CS256554B1

CS256554B1 - Horizontal unit-built calorimeter for steam wetness measuring

Info

Publication number: CS256554B1
Application number: CS8554A
Authority: CS
Inventors: Milan Pavelica
Original assignee: Milan Pavelica
Priority date: 1985-01-02
Filing date: 1985-01-02
Publication date: 1988-04-15
Also published as: CS5485A1

Description

ČESKOSLOVENSKA SOCIALISTICKÁ REPUBLIKA POPIS VYNÁLEZU 256554 (11) (Bl) (19) £ SC AUTORSKÉMU OSVEDČENIU (22) Přihlášené 02 01 85(21) (PV 54-85) (40) Zverejnené 17 OS 87 (51) Int. Cl.4 G 01 N 25/56 OKaď pro vynálezy A OBJEVY (45) Vydané 15 11 88 (75)CZECHOSLOVAK SOCIALIST REPUBLIC DESCRIPTION 256554 (11) (Bl) (19) £ SC COPY CERTIFICATE (22) Enrolled 02 01 85 (21) (PV 54-85) (40) Published 17 OS 87 (51) Int. Cl.4 G 01 N 25/56 Inventory and Discovery (45) Published 15 11 88 (75)

Autor vynálezu PAVELICA MILAN ing., KOŠICE (54] Horizontálny stavebnicový kalorimeter na meranie vlhkosti páry 1Author of the invention PAVELICA MILAN ing., KOŠICE (54) Horizontal modular calorimeter for moisture measurement 1

Vynález sa týká horizontálneho staveb-nicového kalorimetra na meranie vlhkostipáry kalorimetrickou metodou, t. j. meto-dou využívania zmien jej termodynamickýchvlastností pri zmene stavových veličin.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a horizontal building calorimeter for measuring the hygripipes by a calorimetric method, i.e., the method of using changes in its thermodynamic properties when changing state variables.

Doposial’ známe kalorimetre určené k me-raniu vlhkosti sú vyvíjané ako jednoúčelo-vé pre každú tlakovú a vlhkostmi hladinuzvlášť s určením rozsahu tlaku a vlhkosti,čím vznikol rad jednoúčelových kalorimet-rov. Například pre meranie vlhkosti páry navstupe a jej stúpanie na různých tlakovýchhladinách po postupnej expanzit v lopatko-vaní turbín na sýtu alebo mokru páru po-užívajú sa: na vstupe suchej sýtej páry doturbíny kalorimeter redukčný dvojstupňovýv stromčekovom usporiadaní labyrintov, pri-čom po odpaření vlhkosti redukciou je pře-vedený medziodber prehriatej páry k od-vedeniu časti vzorku do odpadu a len časťvzorku je ďalej upravovaná k meraniu a vy-hodnoteniu vlhkosti. Medziodber vzorku zkalorimetra sa robí z tých dóvodov, že kzmeraniu vlhkosti a zaisteniu izokinetičnostíodběru je potřebné odobrať určité množ-stvo reprezentatívného vzorku. Pri vysokýchtlakoch a nízkých měrných objemoch páryje možné v nátokových labyrintoch zaistiťprietokové poměry nimi pri ich malom prie-mere a axiálnej vůli, horšie však je tomu 2 pri redukcii tlaku a zvýšení objemu páry,ked všetok odobratý vzorok k prietoku ažna atmosférický tlak by potřeboval labyrin-ty velkých priemerov. Kvůli zníženiu prie-merov výstupných labyrintov prevádza samedziodber páry do odpadu, znižuje sa prie-tok páry a tým aj priemery labyrintov. Re-dukčně kalorimetre súčasnej konštrukcieprevádzajú sa ako jednoprúde, čo má za ná-sledok vysoké osové sily působiace na pre-stavovatefnú časť labyrintov. Z důvodov vy-sokých osových sil nie je možné za pre-vádzky osovú vůl'u labyrintov meniť, regulá-cia izokinetičností odběru vzorku prevádzasa predradeným ručným regulačným ven-tilom. Pri malých tlakových rozdieloch pripodtlakovej hladině a vlhkosti páry do max.6 % používajú sa kalorimetre s vykuřova-nou nárazovou doštičkou a dvojstupňovýmohrevom vzorku. Na nárazovej doštičke po-stavenej do prúdu páry mala by sa nára-zom na ohriatu doštičku odpariť kvapalnářáza, v čom ale nie je istota preto, že ná-razom můžu váčšie kvapky separovat a posústredení v dolnej časti kalorimetra sepa-rovaná vlhkosť v podobě kondenzátu můžeodtekať, čím sa úplné stráca z ďalšieho pro-cesu merania. Tým sa skreslí hladaná vlh-kost. Zabráneniu uvedeným chybám před-pisuje sa dolná hranice vlhkosti, ktorá však 256554 258554 dopředu nie je známa, z čoho vyplývá, žemůže byť překročená a tým skreslený ko-nečný výsledok. Pře meranie vlhkosti zavysokotlakým dielom turbíny MWe na mokrúpáru, kde je vlhkosť přibližné 14 % při tla-ku 0,5 MPa boloi použité oboch vpředu uve-dených princípov merania vlhkosti. Výsled-ky v oboch případech, ako vyplývá z litera-túry, sú oprávněně spochybňované. U obochprincípov merania na vyššie uvedenej tla-kovej a vlhkostnej hladiny sa uvádza spo-chybnenie, že žiadnou z použitých metód nieje možné vlhkosť 14 % odpariť, lebo tátoseparuje už na kolenách prívodných po-trubí ku kalorimetrom, tečie v podobě kon-denzátu spodkom potrubia, ktorý sa v ka-lorimetroch už neodparí, čím sa dospeje kuchybným výsledkom.So far known moisture calorimeters are being developed as a single purpose for each pressure and humidity level, especially with a range of pressure and humidity, thus creating a range of dedicated calorimeters. For example, to measure the vapor humidity of the vapor and its rise at different pressure levels after gradual expansion in turbine blading on the vapor or wet vapor, they are used: at the inlet of dry saturated vapor, the doturine calorimeter is a two-stage reduction in the labyrinth arrangement; there is a transfer of overheated steam to drain a portion of the sample into the waste, and only a portion of the sample is further treated to measure and evaluate moisture. The intermetering of the sample calorimeter is made for the reason that a certain amount of a representative sample is taken to measure moisture and ensure isokinetic withdrawal. In high pressure and low vapor volumes, flow ratios can be provided in the inlet labyrinths with their low diameter and axial clearance, but worse is the 2 in pressure reduction and vapor volume increase when all the sample taken to the atmospheric pressure would need labyrinth those large diameters. In order to reduce the diameters of the exit labyrinths, the self-discharge of steam leads to waste, reducing the flow of steam and thus the diameters of the labyrinths. The current calorimeters of the current construction are conducted as a single stream, resulting in high axial forces acting on the pre-adjustable part of the labyrinths. For reasons of high axial forces, it is not possible to change the control of the sample take-off by operation of the upstream manual control valves during the operation of the labyrinth axis. In the case of small pressure differences, the pressure level and the steam humidity up to a maximum of 6%, calorimeters are used with a fumigated impact plate and a two-stage sample heat. On the impingement plate placed in the steam stream, the liquid phase should evaporate on the heated plate, but there is no certainty because I can separate the larger drops and concentrate the condensate moisture in the lower part of the calorimeter it can flow away, thereby completely losing further measurement process. This distorts the smoothed moisture. A lower moisture limit, which is not known in the prior art, 256554 258554 is prescribed to avoid these errors, which implies that the final result can be exceeded and thus distorted. For measuring the humidity by a high pressure turbine MWe on a wet pile, where the moisture is about 14% at a pressure of 0.5 MPa, both of the aforementioned moisture measurement principles have been used. The results in both cases, as indicated by the literature, are legitimately questioned. In both the above-mentioned pressures and humidity levels, it is noted that none of the methods used can evaporate the moisture of 14% because it is already on the knees of the feed pipes to the calorimeters, flowing as a condensate through the bottom of the pipe , which no longer evaporates in the calorimeters, resulting in a kitchen result.

Podstata horizontálneho stavebnicovéhokalorimetra na meranie vlhkosti páry podl'a.uvedeného vynálezu spočívá v tom, že po-zostáva z prívodného potrubia surovéhovzorku páry napojeného na odlučovač vlh-kosti, v ktorom je namontovaný teploměr,zatial' čo zmenšovacia komora je oddělenáod odlučovača přepážkou a sitom, pričomodlučovač je kanálom spojený s odparova-čom kondenzátu, v ktorom sú uložené vý-hřevné telesá, pričom odparovač je přepo-jený potrubím, v ktorom je namontovanýteploměr so zmenšovanou komorou, ktorá jepřepojená otvorom s priestorom, ktorý na-vazuje otvorom na dvojprúdé redukčně dvoj-kolie, ktorého pohyblivé kolá oboch prodavsú v závitovom spojení s hriadel’om, ale zá-roveň zaistené proti otočeniu perami, pričomza redukčným dvojkolím je priestor meraniateplot, ktorý je otvorom okolo hriadela spoje-ný s priestorom prvého stupňa prehrievacie-ho telesa, pričom tento priestor je po vonkaj-šom obvode přepojený otvorom s priesto-rom merania teplót za prvým stupňom pre-hrievania. Konštrukčné usporiadanie dru-hého stupňa ohřevu, nátok vzorku páry dóprehrievacieho prisetoru, odvod ako i me-ranie stavových veličin za druhým stupňomohřevu je rovnaké ako u stupňa prvého ztých dóvodov nie je opisované. Kalorimeter,ako vyplývá z popisu, má zrkadlové uspo-riadanie prúdov. Výhody tohoto riešenia spočívajú v prvomradě v tom, že je vylúčená akákolvek po-chybnost o skreslení nameranej veličiny ztoho dóvodu, že nie všetka akýmkolvekspósobom vyzrážaná vlhkosť unikne bez to-ho, aby jej přítomnost kalorimetrom nebolazaznamenaná, ďalšou výhodou je, že sta-vebnicovým usporiadaním funkčných častía vhodným umiestnením meracích čísiel ka-lorimeter je možné výměnou funkčných čas-tí použit univerzálně pre každú tlakovú avlhkostnú hladinu v rozsahu tlakov a vlh-kosti dnešných zariadení sekundárného o-kruhu jádrových zdrojov. Hlavně výhody ho-rizontálneho usporiadania kalorimetra spo-lu s mechanickým dvojkomorovým odlučo-vačom a návazné odparovačom je, že toto riešenie umožňuje stabilizovat vzorok párypo stránke vlhkosti před redukčnou častounezávisle na tlakovej hladině. Dvojprúdévýměnné redukčně riešenie kalorimetra márad výhod, a to predovšetkým v tom, že přimeraní vlhkosti na nižších tlakových hla-dinách než 0,5 MPa pri zaistení dvojnásob-ného hmotového toku vzorku dvoma prúdmiumožní 1'ahkú manipuláciu pri nastavení izo-kinetického vzorku za prevádzky: pri dvoj-prúdom usporiadaní s prúdmi orientovaný-mi proti sebe osové sily prúdov páry sa na-vzájom rušia. Ďalšia výhoda dvojprúdovéhousporiadania redukčnej časti je v tom, žeje samoregulovatelné po stránke osovejvzdialenosti labyrintov oboch prúdov a ichvazbu na geometrické rozměry a přesnostvýroby labyrintových kol. V případe výrob-ných odchýliek medzi labyrintovými dvoj-kolami tento vplyv na priebeh redukcie tla-ku v oboch prúdoch bude eliminovaný privyšších tlakových hladinách samoreguláciouosových sil, ktoré prevádzkovú osovú vólunastavia tak, aby došlo k ich statickej rov-nováhe, čo je zárukou, že redukcia tlakuvzorku v oboch prúdoch bude prebiehaťrovnako, a teda dá sa čakať zhodnosť para-metrov oboch prúdov za redukčnou častou.Po nastavení redukčnej časti poloha re-dukčných dvojkól bude zaistená obojstran-nými osovými ložiskami k zabráneniu pří-padného kmitania. U nižších tlakov a pod-tlakov, pri ktorých sa stráca redukčný cha-rakter kalorimetra, redukčná část povýměně dvojkól s menším počtom labyrin-tov bude plnit len funkciu regulácie izoki-netičnosti vzorku. Za dvojprúdou redukčnoučastou kalorimeter v oboch prúdoch nava-zuje dvoma ohrevmi vzorku, ktoré sú odsebe po stránke tepelnej oddělené, pričomkaždé výhřevné teleso po oboch stranáchje opatřené Spirálovými rebrami na jednejlávo a na druhej pravotočivými, a to zatým účelom, aby došlo k výdatnému premie-šaniu, a teda k stabilizácii vzorku páry předvstupom do priestoru merania teplot. Vopačnom případe před vstupom do meracie-ho priestoru teplot by bolo potřebné pre-viesť stabilizačný teplotný priestor, čím ka-lorimeter po stránke osových rozmerov bysa zváčšoval.The essence of the horizontal modular calorimeter for measuring the vapor humidity of the present invention is that it consists of a feed line of a steam vapor sample connected to a moisture separator in which a thermometer is mounted, while the vapor chamber is separated from the separator by a partition and a sieve. wherein the separator is connected to the condensate evaporator in which the heating bodies are mounted, the evaporator being connected by a conduit in which a thermometer with a reduced chamber is mounted, which is connected by an opening with a space which connects through the opening to the dual-flow reducing device a double wheel, the movable wheels of which both sell in threaded engagement with the shaft, but at the same time secured against rotation by the tongues, wherein the reducing wheel set is a space of temperature which is an opening around the shaft connected to the space of the first stage of the heating body; wherein the space is on the outer periphery switched through an orifice with a temperature measurement behind the first stage of pre-heating. The design of the second stage of heating, the inlet of the steam sample of the superheat, the discharge and the measurement of the state quantities after the second stage of heating are the same as those of the first stage not described. The calorimeter, as is clear from the description, has a mirror flow arrangement. Advantages of this solution lie in the fact that any doubt about the distortion of the measured quantity is eliminated, because not all of the moisture precipitated in any way escapes without its presence by the calorimeters or recorded, another advantage is that the modular arrangement Functional portions by appropriate placement of the calorimeter measurement numbers can be used universally for each pressure and humidity level in the range of pressures and humidity of today's secondary-ring core source devices by replacing the functional portions. In particular, the advantages of the horizontal arrangement of the calorimeter together with the mechanical two-chamber separator and the subsequent vaporizer is that this solution makes it possible to stabilize the sample vapor at the moisture level prior to the reducing portion, independently of the pressure level. The dual-flow reductive reduction solution of the calorimeter of the advantages, in particular that the addition of moisture at lower pressure levels than 0.5 MPa while providing double the mass flow of the sample by two streams makes it easy to handle the in-use isotinetic sample: with a dual-stream arrangement with current-oriented counter-axial forces of the vapor flows, they are mutually canceled. Another advantage of the dual-flow arrangement of the reducing part is that it is self-regulating on the axial distance of the labyrinths of the two streams and the bonding to the geometric dimensions and the accuracy of the labyrinth wheels production. In the case of manufacturing deviations between the labyrinth bicycles, this effect on the pressure reduction course in both streams will be eliminated by higher pressure levels of the self-regulating forces which will set the operating axial alignment to their static equilibrium, which ensures that the pressure reduction of the sample in both streams will proceed in the same way, and thus, the coincidence of the parameters of the two streams downstream of the reduction portion can be expected. After the reduction portion has been set, the two-position reduction will be ensured by double-sided axial bearings to prevent possible oscillation. At lower pressures and underpressures at which the calorimeter reduction character is lost, the reduction portion of the change of the dipole with a smaller number of labyrinths will only function as a function of sample isocity control. Behind the two-flow reducing component, the calorimeter is coupled in both streams by two sample heats which are separated separately from each other by heat, each of which has spiral ribs on one side and dextrorotary on the other side, in order to make a substantial mixing. , and thus to stabilize the vapor sample by entering the temperature measuring space. In the opposite case, before entering the temperature measuring area, a stabilization temperature space would be required, whereby the calorimeter would increase in size over the axial dimensions.

Příklad prevedenia takéhoto kalorimetraje uvedený na přiložených obrázkoch. Naobr. 1 značenom rez A—A je zobrazenýpriečny rez kalorimetrom, a to jeho najdo-ležitejšou častou, t. j. prívodným potrubímodobratého vzorku páry, dvojkomorovým od-lučovačom, odparovačom a prívodným prie-storom stabilizovanej páry po stránke vlh-kosti k redukčnej dvojprúdej časti. Obr. 2představuje v časti pozdlžny rez kalorimet-rom, v druhej časti — prúde v pohfade. Obečasti sú symetrické. Obr. 3 značený rez C—Cznázorňuje sposob převodu vzorku páry zpriestoru prvého stupňa ohřevu do priesto-ru merania teplot, obr. 4 značený rez B—B 5 256554 znározňuje pohlaď na rebrované výhřevnételeso. Izokinetický odobratý vzorek mok-rej páry sondou z miesta merania je pri-vádzaný přepojovacím potrubím do kalori-metra (obr. 1) rúrou 1 a vstupuje po zme-raní teploty teplomerom 2 do priestoru od-lučovača 3. Separovaná vlhkost v odbernejsondě, prívodnom potrubí s odstředivou sí-lou v odlučovači sa sústreďuje v dolnej čas-ti odlučovača, přepadá spojovacím kanálom4 do priestoru odparavača 5, v ktorom saprostredníctvom výhřevných telies 6 odpa-ří. Vyvinutá para sústreďuje sa v hornejčasti odparovača, odkial' sa odvádza přepo-jovacím potrubím 7 po zmeraní teploty pre-hriatia teplomerom 8 do zmenšovecej ko-mory 9, kde sa mieša s odlúčenou suchousýtou parou prúdiacou z priestoru odlučo-vača 3 vlhkosti cez šito 10, Preniku vyzrá-žaného kondenzátu z priestoru odlučovače3 do zmenšovacej komory 9 je bráněné prle-hradkou 11. Po stránke funkčnej třeba zdo-raznif, že kvalitu odlúčenia kondenzátu odsuchej sýtej páry znásobuje jednak právěhorizontálně konstrukčně riešerde kalori-metra, konstrukčně riešenie šita 10 a pře-pážky 11 návazné s odlučovsčom a situo-váním odvodného otvoru 12 v hornej častizmesovacej komory 9. Toto konstrukčně rie-šenie stabilizácie parametrov páry po strán-ke vlhkosti před rednkčnou častou kalori-metra je zárukou dobrého odlúčenia. Zozmesovacej komory 9 vzorok páry preebá-dza otvorom 12 do priestoru před redukčnoučastou 13 (obr. 2), kde sa dělí na dva sa-mostatné prúdy. Otvorom 14 vstupuje dolabyrintov statických a posuvných labyrin-tových dvojkól 15. Pohyblivé labyrintovékolá je možné osové posúvať prostredníc-tvom skrutkového hriadela 17. Otáčanímhriadeía, ktorý je v závitovom spojení s po-suvnými kolami (l'avé kolo má íavý závit,pravé kolo závit pravý), ktoré su zaistenéproti otáčaniu drážkou a perom 18. Laby-rintové kolá sa buď budu přibližovat' k sta-tickým labyrintom alebo vzdialovať. Tým sabude měnit osová vol'a labyrintov. Osovávzdialenosť labyrintov do 1 mm bude mera-né nóniom na. stupnici osového ložiska 19,nad 1 mm jednak nóniom 19 a počet otoče-ní nastavovacieho mechanizmu aj matkou 20,ktorá má rovnaké stúpauie ako závit po-hyblivého labyrintového kola 15. Tým budemožné sledovat po ohriatí kalorimetra sku-točnú osovú vzdialenosť labyrintov na 0,01milimetra. Ako bolo uvedené vpředu, nie-len labyrintové dvojkolie 15 bude možnépre každú tlakovú hladinu 1'ahko měnit, aleaj iné funkčně časti vynechat’ podlá výškyhladiny vlhkosti. Z dóvodov výměny kalo-rimeter je navrhnutý ako dvojplášťový. Povyskrutkovaní teplomerných jímok z pries-toru 21 merania teplot a příslušných skru-tiek přírub vnútorného a vonkajšieho pláš-ťa celú vnútornú část, ktorá je dokopystiahnutá skrutkami 22, tieto je možné z kalorimetra vytiahnúť a previest výměnu la-byrintových dvojkól 15, alebo vymontovaťprebytočné funkčně časti podlá tlakové) avlhkostnej hladiny. Uvažované je s tromavariantami výměny labyrintových dvojkól,ktoré obsiahnú všetky uvažované tlakovéhladiny, ktoré sa vyskytnú pri meraniachvlhkosti na turbínách 220 MW... Po redukciitlaku a nastavení izokínetického vzorku zaredukčnými kolami je mařená teplomermiteplota v priestore 21 merania teplůt. Primeraní teploty vzorok prúdi okolo teplome-rov smerom k středu kalorimetra a prechá-dza otvorom v deliacej stene do priestoruspirály prvého prehrievacieho telesa 16, kdesa ohrieva na teplotu o 20 CC vyššiu, než jeteplota sýtosti pri danom tlaku. Deliace ste-ny priestorov prehrievacích telies a pries-torov merania teplót, ako vyplývá z obr, lsú delené a tepelne izolované, aby nedošlok ovplyvneniu nameraných teplót sálánímprehrievacích telies. Pri ohřeve vzorok páryprúdi smerom od středu k obvodu kalorimet-ra, pričom dráha páry je zváčšená prúdenímv kanáloch vytvořených rebrami (obr, 4).Rehrá kapálov prehrievacích telies, ktorézváčšujú ich výhřevná plochu stí na lávejstraně výhrevnej plochy levotočivé, na prá-vej pravotočivé a to z tých dóvodov, abyna výstupe z prehrievacích telies došlo kdodatočnému dokonalému premiešaniu vzor-ku. Po premiešauí vzorok prechádza (obr.3) medzikruhovýrai otvormi 23 do priesto-ru 21 merania teplot za prvým stupňomohřevu. Aby nedošlo k ovplyvneniu teplo-merov sálavým teplora prehrievacích teliesteplomerné jímky sň chráněné proti sála-vému teplu rebrami 24 (obr. 3). Technickériešenie druhého stupňa ohřevu, ako ja roe-ranie teplót za týmto ohrevom je rovnaké,ako prvého stupňa, z tých dóvodov nie jenutné ho popisovat. V druhom stupni ohře-vu vzorok páry sa ohrieva na teplotu 200 -C.Po ohriati vzorok vstupuje do zbernéhopriestoru 25 (obr. 2), z ktorého sa dopra-vuje do odpadu. Popis funkcie vpředu bolpřevedený na 1'avú část kalorimetra. Praváčást je však zrkadlovým usporiadaním l'a-vej, z tých dóvodov nie je nutné ju opiso-vat. Na obrázkoch uvedený kalorimeter je kreslený v usporiadaní pre meranie extrém-ně vysokých vlhkostí, prakticky od 100 %do 6 % obsahu vody v pare a po výměněredukčných dvojkól 15 na akejkoívek tla-kovej hladině. Pri meraní nižšej vlhkostinež 6 % je potřebné demontovat odpařovač 5 a vzniklé otvory uzavrie zaslepovacímipřírubami. Pri meraní vlhkosti menšej ako 6 % demontujú sa aj telesá ohrievaciehopriestoru 16 druhého stupňa ohřevu. Volnýpriestor vnútorného plášťa kalorimetra savyplní vložkou.An example of such a calorimeter is shown in the accompanying drawings. Naobr. 1 is a cross-sectional view of the calorimeter, namely the most important portion thereof, i.e., a feed pipe-like vapor sample, a bicameral vaporizer, an evaporator, and a feed steam stabilized vapor space to the reducer. FIG. 2 is a longitudinal section of a calorimeter in the second section, a flow in the view. The sides are symmetrical. FIG. Fig. 3 shows a cross-sectional view of the steam sample from the first heating stage to the temperature measuring space; Fig. 4 shows the marked cross section B-B 256554 to locate the ribbed heating element. The isokinetic sample of the wet vapor probe from the measurement site is fed via a transfer line to the calorimeter (Fig. 1) through tube 1 and enters the desiccator compartment after the temperature has been measured by thermometer 2. the centrifugal conduit line in the separator is concentrated in the lower part of the separator, passes through the connecting channel 4 into the space of the evaporator 5, in which it evaporates through the heating elements 6. The steam developed is concentrated in the upper part of the evaporator, from where it is discharged through the conversion line 7 after the temperature of the overheating thermometer 8 has been measured into a shrink chamber 9, where it is mixed with the separated dry vapor flowing from the moisture separator space 3 through the sieve 10 The penetration of the condensed condensate from the separator chamber 3 into the reducing chamber 9 is hindered by a partition 11. The functional need to emphasize that the quality of the condensate separation of the dried saturated steam multiplies precisely the horizontal design of the calorimeter, the design of the sewage 10 and the baffle 11 is connected to the separator and the discharge port 12 is located in the upper portion of the mixing chamber 9. This design of the stabilization of the steam-side steam parameters in front of the calorie meter guarantees good separation. From the mixing chamber 9, the vapor sample passes through the opening 12 into the space before the reducing portion 13 (FIG. 2), where it is divided into two separate streams. Dolabyrinths of static and sliding labyrinth twins 15 enter through the opening 14. The movable labyrinth wheel can be displaced axially by means of a screw shaft 17. The shaft is rotatably threadedly connected to the sliding wheels (the left wheel has a thread, the right wheel thread right), which are secured against rotation by the groove and the tongue 18. The labyrinth rounds will either approach the static labyrinths or move away. This will change the axis of the labyrinths. The labyrinth spacing of up to 1 mm will be measured by noni on. the scale of the thrust bearing 19, above 1 mm by both nona 19 and the number of rotations of the adjusting mechanism by the nut 20, which has the same pitch as the thread of the movable labyrinth wheel 15. Thus, after heating the calorimeter, it is possible to observe the actual labyrinth spacing to 0, 01milimetra. As mentioned above, not only the labyrinth wheelset 15 will be easy to change for each pressure level 1, but other functional parts may be omitted according to the humidity level. It is designed as double-skinned from the reasons for replacing the calloimeter. Screwing the thermometer wells out of the temperature measurement space 21 and the respective inner and outer flange shrouds of the inner and outer sheaths, which are retracted by the screws 22, can be removed from the calorimeter and replaced by the la-byrint double conductor 15, or dismantled excessively. parts according to pressure) and moisture level. It is contemplated that thromavariants of labyrinth bipolar exchange are included, which include all contemplated pressure levels that occur when measuring the humidity on 220 MW turbines ... After the reduction of the pressure and the setting of the isocinetic sample by the pressure wheels, the thermo-temperature is measured in the heat measurement space 21. The temperature equilibrium of the sample flows around the thermometers towards the center of the calorimeter and passes through the opening in the partition wall to the space-spiral of the first superheater body 16, where it heats to a temperature of 20 ° C higher than the saturation temperature at a given pressure. The dividing sections of the spaces of the heating bodies and the heat measuring spaces, as shown in the figure, can be divided and thermally insulated in order not to affect the measured heats of the radiators. Upon heating, the vapor sample flows from the center to the calorimeter circumference, wherein the vapor path is augmented by the flow in the channels formed by the ribs (Fig. 4). The heats of the heating bodies which enhance their heating surface on the left-hand side of the heating surface on the right-hand side and that is, for the reasons why the sample is thoroughly mixed into the outlet of the heating bodies. After the sample is mixed, the annular apertures 23 (Fig. 3) pass through the temperature measuring points 21 after the first heating step. In order not to affect the heat of the radiant heat of the telescoping thermowells, the heat is protected against the radiant heat by the ribs 24 (Fig. 3). The technicalization of the second stage of heating, such as the heating of the heats behind this heating, is the same as the first stage, of which it is not necessary to describe it. In the second stage, the steam sample is heated to 200 DEG C. After the sample is heated, it enters the collection space 25 (FIG. 2) from which it is transported to the waste. The description of the front function was converted to the left part of the calorimeter. However, the right-hand part is a mirror arrangement of 1'a, it is not necessary to describe it for these reasons. In the figures, the calorimeter is illustrated in an arrangement for measuring extremely high humidity, practically from 100% to 6% of the water content of the steam and after replacing the reducing condensers 15 on any pressure level. When measuring less than 6% moisture, it is necessary to remove the evaporator 5 and close the resulting openings with blanking flanges. When the humidity measurement is less than 6%, the heating space 16 of the second heating stage is also dismantled. The free space of the inner casing of the calorimeter with the liner.

Vynález možno použit k meraniu vlhkosti páry na všetkých tlakových hladinách, ktoré sa vyskytujú v sekundárných okruhoch jád- rových elektrární, t. j. mimo neregulova-The invention can be used to measure steam moisture at all pressure levels that occur in the secondary circuits of nuclear power plants, i.e., outside the non-regulating

Claims

258554 non-condensate regeneration offsets for moisture measurement at the inlet and in the compartments of the interstitial separator, at OBJECT

What is claimed is: 1. A horizontal modular calorimetric measurement of steam moisture, characterized in that it comprises a feed line (1) of a steam vapor sample connected to a moisture separator (3) in which a thermometer (2) is mounted, while a reduction chamber (9) is separated from the separator (3) by a baffle (11) and a screen (10), wherein the separator (3) is connected to the condensate evaporator (5) through the channel (4) in which the heating bodies ( 6), wherein the vaporizer (5) is connected by a conduit (7) in which a thermometer (8) is mounted with a mixing coil (9) which is connected by an opening (12) to the space (13) which adjoins the openings (14) for dual-flow reduction wheelsets (15), the movable wheels of both streams being in communication with the shaft (17), but also secured against rotation by the tongues (18), the space (21) behind the reduction wheel (15) which is an opening around the shaft (17) associated with the first stage space p a heater body (16), wherein the space is connected to the outer periphery by an opening (23) having a temperature measurement space (21) behind the first heating step which is further connected by an opening around the shaft (17) to the second stage space superheating (16), wherein the second stage of superheat (16) is followed by a second heat exchanger temperature measuring area (21) through an aperture that is formed by the jacket circumference, wherein the steam temperature measurement space from the turbine and the different space steam generators etc. BACKGROUND OF THE INVENTION After the second superheat stage, the bar is connected by an opening around the shaft (17) with the collection space (25) and further with the drain pipe (26) and (27).

A horizontal modular calorimeter according to claim 1, characterized in that the dual flow arrangement of the reduction double conductors (15) is directed toward each other.

3. A horizontal modular calorimeter according to claim 1, characterized in that the axial movable wheels of the reduction wheels (15) are threadedly connected to the shaft (17), wherein the moving wheel of one stream is intended to rotate the moving wheel of the other. the current, while the axial moving wheels of the streams are secured against the rotation of the tongues (18).

The horizontal modular calorimeter according to claim 1, characterized in that the reduction gates (15) of the two streams have circular orbits arranged radially and spaced from the center to the periphery.

5. The horizontal modular calorimeter according to claim 1, wherein the reduction gates (15) of the two streams are variable according to the pressure level.

6. A horizontal modular calorimeter according to claim 1, characterized in that the heating means of the superheating space (16) have helically arranged rib faces, on the left and on the other. 2 sheets of drawings