CS255299B1 - Ceramic elements protecting layer,particularly for pipes and stoping rods - Google Patents
Ceramic elements protecting layer,particularly for pipes and stoping rods Download PDFInfo
- Publication number
- CS255299B1 CS255299B1 CS867373A CS737386A CS255299B1 CS 255299 B1 CS255299 B1 CS 255299B1 CS 867373 A CS867373 A CS 867373A CS 737386 A CS737386 A CS 737386A CS 255299 B1 CS255299 B1 CS 255299B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- alumina
- temperature
- weight
- components
- silica
- Prior art date
Links
Landscapes
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
Podstata riešenia spočívá v tom, že na keramických súčastiach, najma výtokovej sústavy pre plynulé odlievania ocele a to na ich vonkajšich válcovitých alebo gulovitých plochách po výške kolísania hladiny tekutého kovu, je vytvořená ochranná vrstva, nanesená pomocou plazmového horáka s přerušováním ohřevu, ktorá obsahuje tetragonálny a kubický oxid zirkoničitý obklopený oxidom hlinitým a oxidom křemičitým v sklovitom stave. Táto ochranná vrstva je vytvořená nanesením práškovej zmesi, pozostávajúcej z kremičitanu zirkoničitého v rozsahu 85 až 96 i a z oxidu hlinitého v rozsahu 4 až 151 % hmotnostných. Nanášanie zmesi sa deje pri teplotě od 30 do 350 °C súčastí z oxidu hlinitého a pri teplote od 30 do 250 °C súčastí z oxidu křemičitého a pri maximálnyoh teplotách sa ohřev preruší až do poklesu teploty na 20 °C, na čo sa nanášanie opakuje.The essence of the solution is that ceramic components, in particular the discharge system for continuous casting of steel on it outer cylindrical or spherical surfaces after the liquid level fluctuation metal, a protective layer is formed, applied using a plasma torch to interrupt heating, which contains tetragonal and cubic oxide zirconium surrounded by alumina and oxide silicate in vitreous state. This protective the layer is formed by applying a powder mixture, consisting of zirconium silicate in the range of 85 to 96 i and alumina in the range 4 to 151% by weight. Application of the mixture is carried out at a temperature of from 30 to 350 ° C from alumina and at a temperature of from 30 to 250 ° C of silica and at maximum the temperatures are interrupted until the temperature drops to 20 ° C, whereupon repeating.
Description
Vynález sa týká ochrannéj vrstvy keramických súčastí, najmS trubic a zátkových tyčí vystavených erozívnemu pósobeniu hladiny tekutého kovu, například vtokovéj sústavy pre plynule liatie ocele, ako aj spósobu jej nanášania a rieši problém odolnosti v miestach nadměrného erózneho opotrebovania týchto súčastí.The present invention relates to a protective layer of ceramic components, in particular tubes and stopper rods subject to erosive effects of liquid metal level, for example a steel inlet system as well as a method for its application, and solves the problem of resilience in places of excessive erosion of these components.
Výtokové sústava v medzipánve do kryštalizátora je tvořená ponornou výlevkou delenou alebo nedelenou a zátkou. Miesto zátky sa tiež používá zasúvadlový uzávěr. Ponorné výlevky a zátky medzipánví pre plynulé odiievanie ocele sú v prevažnej miere vyrábané z materiálov s vysokým obsahom oxidu hlinitého s prídavkom uhlíka v rozmedzí 14—23 hmotnostných %. Pre určité akostné skupiny oceli sa vyrábajú ponorné výlevky z taveného oxidu křemičitého.The outflow system in the tundish to the crystallizer consists of a split or non-split submersible nozzle and a stopper. A plug-in closure is also used instead of the plug. Submersible sinks and tundish plugs for the continuous casting of steel are predominantly made of high alumina materials with a carbon addition of 14-23% by weight. Submerged sinks are made from fused silica for certain steel grades.
Spoločným nedostatkom keramiky výtokového uzla z medzipánve pre plynulé odiievanie ocele je jej miestne opotrebenie, ktoré znižuje úžitné vlastnosti týchto materiálov v tom zmysle, že v dósledku miestneho opotrebenia jednotlivých častí keramiky výtokového uzla je nutné přerušit plynulé odiievanie ocele.A common drawback of the tundish ceramic from the tundish for the continuous casting of steel is its local wear, which reduces the useful properties of these materials in the sense that the continuous wear of the steel must be discontinued due to local wear of the individual parts of the spout ceramic.
Takovéto prerušenie spósobuje zníženie kapacity celého zariadenia, zvýšenie strát kovu na jednotku výroby a malú životnost týchto výrobně náročných keramických súčastí.Such an interruption results in a reduction in the capacity of the entire device, an increase in metal losses per unit of production, and a short lifetime of these production-intensive ceramic components.
Uvedené nedostatky výtokovej sústavy z keramiky, vyrábanej izostatickým lisováním, sa vo svete riešia tak, že v mieste nadměrného opotrebovania sa zalisovávajú válcovité, alebo kuželovité vložky z vysokoodolných materiálov na báze oxidu zirkoničitého, alebo horečnatého. Nevýhodou tohoto spósobu je, že v dósledku rozdielnych fyzikálno-chemických vlastností základného materiálu a vložky, najmá tepelnej rozťažnosti, dochádza pri ohřeve keramiky na pracovnú teplotu k zárodkom trhlin základného materiálu.The aforementioned drawbacks of the ceramic outflow system produced by isostatic pressing are solved worldwide by pressing cylindrical or conical inserts of high-strength zirconium or magnesium based materials at the point of excessive wear. The disadvantage of this method is that due to the different physicochemical properties of the base material and the liner, in particular the thermal expansion, the cracks of the base material occur when the ceramic is heated to the working temperature.
Pri odlievaní takto vyrobenou keramikou potom dochádza k častému praskaniu v celom priereze jednotlivých častí keramiky výtokového uzla, čo má za následok havarijně ukončenie liatia ocele na zariadení plynulého odlievania. Příčinou nedostatku je, že základný materiál podkladovej keramiky so svojou hrubozrnnou štruktúrou je náchylný na rozvoj rozsiahlych štiepnych porušení naprieč časticami, napr. oxidu hlinitého, pričom přítomnost pojivá vedie k zvSčšovaniu lomového povrchu medzikorundového spojenia za aktivneho pósobenia trosky s bazicitou 0,6-2,0 s obsahom agresívnych zlúčenín fluóru a oxidu sodného, ak sa v týchto miestach zalisuje vložka, napr. z oxidu zirkoničitého, na hranici spojenia vzniká vysokým ohrevom napMtie v dósledku rozdielnych koeficientov tepelnej rozťažnosti, ku ktorému sa pridružujú napátie z objemovej změny vznikom nestabilného tetragonálneho oxidu zirkoničitého pri teplote nad 1 050 °C.When casting the ceramic thus produced, there is often frequent cracking in the entire cross-section of the individual parts of the ceramic outlet node, which results in an accidental termination of the steel casting on the continuous casting device. The cause of the drawback is that the base material of the underlying ceramic, with its coarse-grained structure, is prone to the development of widespread cleavage failures across particles, e.g. alumina, whereby the presence of a binder leads to an increase in the fracture surface of the inter-corundum bond under active exposure to slag with a basicity of 0.6-2.0 containing aggressive fluorine and sodium oxide compounds when a liner is pressed at these points, e.g. of the zirconium oxide, at the junction boundary, high stresses arise due to the different coefficients of thermal expansion, to which are added the voltages from the volumetric change by the formation of an unstable tetragonal zirconia at a temperature above 1050 ° C.
To všetko vedle k rozvojů štiepnych porušení a k častému havarijnému ukončeniu tavieb. Úlohou vynálezu je zabezpečit, aby na všetky vonkajšie plochy válcovitých, gulovitých tvarov po celej výške kolísania hladiny kovu, alebo úrovně ich přesunu, ako aj v miestach tesniaceho dotyku plóch súčastí z keramických materiálov na báze vysokého obsahu oxidu hlinitého s přísadou uhlíka, alebo taveného oxidu křemičitého bol plazmovým horákom nanesený ochranný povlak například práškového kremičitanu zirkoničitého o hrúbke 0,2 až 10 mm.All this in addition to the development of fissile violations and frequent breakdown of melts. SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to ensure that all exterior surfaces of cylindrical, spherical shapes over the entire height or displacement level of the metal level as well as at the sealing contact points of the surfaces of high carbon alumina or molten oxide A protective coating of, for example, 0.2 to 10 mm thick zirconium silicate powder was applied by means of a plasma torch.
Problémom pri použiti tohto materiálu je, že vytvořený povlak, prechodom kremičitanu zirkoničitého plazmovým horákom s vodnou alebo plynovou stabilizáciou, je svojou stavbou vysoko priedušný a pórovitý, s poměrně nízkou odolnosťou voči erozívnemu opotrebeniu, čo spósobuje miestnu zníženú odolnost voči agresívnemu pósobeniu trosky, s následkom havarijného ukončeniá liatia.The problem with the use of this material is that the coating formed, by passing zirconium silicate through a plasma torch with water or gas stabilization, is by its construction highly breathable and porous with relatively low resistance to erosive wear, resulting in locally reduced resistance to aggressive slag exposure, emergency casting termination.
Sú známe riešenia na zabezpečenie povrchovéj ochrany róznych súčastí, ako napr. grafických elektrod do oblúkových pecí, samotových posúvadlových uzáverov, založené na použití nástrekových materiálov z oxidov kremíka, bária, chrómu, horčíka, titanu, ako aj zirkonu, hliníka alebo kremičitanu zirkoničitého, jednotlivo alebo v kombináciach, například podlá čs. AO 204 321, č. 171 003 a č. 213 033. Taktiež sú známe metody spájania keramických materiálov predohriatych na 800 až 1 400 °C s použitím uvedených materiálov podlá čs. AO č. 199 377.Solutions are known to provide surface protection for various components, such as e.g. graphical electrodes for arc furnaces, solenoid slide closures, based on the use of silicon, barium, chromium, magnesium, titanium oxide coating materials, as well as zirconium, aluminum or zirconium silicate, singly or in combination, e.g. AO 204 321, no. 171 003 and no. Also known are methods of joining ceramic materials preheated to 800 to 1400 ° C using the materials of U.S. Pat. AO č. 199 377.
Pri nekontrolovanom a vysokom predohreve základného materiálu dochádza k praskaniu nástrekových materiálov z titulu nevhodnej kombinácie uvedených materiálov.Uncontrolled and high pre-heating of the base material leads to cracking of the spraying materials due to an unsuitable combination of said materials.
Uvedené nedostatky odstraňuje a vytýčený problém rieši ochranná vrstva keramických súčastí, najma trubic a zátkových tyčí pre uvedený účel a spĎsob jej nanážania podlá vynálezu. Podstata vynálezu spočívá v tom, že na súčastiach z materiálov na báze vysokého obsahu oxidu hlinitého s přísadou uhlíka alebo na báze taveného oxidu křemičitého, je ochranná vrstva o hrúbke X až 6 mm na ich vonkajších plochách válcovitých alebo gulovitých tvarov po celej výške kolísania hladiny kovu alebo úrovní přesunu keramických súčastí, nanesená pomocou plazmového horáka s přerušováním ohřevu, táto ochranná vrstva obsahuje tetragonálny a kubický oxid zirkoničitý, obklopený oxidom hlinitým a oxidom křemičitým v sklovitom stave a to po naneseni práškovéj zmesi, pozostávajúcej z kremičitanu zirkoničitého v rozsahu 85 až 96 % hmotnostných z oxidu hlinitého v rozsahu 4 až 15 % hmotnostných.These drawbacks are overcome and the problem is solved by a protective layer of ceramic components, in particular tubes and stopper rods, for this purpose and a method for applying it according to the invention. SUMMARY OF THE INVENTION On high carbon alumina-based or fused silica based materials, the protective layer has a thickness of X to 6 mm on their outer surfaces of cylindrical or spherical shapes throughout the height of the metal level fluctuations or a level of transfer of ceramic components deposited by the intermittent plasma torch, said protective layer comprising tetragonal and cubic zirconia surrounded by alumina and vitreous silica after application of a powder mixture consisting of zirconium silicate in the range of 85 to 96% % alumina in the range of 4 to 15% by weight.
SpÓsob nanášania tejto ochrannej vrstvy podlá vynálezu spočívá v tom, že uvedená prášková zmes sa nanáša pri teplote od 30 do 350 °C súčastí z oxidu hlinitého s přísadou uhlíka alebo od 30 do 250 °C súčastí z oxidu křemičitého. Pri dosiahnutí uvedených maximálnych tepldt sa ohřev súčastí preruší najmenej do poklesu teploty na 20 °C, na čo sa'nanášanie opakuje až po dosiahnutia zvolenej hrůbky ochrannej vrstvy.The method of applying the protective layer according to the invention is characterized in that the powder mixture is applied at a temperature of from 30 to 350 [deg.] C. of carbon-containing alumina components or from 30 to 250 [deg.] C. of silica-based components. When these maximum temperatures have been reached, the heating of the components is interrupted at least until the temperature has dropped to 20 [deg.] C., after which the deposition is repeated until the selected protective layer depth has been reached.
Výhody ochrannej vrstvy podlá vynálezu sú hlavně v tom, že prášková zmes, pozostávajúca z 85 až 96 % hmotnostných kremičitanu zirkoničitého a 4 až 15 % hmotnostných oxidu hlinitého, po přechode plazmovým horákom s plynovou alebo vodnou stabilizáciou vytvoří povlak, ktorý vdaka svojej výhodnej štrukturálnej stavbě má zvýšenú mikrotvrdosť a zníženú priedušnosť a pórovitosí až o 40 % oproti povlaku vytvořeného plazmovým striekaním len samotného kremičitanu zirkoničitého, čím povlak zlepšene odolává erozívnemu opotrebeniu tekutou ocel'ou a troskou. Povlak si zachovává extrémně nízký koeficient tepelnej roztažnosti, dobré odolává tepelným rázom a nastriekaná vrstva dokonale kopíruje podkladový povrch, zaplňa povrchové nerovnosti.The advantages of the protective layer according to the invention are mainly that the powder mixture, consisting of 85 to 96% by weight of zirconium silicate and 4 to 15% by weight of alumina, forms a coating upon passing through a plasma torch with gas or water stabilization which it has increased microhardness and reduced air permeability and porosity by up to 40% compared to the coating formed by plasma spraying of zirconium silicate alone, thereby improving the coating's resistance to erosive wear by liquid steel and slag. The coating maintains an extremely low coefficient of thermal expansion, good thermal shock resistance, and the sprayed layer perfectly follows the base surface, filling the surface irregularities.
Částice oxidu hlinitého majú vyššiu entalpiu ako ostatně zložky, pri dopade na povrch, čo vedle k vzniku fyzikálno-chemických vázieb ich spojenia so základným materiálom. Toto zlepšené spojenie so základným materiálom, tj. adhézia nedovoluje tak lahký rozvoj štiepnych porušení.The alumina particles have a higher enthalpy than the constituents, on impact on the surface, which in addition to the formation of physicochemical bonds of their association with the base material. This improved bonding to the base material, i.e., " adhesion does not allow such a fissile violation to develop so easily.
Tieto vlastnosti povlaku potvrdzujú rozsiahle praktické skúšky, kde nedošlo, z dovodu menej vhodnej stavby plazmou striekaného povlaku, ako to bolo pri použití samotného kremičitanu zirkoničitého, alebo pri prasknutí nalisovanej vložky, k havarijnému ukončeniu liatia; bezpečné sa predlžuje životnost výlevok a zátok až o 60 S, čím sa zvyšuje sekvenčnost odlievania a umožňuje sa až 5-násobná renovácia zátok výtokového systému.These properties of the coating are confirmed by extensive practical tests, which did not result in a less favorable construction of the plasma sprayed coating, as was the case with the use of zirconium silicate alone or when the molded liner ruptured, to terminate the casting accidentally; it safely extends the life of spouts and plugs by up to 60 S, increasing casting sequence and allowing up to 5 times the drainage system drain plugs.
Pre příklady uskutočnenia spdsobu podlá vynálezu sú na priloženom výkrese znázorněné tvary súčastí s ich funkčných umiestnenim v zariadení a s vyznačením miest a velkostí naneseného povlaku.By way of example, embodiments of the method according to the invention show the shapes of the components with their functional position in the device and the locations and sizes of the coating applied.
Příklady uskutočnenia ochrannej vrstvy a spdsobu jej nanášania podlá vynálezu:Examples of embodiments of the protective layer and the method of its application according to the invention:
Příklad 1Example 1
Výlevka 20 z oxidu křemičitého, tvaru rúrky o vonkajšom priemere 125 mm a dlžke 626,mm, sa vo výške 32 erózneho pósobenia troškového kúpela, po dlžke najmenej 300 mm počnúc od výšky 30 mm nad výtokovými otvormi, po obvode zdrsní pneumatickým tryskáčom s ocelovou drvinou s polydisperznou zmesou. Rovnako sa urobí v mieste 22 tesniaceho styku so zátkovou týčou 10. Takto upravená výlevka sa upevní do polohovadla a za rotácie 80 ot.min \ sa pomocou plazmového horáka nastrieka prášková zmes, pozostávajúca z 95 % hmotnostných kremičitanu zirkoničitého a 5 % hmotnostných oxidu hlinitého, pri prúde 420 A, napátí 340 V, na vzdialenosť 270 mm a pri prietoku 18 kg.h’1. Nastriekavanie sa najnejskór preruši, ak teplota výlevky v zóně strikanie dosiahne 250 °C, najmenej na dobu 5 min, najdlhšie na pokles teploty ako na začiatku striekania a tak sa dokonči v mieste 21 do hrůbky 4,5 mm, v mieste 22 do hrůbky 3 mm.A spout 20 of 125 mm tubular shape with an outer diameter of 125 mm and a length of 626 mm is crushed circumferentially at a height of 32 erosion of the splash bath, at least 300 mm long starting from a height of 30 mm above the outflow openings. with a polydisperse mixture. The nozzle so treated is mounted in a positioner and, with a rotation of 80 rpm, a powder mixture consisting of 95% by weight of zirconium silicate and 5% by weight of alumina is sprayed by means of a plasma torch, at a current of 420 A, a voltage of 340 V, at a distance of 270 mm and at a flow rate of 18 kg.h -1 . Spraying is most interrupted when the nozzle temperature in the spraying zone reaches 250 ° C, for at least 5 min, the longest temperature drop than at the start of spraying, and so completes at 21 to 4.5 mm, at 22 to 3 mm.
Nastriekaný povlak pozostáva z tetragonálneho kubického oxidu zirkoničitého v rozsahu 64 % hmotnostných, obklopených 4 % hmot. oxidu hlinitého a 31 % oxidu křemičitého v skelnom stave a 10 % hmot. doprovodných kysličníkov.The spray coating consists of tetragonal cubic zirconia in the range of 64% by weight, surrounded by 4% by weight. % alumina and 31% glass silica and 10% wt. accompanying oxides.
Příklad 2Example 2
Výlevka 20 z oxidu hlinitého s prídavkom uhlíka, tvaru rúrky o vonkajším priemere 125 mm a dlžke 625 mm, sa vo výške 32 erózneho pósobenia troškového kúpela, po dlžke najmenej 300 mm počnúc od výšky 30 mm nad výtokovými otvormi, po obvode v mieste 21 zdrsní ocelovým kartáčom. Rovnako sa to urobí v mieste 22 tesniaceho styku so zátkovou týčou 10. Takto upravená výlevka sa upevní do polohovadla a za rotácie 60 ot.min 3, za pomoci plazmového horáka sa nastrieka prášková zmes, pozostávajúca z 88 i hmotnostných kremičitanu zirkoničitého a 12 % hmotnostných oxidu hlinitého, pri prúde 420 A, napSti 340 V, na vzdialenost 170 mm a pri prietoku prášku 19 kg.h 3. Nastriekavanie sa najneskór preruší, ak teplota výlevky v zóně striekania dosiahne 350 °C, najmenej na dobu 5 min, najdlhšie na pokles teploty ako na začiatku striekania a tak sa dokončí v miestach 21 až do hrůbky 2 mm.An alumina spout 20 with the addition of a carbon tube of 125 mm outer diameter and a length of 625 mm is crushed at a height of 32 erosion of the splash bath, at least 300 mm in length, starting from a height of 30 mm above the spouts. steel brush. The same is done to the points 22 of the sealing contact with the stopper 10. The modified nozzle is fixed to a positioning device and a rotation of 60 rpm 3, with the assistance of the plasma torch is sprayed onto the powder mixture, consisting of 88 i by weight of zirconium silicate and 12% by weight alumina, at a current of 420 A, a voltage of 340 V, at a distance of 170 mm and at a flow rate of 19 kg.h 3 . The spraying is interrupted at most if the nozzle temperature in the spraying zone reaches 350 ° C, for at least 5 min, the longest temperature drop than at the beginning of the spraying, and so is completed at 21 to a depth of 2 mm.
Příklad 3Example 3
Výlevka 20 z oxidu hlinitého s prídavkom uhlíka, tvaru rúrky o vonkajšom priemere 64 mm a dlžke 400 mm, sa vo výške 32 eřozneho pósobenia třískového kúpela po celej dlžke, počnúc 20 mm nad výtokovým otvorom, po obvode v mieste 21 zdrsní ocelovým kartáčom, rovnako sa to prevedie aj v mieste 22. Takto upravená výlevka sa upevní do polohovadla a za rotácie 130 ot.min-3 sa, za pomoci plazmového horáka, nastrieka prášková zmes pozostávajúca z 90 % hmotnostných kremičitanu zirkoničitého a 10 % hmotnostných oxidu hlinitého, pri prúde 500 A, napSti 140 V, ochrannom plyne 75 % argónu a 25 í vodíka, pri vzdialenosti 170 a prietoku prášku 7 kg.h-3, povlak o hrúbke 2,5 mm. Nastriekavanie sa najneskór preruší, ak teplota výlevky v zóně striekania dosiahne 350 °C, najmenej na dobu 5 min, najdlhšie na pokles teploty ako na začiatku striekania, a tak sa dokončí v miestach 21 až do 2,5 mm hrůbky a v mieste 22 do hrůbky 1,5 mm.A carbon dioxide spout 20 with a tubular outer diameter of 64 mm and a length of 400 mm is crushed with a steel brush at a height of 32 cuts of the swarf bath over the entire length, starting at 20 mm above the outlet opening, along the perimeter at 21. is transferred to the place of the nozzle 22. the thus prepared is mounted in a positioning device and a rotation of 130 rpm is -3, with the help of a plasma torch, is sprayed onto the powder mixture comprising 90% by weight of zirconium silicate and 10 wt% alumina, at a current 500 A, voltage 140 V, shielding gas 75% argon and 25% hydrogen, at a distance of 170 and a powder flow rate of 7 kg.h -3 , a coating of 2.5 mm thickness. The spraying is interrupted at most if the nozzle temperature in the spraying zone reaches 350 ° C, for at least 5 min, the longest temperature drop than at the beginning of the spraying, thus completing at 21 to 2.5 mm depth and 22 at depth. 1.5 mm.
Příklad 4Example 4
Výlevka 20 z vysokotaveného oxidu křemičitého, tvaru rúrky o vonkajšom priemere 64 mm a dlžke 400 mm, sa vo výške 32 erózneho pósobenia troškového kúpela, po celej dlžke počnúc od výšky 20 mm nad výtokovým otvorom po obvode v mieste 21 zdrsní pneumatickým tryskáčom s použitím korundu o zrnitosti 0,9 mm. rovnako sa to prevedie aj v mieste 22. Takto upravená f _2 výtokové trubica sa upevní do polohovadla a za rotácie 130 ot.min sa, za pomoci plazmového horáka, nastrieka prášková zmes pozostávajúca z 93 % hmotnostných kremičitanu zirkoničitého v 7 % hmotnostných oxidu hlinitého, pri prúde 500 A, napSti 140 V, ochrannom plyne 75 % argónu a 25 % vodíka, pri vzdialenosti 170 mm a prietoku prášku 7 kg.h 3, povlak o hrúbke 3 mm. Nastriekavanie sa najneskór preruší, ak teplota výlevky v zóně striekania dosiahne 250 °C, najmenej na dobu 5 min, najdlhšie na pokles teploty ako na začiatku striekania a tak sa dokončí v miestach 21 až do hrůbky 3 mm a v mieste 22 do hrůbky 2 mm.A spout 20 of high melting silica, tube-shaped with an outside diameter of 64 mm and a length of 400 mm, is crushed by a corundum pneumatic jet at a height of 32 mm of erosion of the splash bath, starting from 20 mm above the spout at circumference 21. 0.9 mm. This is also carried out at 22. The treated outlet pipe 12 is mounted in a positioner and a powder mixture consisting of 93% by weight of zirconium silicate in 7% by weight of alumina is sprayed with the aid of a plasma torch at 130 rpm. at a current of 500 A, a voltage of 140 V, a shielding gas of 75% argon and 25% hydrogen, at a distance of 170 mm and a powder flow rate of 7 kg.h 3 , a coating of 3 mm thickness. The spraying is interrupted at most when the nozzle temperature in the spraying zone reaches 250 ° C, for at least 5 min, the longest temperature drop than at the beginning of the spraying, and is completed at 21 to 3 mm and 22 to 2 mm.
Přiklad 5Example 5
Zátková tyč 10 z oxidu hlinitého s prídavkom uhlíka, z plného materiálu o priemere 127 mm a dlžke 1 020 mm, sa po celej výške v mieste přesunu 11 jej válcovitéj časti, včitane miesta gulovitého zakončenia 12, zdrsní ocelovým kartáčom. Takto upravený zátková tyč sa umiestni do polohovadla a za rotácie 80 ot.min-3, pomocou plazmového horáka sa nastrieka prášková zmes, pozostávajúca z 90 S hmotnostných kremičitanu zirkoničitého a 10 % hmotnostných oxidu hlinitého pri prúde 420 A, napátí 340 V, na vzdialenost 270 mm, pri prietoku 19 kg.h 3. Nastriekavanie sa najneskór preruší, ak teplota zátkovej tyče v zóně striekania dosiahne 350 °C, na dobu najmenej 5 min, najdlhšie na pokles teploty ako na začiatku striekania a tak sa dokončí v miestach přesunu 11 do hrůbky 4,5 mm, medzi miestami 11 a 12 do hrubky 1 mm, v mieste 12 do 3 mm. Pri renovácii sa postupuje rovnakým spósobom.The stopper 10 of carbon-added alumina, of solid material with a diameter of 127 mm and a length of 1020 mm, is roughened over the entire height at the displacement 11 of its cylindrical part, including the spherical end 12, with a steel brush. The modified stopper rod is placed in a positioning device and a rotation of 80 rpm -3, by the plasma torch is sprayed onto the powder mixture, consisting of 90 S by weight of zirconium silicate and 10% alumina at a current of 420 A, voltage of 340 V, the distance 270 mm, at a flow rate of 19 kg.h 3 . The spraying is interrupted at most if the stopper rod temperature in the spraying zone reaches 350 ° C, for at least 5 min, the longest temperature drop than at the beginning of the spraying, and so finishes at 11 to 4.5 mm depth points, between 11 and 12 to a thickness of 1 mm, at a location of 12 to 3 mm. Renovation is carried out in the same way.
Nastriekaný povlak pozostáva z tetragonálneho a kubického oxidu zirkoničitého v rozsahu 60 % hmotnostných obklopeného 9 % hmot. oxidu hlinitého a 30 % oxidu křemičitého v skelnom stave a 1 % hmot. doprovodných kysličníkov.The spray coating consists of tetragonal and cubic zirconia in the range of 60% by weight surrounded by 9% by weight. % alumina and 30% silica in glass state and 1% wt. accompanying oxides.
PREDMET VYNÁLEZUOBJECT OF THE INVENTION
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS867373A CS255299B1 (en) | 1986-10-13 | 1986-10-13 | Ceramic elements protecting layer,particularly for pipes and stoping rods |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS867373A CS255299B1 (en) | 1986-10-13 | 1986-10-13 | Ceramic elements protecting layer,particularly for pipes and stoping rods |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS737386A1 CS737386A1 (en) | 1987-05-14 |
| CS255299B1 true CS255299B1 (en) | 1988-02-15 |
Family
ID=5422753
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS867373A CS255299B1 (en) | 1986-10-13 | 1986-10-13 | Ceramic elements protecting layer,particularly for pipes and stoping rods |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS255299B1 (en) |
-
1986
- 1986-10-13 CS CS867373A patent/CS255299B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS737386A1 (en) | 1987-05-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104028740B (en) | Upper pocket block for argon blowing of continuous casting tundish and mounting method and application of upper pocket block | |
| CN105693289A (en) | Glaze-crawling-proof protection coating for immersion type water gap slag line and preparation method of glaze-crawling-proof protection coating | |
| EP2971218A1 (en) | Zirconia based coating for refractory elements and refractory element comprising such coating | |
| CS255299B1 (en) | Ceramic elements protecting layer,particularly for pipes and stoping rods | |
| EP0399407A1 (en) | Impermeable coating for refractory material, coated piece of this material and coating process | |
| US4909421A (en) | Installation for teeming liquid metal and process for its use | |
| US4541553A (en) | Interlocking collector nozzle assembly for pouring molten metal | |
| CN102489713B (en) | Atomizer capable of preventing high-melting-point substances from blocking and application of atomizer | |
| CS254221B1 (en) | Method of ceramic components' surface treatment especially of tubes and stopper rods | |
| CN104174837A (en) | Silicon-free carbon-free submerged nozzle for steel continuous casting | |
| CN207770841U (en) | A kind of high circulation service life gas-atomized powder heat preservation crucible | |
| JPS623869A (en) | Refractory abrasion-resistant tap hole and manufacture thereof | |
| US20040035327A1 (en) | Insulation material and method for coating nozzles, pouring spouts, pouring-stream protective tubes and similar tools for casting or converting melts | |
| JPH10305357A (en) | Interpolation type dipping nozzle for continuous molding | |
| JP3120024B2 (en) | Fly ash melting equipment | |
| JPH02104454A (en) | Nozzle for continuous casting | |
| JPS63160761A (en) | Nozzle for continuous casting | |
| CN210098959U (en) | Thermal shock-resistant erosion-resistant ladle long nozzle | |
| JP5005463B2 (en) | Method for smoothing the surface of thermal spray | |
| AU699892B2 (en) | Method for the aluminothermal production of molten steel | |
| JPS6343186B2 (en) | ||
| CN104540615A (en) | Refractory ceramic gas purging plug and a process for manufacturing said gas purging plug | |
| GB1601944A (en) | Well blocks for ladles | |
| JPS6028660Y2 (en) | Structure of blast furnace taphole | |
| KR100304388B1 (en) | Surface treatment method of pressure vessel |