CS254708B1

CS254708B1 - Apparatus for detecting topography of secondary electromagnetic high-frequency field of cardiac or lung structures

Info

Publication number: CS254708B1
Application number: CS846398A
Authority: CS
Inventors: Miroslav Koci; Vaclav Kral
Original assignee: Miroslav Koci; Vaclav Kral
Priority date: 1984-08-24
Filing date: 1984-08-24
Publication date: 1988-01-15
Also published as: CS639884A1

Abstract

Řešení se týká oboru neinvazivních vyšetřovacích zařízení funkčních deformací srdečních nebo plicních struktur, případně jiných biologických orgánů, a zabývá se problémem použití topografie sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole srdečních nebo plicních struktur pro zjištění jejich funkčních deformací. Zařízení podle návrhu řešení sestává z vysokofrekvenčního generátoru pro napájení cívky obepínající hrudník a provlečené snímací jednotkou, do níž se postupně vkládají tři různé vícenásobné elektrodové sondy, které obsahují elektrické obvody připojené přes skupinu zesilovačů k záznamovému zařízení.The solution relates to the field of non-invasive examination devices for functional deformations of heart or lung structures, or other biological organs, and deals with the problem of using the topography of the secondary electromagnetic high-frequency field of heart or lung structures to detect their functional deformations. The device according to the proposed solution consists of a high-frequency generator for powering a coil surrounding the chest and threaded through a sensing unit, into which three different multiple electrode probes are successively inserted, which contain electrical circuits connected via a group of amplifiers to a recording device.

Description

Vynález se týká zařízení pro zjištování topografie sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole srdečních nebo plicníoh struktur, případně jiných biologických orgánů. Zařízení je vhodné zejména pro vyšetřování funkčních deformací srdečních struktur a patří do oboru zařízení pro provádění neinvazivních vyšetřovacích metod.The invention relates to a device for detecting the topography of a secondary electromagnetic high-frequency field of cardiac or pulmonary structures or other biological organs. The device is particularly suitable for examination of functional deformities of cardiac structures and belongs to the field of devices for performing non-invasive examination methods.

Pod pojemem neinvazivní vyšetřovací metody v kardiologii se rozumí takové vyšetřovací úkony, které nevyžadují krvavého zásahu jako je například protnutí vhodné cévy a zavedení měřicího čidla nebo media dovnitř srdeční struktury. Význam hodnocení pohybu srdečních stěn byl prokázán četnými pracemi, které se shodují v tom, že některé onemocnění srdce, zejména ischemická choroba, způsobuji regionální poškození srdečního svalu, které je prokazatelné podle abnormálního pohybu postižené oblasti myokardu.Non-invasive examination methods in cardiology refer to those examination procedures that do not require a blood intervention such as intersection of a suitable vessel and introduction of a measuring sensor or medium inside the heart structure. The importance of assessing cardiac wall movement has been demonstrated by numerous works that agree that some heart disease, in particular ischemic disease, causes regional cardiac muscle damage, as evidenced by abnormal movement of the affected myocardial region.

Dosud používaná neinvazivní zařízení pro sledování pohybu srdečních stěn nebo jejich částí jsou těchto druhů: zařízení echokardiografické, zařízení mechanokardiografické a zařízení pro impedanční plethysmografii, reokardiografii.The non-invasive devices used to monitor the movement of cardiac walls or parts thereof so far are of the following types: echocardiographic devices, mechanocardiographic devices and impedance plethysmography devices, reocardiography devices.

Zařízení echokardiografické využívá ultrazvukových odrazů od vnější i vnitřní struktury srdce. Je použito krátkého ultrazvukového impulsuskmitočtem vyšším nežli 1 MHz, cíleného z povrchu hrudníku na srdce. Detekují se odrazy ultrazvukového impulsu od srdeční struktury a z doby potřebné k návratu odraženého impulsu se určuje vzdálenost rozhraní odrazu. Lze určit anatomické rozměry srdečních komor i síní a také pohyb jejich stěn v čase. Toto zařízení je technicky velmi náročné a vlivem toho také nákladné.The echocardiographic device utilizes ultrasonic reflections from the outer and inner structure of the heart. A short ultrasonic pulse rate greater than 1 MHz is used, targeted from the chest surface to the heart. Reflections of the ultrasonic pulse from the cardiac structure are detected and the reflection boundary distance is determined from the time it takes to return the reflected pulse. It is possible to determine the anatomical dimensions of the heart chambers and atria as well as the movement of their walls over time. This device is technically very demanding and consequently expensive.

Zařízení mechanokardiografické spočívá v registrování pohybu přední části hrudníku, na kterou se přenáší pohyb srdce. Interpretace výsledků měření je obtížná, protože se uplatňuje pružnost tkáni hrudníku i jejich hmotnost. Zařízení byla propracována, ale ani metoda, ani zařízení pro její provádění se celkem nerozšířila pro nepřesný mechanismus přenosu srdečního pohybu na hrudní stěnu.Mechanocardiographic device consists in registering movement of the front chest, to which the movement of the heart is transmitted. Interpretation of the measurement results is difficult because both the elasticity of the chest tissue and its weight are applied. The devices were sophisticated, but neither the method nor the devices for its implementation were widely extended due to an inaccurate mechanism of transmitting cardiac movement to the thoracic wall.

Zařízení pro impedanční plethysmografii elektroreokardiografii, zkráceně reografii, patří do oboru, který se zabývá pozorováním změn odporu tkání v důsledku činností vnitřních orgánů, například vlivem prokrvení, změnou geometrie vnitřního prostředí. Zavedením elektrického proudu lze tyto změny sledovat. Použitím reokardiografie lze získat informace o objemových změnách srdce.Equipment for impedance plethysmography electroreocardiography, abbreviated to rheography, belongs to the field of observation of changes in tissue resistance due to internal organ activities, for example due to blood flow, changes in the geometry of the internal environment. By introducing electric current, these changes can be monitored. Using reocardiography, information about volume changes in the heart can be obtained.

Nutnost užití elektrod byla nahrazena použitím vířivých proudů, nebot zkušenosti s obvyklým způsobem zavádění proudu do zkoumaného úseku pomocí elektrod nebyly uspokojující. Bylo tedy použito cívky, nazývané induktor, uvnitř které se nacházel hrudník vyšetřované osoby. Cívka byla připojena ke generátoru vysokofrekvenčního proudu, který budil magnetické pole o intenzitě H, jejíž vektor je svislý.The necessity of using electrodes was replaced by the use of eddy currents, as experience with the usual method of introducing current into the section under investigation using electrodes was not satisfactory. Thus, a coil, called an inductor, was used in which the chest of the subject was located. The coil was connected to a high-frequency current generator that excited a magnetic field of intensity H, whose vector is vertical.

Elektrické pole, takzvané primární, vznikající změnou magnetického pole, má převážně tangenciální složku vzhledem k povrchu hrudníku a je zdrojem vířivých proudů, jež protékají hrudníkem kolem dokola v podobě pásu určité šířky a jejichž smysl je opačný nežli smysl proudu v induktoru. Vířivé proudy v hrudníku budí taktéž magnetické pole, ale opačného směru vzhledem k poli induktoru. Vzájemná reakce obou magnetických polí působí, že změna velikosti vířivých proudů se projeví změnou velikosti proudu v induktoru. Odpor dráhy vířivých proudů se mění během srdečního cyklu a podle Ohmová zákona se mění také velikost těchto proudů.The electric field, the so-called primary magnetic field, has a predominantly tangential component with respect to the chest surface and is a source of eddy currents that flow through the chest around the web in a certain width and whose sense is opposite to the current in the inductor. The eddy currents in the chest also generate a magnetic field, but in the opposite direction to that of the inductor. The interaction of the two magnetic fields causes the change in the eddy current magnitude to result in a change in the magnitude of the current in the inductor. The eddy current path resistance changes during the heart cycle, and according to Ohm's law, the magnitude of these currents also changes.

Souhlasně se proto mění také velikost proudu tekoucího induktorem. Časové rozvinuti průběhu změn v proudu v induktoru udává reokardiogram. Praktická realizace zařízení byla dána podmínkou, aby induktor měl jediný závit z důvodu nutnosti jeho symetrického napájení.Consequently, the current flowing through the inductor also changes accordingly. The reocardiogram indicates the time development of the current changes in the inductor. The practical implementation of the device was determined by the condition that the inductor had a single thread due to the necessity of its symmetrical supply.

Induktor byl tak navržen, aby se dal přizpůsobit velikosti hrudníku vyšetřované osoby a vlivem toho celý jeho magnetický tok procházel vodivým prostředím.The inductor was designed to adapt to the size of the person's chest and, as a result, all its magnetic flux passed through the conductive environment.

Provozní kmitočet byl okolo 16 MHz, napětí asi 16 V v zatíženém stavu, napájecí dvojlinka 300 ohmů; ve svorkách induktoru byly vestavěny diody pro usměrnění napětí. Napájení induktoru bylo symetrické a na hrudníku byl induktor orientován tak, aby místo nejmenšího vysokofrekvenčního napětí proti zemi leželo v srdeční krajině, čímž se prakticky vyloučilo, aby mechanické vibrace hrudníku, způsobené Činností srdce, ovlivňovaly proud v induktoru, protože v kritické části měl induktor proti tělu vyšetřované osoby jen zcela malý vysokofrekvenční potenciál; usměrněné napětí z induktoru obsahovalo střídavou složku, jejíž časový průběh udával reokardiogram. Tato složka je asi 50 mV a proto musí být po oddělení stejnosměrné složky zesílena asi 500krát.The operating frequency was about 16 MHz, the voltage was about 16 V under load, the power supply line was 300 ohms; voltage rectifier diodes have been built into the inductor terminals. The inductor power was symmetrical and on the chest the inductor was oriented so that instead of the lowest RF voltage against the ground, it lies in the heart landscape, thus practically preventing mechanical chest vibrations caused by the heart from affecting the inductor current because the inductor the body of the person under investigation has only a very low RF potential; the rectified voltage from the inductor contained an alternating component, the time course of which was indicated by the reocardiogram. This component is about 50 mV and therefore must be amplified about 500 times after the DC component has been separated.

Protože je žádoucí registrovat také první derivaci reokardiogramu, je na výstup zesilovače připojen operační zesilovač, který tuto operaci analogově provádí. Derivace reokardiogramu umožňuje přesněji odlišit systolickou a diastolickou část srdečního cyklu.Since it is also desirable to register the first derivative of the reocardiogram, an opamp is connected to the amplifier output, which performs this operation analogously. Derivation of the reocardiogram makes it possible to distinguish the systolic and diastolic parts of the heart cycle more precisely.

Později vyvinutá vyšetřovací metoda a zařízení jsou založeny na následujícím jevu: během vyprazdňování a plnění srdečních komor se mění jejich tvar a velikost. Podle angiokardiografických prací se normální kontrakce levé komory, vznikající součinností všech svalových vláken myokardu, vyznačuje skoro koncentrickým, dovnitř směřujícím pohybem všech bodů vnitřního povrchu komory. Za těchto okolností srdeční sval vykonává maximum práce s minimální energií; tento stav se nazývá synergií srdeční kontrakce. Dojde-li k porušení části svalových vláken, dochází sice k pohybu vnitřního povrchu komory, ale tento pohyb již není během kontrakce ve všech částech koncentrický a vzniká tak asynergie srdeční kontrakce. Dosavadními nepřímými vyšetřovacími metodami, používanými v kardiologii, včetně elektrokardiografie, se změněná kontrakce nedá s jistotou prokázat.The later investigated method and devices are based on the following phenomenon: during emptying and filling of the heart chambers their shape and size change. According to angiocardiography, normal contraction of the left ventricle resulting from the interaction of all myocardial muscle fibers is characterized by an almost concentric inward movement of all points of the inner chamber surface. Under these circumstances, the heart muscle performs maximum work with minimal energy; this condition is called cardiac contraction synergy. If part of the muscle fibers is damaged, the inner surface of the ventricle moves, but this movement is no longer concentric in all parts of the contraction, creating asynergy of cardiac contraction. Indirect indirect screening methods used in cardiology, including electrocardiography, have not shown with certainty the altered contraction.

Prostorové a tvarové změny srdečních komor ,lze sledovat na povrchu hrudníku pomocí elektromagnetického vysokofrekvenčního pole vyvolaného v srdci vnějším působením. Toto elektromagnetické pole je odborně označováno jako sekundární elektromagnetické pole, jehož změny se snímají podobným systémem svodů jako v elektrokardiografii.Spatial and shape changes of the heart chambers can be monitored on the surface of the chest by means of electromagnetic high-frequency field induced in the heart by external action. This electromagnetic field is expertly referred to as a secondary electromagnetic field whose changes are sensed by a similar lead system as in electrocardiography.

Zařízení pro vyšetřování sekundárního elektromagnetického pole je vytvořeno z generátoru o kmitočtu nad 5 MHz, který napájí cívku umístěnou kolem hrudníku vyšetřované osoby. Zpětnou vazbou je rezonanční napětí na cívce - vzdor proměnlivé zátěži vlivem činnost srdce - udržováno konstantní. Změny sekundárního elektromagnetického pole jsou snímány první a druhou diferentní elektrodou a společnou, třetí, indiferenční elektrodou, která je přiložena do oblasti jugula. Mezi první a třetí elektrodou a mezi druhou a třetí elektrodou se snímají unipolární svody, to znamená elektromotorická napětí V, mezi první a druhou elektrodou se snímá svod bipolární, to znamená rozdíl elektromotorických napětí ν_χ ve směru osy X.The secondary electromagnetic field investigation device is formed from a generator with a frequency above 5 MHz, which supplies the coil placed around the chest of the person under investigation. The feedback is the resonant voltage on the coil - in spite of the variable load due to heart activity - kept constant. Changes in the secondary electromagnetic field are sensed by the first and second differential electrodes and the common, third, indifferent electrode that is applied to the jugular region. Between the first and third electrodes and between the second and third electrodes, unipolar leads, i.e., the electromotive voltages V, are sensed. Bipolar leads, i.e. the difference in electromotive forces ν _χ in the X-axis direction, are sensed between the first and second electrodes.

První a druhá elektroda jsou v pevné vzájemné vzdálenosti 3 cm a se stejným krokem jsou přikládány postupně v rovině induktoru v oblasti celého prekordia. Vzdálenosti přikládaných elektrod od střední sternální čáry se označují v pravé části prekordia záporně, v levé části kladně. Změny sekundárního elektromagnetického pole měřené elektrodami usměrňují se, vedou na vstupy symetrických zesilovačů a po zesílení se zaznamenávají stejnosměrným magnetofonem současně s fonokardiogramem nebo elektrokardiogramem.The first and second electrodes are at a fixed distance of 3 cm and are applied successively in the inductor plane in the region of the entire precordium with the same step. The distances of the applied electrodes from the middle sternal line are marked negative in the right part of the precordium and positive in the left part. The changes in the secondary electromagnetic field measured by the electrodes are rectified, applied to the inputs of the symmetrical amplifiers and, after amplification, recorded with a DC tape recorder simultaneously with the phonocardiogram or electrocardiogram.

Časové rozvinutí změn sekundárního elektromagnetického pole z různých částí prekordia jsou křivky úzce související s jednotlivými časovými fázemi srdečního cyklu a se změnami rozměrů srdečních komor. Z výsledků měření se ukázalo, že k popisu distribuce sekundárního elektromagnetického pole na lidech není vyjádření pomocí jediného dipólu přesné, na rozdíl od měření na modelu hrudníku, neboť se uplatňují další přídatné dipóly, zatímco v případě modelu hrudníku je výsledek výpočtu podle vzorce pro elektrický dipól, za podmínek daných modelem, velice podobný - při srovnání obou grafů - grafu dle výsledku měření.The temporal unfolding of changes in the secondary electromagnetic field from different parts of the precordium are curves closely related to the individual phases of the heart cycle and to changes in the dimensions of the ventricles. The results of the measurements showed that to describe the distribution of the secondary electromagnetic field in humans, the single dipole expression is not accurate, as opposed to the chest model, as additional dipoles are applied, whereas in the case of the chest model the electric dipole formula , under conditions given by the model, very similar - when comparing the two graphs - the graph according to the measurement result.

Pro hodnocení sekundárního elektromagnetického pole se užívá okamžitých hodnot pole z různých míst prekordia a výsledky se vyjadřují ve formě grafů ve 40 ms intervalech. Spojnice okamžitých hodnot elektromotorických napětí z různých míst tvoří u zdravých osob linie, které se protínají v místě nulového elektromotorického napětí a mimo tuto oblast nedochází nikde k jejich křížení. U nemocné osoby s rozsáhlou asynergii, způsobenou infarktem přední a hrotové části levé komory, je distriguce sekundárního elektromagnetického pole abnormální.For the evaluation of the secondary electromagnetic field, the instantaneous field values from different locations of the precordium are used and the results are expressed as graphs at 40 ms intervals. Connections of instantaneous values of electromotive forces from various places form in healthy persons lines that intersect at the point of zero electromotive force and there is no crossover outside this area. In a patient with extensive asynergia due to a heart attack of the anterior and apex of the left ventricle, secondary electromagnetic field distraction is abnormal.

Popsaná metoda aplikovaná spolu s prostorovou elektrokardiografií poskytuje ucelenější pohled na fyziologii a patologii srdeční činnosti. Princip metody je jednoduchý, měření nezatěžuje vyšetřovanou osobu a výsledky měření jsou dobře reprodukovatelné.The described method applied together with spatial electrocardiography provides a more comprehensive view of the physiology and pathology of cardiac activity. The principle of the method is simple, the measurement does not burden the examined person and the results of the measurement are easy to reproduce.

K zařízení podle vynálezu pro zjištování funkčních deformací srdečních struktur mají určitý vztah pouze metody, jejichž základem je impedanční plethysmografie a reokardiografie a to pouze v tom směru, že užívají elektromagnetického nebo pouze elektriokého pole působícího v oblasti srdce, nikoliv však topografie sekundárního elektromagnetického pole ani tenzorového přístupu k řešení problému.Only methods based on impedance plethysmography and reocardiography are related to the device according to the invention for detecting functional deformities of cardiac structures, and only in that they use an electromagnetic or electriocular field acting in the heart region, but not the topography of the secondary electromagnetic field or tensor approach to problem solving.

Uvedené nevýhody a nedostatky dosud známých zařízení pro vyšetřování funkčních deformací srdečních nebo plicních struktur jsou velkou měrou sníženy nebo zcela odstraněny vynálezem, jehož podstatou je zařízení pro zjištování topografie sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole srdečních nebo plicních případně jiných biologických orgánů, sestávající z cívky pro vytvoření primárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole, obepínající část těla v úrovni vyšetřovaného biologického orgánu a připojené ke generátoru vysokofrekvenčního proudu.These disadvantages and drawbacks of the prior art devices for examining functional deformities of cardiac or pulmonary structures are greatly reduced or eliminated by the invention, which is based on a device for detecting the topography of a secondary electromagnetic high-frequency field of cardiac or pulmonary or other biological organs. a radio frequency array enclosing a body part at the level of the biological organ under investigation and connected to a radio frequency generator.

Podle vynálezu je na cívku navlečena snímací jednotka elektromagnetických veličin, jejíž výstupy jsou připojeny kabely ke vstupům zesilovacího zařízení, jehož výstup je připojen ke vstupu záznamového zařízení.According to the invention, a sensing unit of electromagnetic quantities is threaded onto the coil, the outputs of which are connected by cables to the inputs of the amplifier, the output of which is connected to the input of the recording device.

Podle vynálezu je cívka opatřena stavěcími prvky pro zajištění polohy snímací jednotky.According to the invention, the coil is provided with adjusting elements to secure the position of the sensor unit.

Podle vynálezu je při prvním měření do snímací jednotky elektromagnetických veličin vložena vícenásobná tříelektrodová sonda pro měření složek vektorů tečné povrchové intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole na povrchu těla v úrovni vyšetřovaného biologického orgánu.According to the invention, in a first measurement, a multiple three-electrode probe is inserted into the electromagnetic quantities sensing unit to measure the components of the tangential surface intensity vector of the secondary electromagnetic high-frequency field on the body surface at the level of the biological organ under investigation.

Podle vynálezu je při druhém měření do snímací jednotky elektromagnetických veličin vložena vícenásobná pětielektrodová sonda pro měření divergence vektorů povrchové intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole na povrchu těla v úrovni vyšetřovaného biologického orgánu.According to the invention, in a second measurement, a multiple five-electrode probe for measuring the divergence of the surface intensity vector of the secondary electromagnetic high-frequency field on the body surface at the level of the biological organ under investigation is inserted into the electromagnetic quantities sensing unit.

Podle vynálezu je při třetím měřeni do snímací jednotky elektromagnetických veličin vložena vícenásobná čtyřelektrodová sonda pro měření normálové složky rotace vektorů intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole na povrchu těla v úrovni vyšetřovaného biologického orgánu.According to the invention, in a third measurement, a multiple four-electrode probe for measuring the normal component of the rotation of the secondary electromagnetic high-field field intensity vectors on the body surface at the level of the biological organ under investigation is inserted into the electromagnetic quantities sensing unit.

Podle vynálezu je vícenásobná tříelektrodová sonda pro měření složek vektorů tečné povrchové intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole na povrchu těla v úrovni vyšetřovaného biologického orgánu vytvořena z nejméně dvou tříelektrodových sond, jejichž válcové elektrody, kolmé k základní desce vícenásobné tříelektrodové sondy, jsou umístěny ve dvou rovnoběžných svislých řadách ve vzdálenosti jedné elektrodové rozteče, přičemž shora první válcová elektroda, druhá válcová elektroda a třetí válcová elektroda v levé svislé řadě jsou vzájemně vzdáleny o jednu elektrodovou rozteč, zatímco čtvrtá válcová elektroda je umístěna v pravé svislé řadě proti druhé válcové elektrodě a pátá válcová elektroda je umístěna taktéž v pravé svislé řadě proti třetí válcové elektrodě, přičemž spojnice středů průřezů první válcové elektrody a druhé válcové elektrody je ve směru osy Y tělového souřadnicového systému a spojnice středů průřezů druhé válcové elektrody a třetí válcové elektrody je ve směru osy X tělového souřadnicového systému.According to the invention, a multiple three-electrode probe for measuring components of the tangential surface intensity vector of a secondary electromagnetic high-frequency field on the body surface at the biological organ level is formed from at least two three-electrode probes. Whose cylindrical electrodes perpendicular to the base plate of the multiple three-electrode probe are located in two parallel vertical rows at a distance of one electrode pitch, with the first cylindrical electrode, second cylindrical electrode and third cylindrical electrode in the left vertical row being spaced apart by one electrode spacing, while the fourth cylindrical electrode is positioned in the right vertical row against the second cylindrical electrode and fifth cylindrical electrode is also located in the right vertical row opposite the third electrode, the cross-sectional line connecting the first electrode and the second electrode it is in the Y axis direction of the body coordinate system and the cross-sectional line of the second cylindrical electrode and the third cylindrical electrode is in the X axis direction of the body coordinate system.

Podle vynálezu je vícenásobná pětielektrodová sonda pro měření divergence vektorů povrchové intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole na povrchu těla v úrovni vyšetřovaného biologického orgánu vytvořena z nejméně dvou pětielektrodových sond, jejichž válcové elektrody, kolmé k základní desce vícenásobné pětielektrodové sondy, jsou umístěny ve třech rovnoběžných svislých řadách, přičemž vzdálenost levé řady od střední řady je rovna jedné rozteči válcových elektrod a ve střední řadě jsou umístěny shora počínaje třetí válcová elektroda, pátá válcová elektroda, čtvrtá válcová elektroda, devátá válcová elektroda a osmá válcová elektroda, kteréžto elektrody jsou od sebe vzdáleny o jednu elektrodovou rozteč, zatímco v levé svislé řadě je proti páté válcové elektrodě umístěna druhá válcová elektroda a podobně proti deváté válcové elektrodě je umístěna sedmá válcová elektroda a dále v pravé svislé řadě je proti páté válcové elektrodě umístěna první válcová elektroda a proti deváté válcové elektrodě je umístěna šestá válcová elektroda, přičemž střed průřezu první válcové elektrody je v průsečíku kružnice, jejíž střed je v počátku os X, Y, s kladnou částí osy X tělového souřadnicového systému, střed průřezu druhé válcové elektrody je v průsečíku kružnice se zápornou částí osy X, střed průřezu třetí válcové elektrody je v průsečíku kružnice s kladnou částí osy Y tělového souřadnicového systému, střed průřezu čtvrté válcové elektrody je v průsečíku kružinice se zápornou částí osy Y a konečně střed průřezu páté válcové elektrody je v průsečíku os X a Y a poloměr kružnice je roven jedné elektrodové rozteči zvětšené o průměr válcové elektrody.According to the invention, a multiple five-electrode probe for measuring the surface intensity of secondary electromagnetic high-frequency field surface vectors at the body surface at the level of the biological organ under investigation is formed from at least two five-electrode probes. wherein the distance of the left row from the middle row is equal to one spacing of the cylindrical electrodes and in the middle row are located from above starting from the third cylindrical electrode, fifth cylindrical electrode, fourth cylindrical electrode, ninth cylindrical electrode and eighth cylindrical electrode. electrode pitch, while in the left vertical row a second cylindrical electrode is positioned opposite the fifth cylindrical electrode, and similarly seven a cylindrical electrode, and in the right vertical row, a first cylindrical electrode is disposed against the fifth cylindrical electrode and a sixth cylindrical electrode is disposed against the ninth cylindrical electrode, the center of the first cylindrical electrode cross section at the intersection of a circle the positive X axis of the body coordinate system, the cross-sectional center of the second cylindrical electrode is at the intersection of the circle with the negative X axis, the cross-section center of the third cylindrical electrode is at the intersection of the circle with the negative part of the Y axis and finally the cross-sectional center of the fifth cylindrical electrode is at the intersection of the X and Y axes and the radius of the circle is equal to one electrode pitch increased by the diameter of the cylindrical electrode.

Podle vynálezu je vícenásobná čtyřelektrodová sonda pro měření normálové složky rotace vektorů intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole na povrchu těla v úrovni vyšetřovaného biologického orgánu je vytvořena z nejméně dvou čtyřelektrodových sond, jejíž válcové elektrody, kolmé k základní desce vícenásobné čtyřelektrodové sondy, jsou umístěny ve dvou rovnoběžných svislých řadách ve vzdálenosti jedné rozteče elektrod, přičemž shora první válcová elektroda, druhá válcová elektroda a dolní pátá válcová elektroda v levé svislé řadě jsou vzájemně vzdáleny o jednu elektrodovou rozteč, zatímco čtvrtá válcová elektroda je umístěna v pravé svislé řadě proti první válcové elektrodě, třetí válcová elektroda je umístěna v pravé svislé řadě proti druhé válcové elektrodě a šestá válcová elektroda je umístěna v pravé svislé řadě proti páté válcové elektrodě, přičemž počátek os X, Y tělového souřadnicového systému je uprostřed čtverce tvořeného první válcovou elektrodou, druhou válcovou elektrodou, třetí válcovou elektrodou a čtvrtou válcovou elektrodou první čtyřelektrodové sondy a střed průřezu první elektrody je na ose symetrie druhého kvadrantu, střed průřezu druhé válcové elektrody je na ose symetrie třetího kvadrantu, střed průřezu třetí válcové elektrody je na ose symetrie čtvrtého kvadrantu a střed průřezu čtvrté válcové elektrody je na ose symetrie prvního kvadrantu.According to the invention, a multiple four-electrode probe for measuring the normal rotation component of the secondary electromagnetic high-frequency field intensity vectors on the body surface at the level of the biological organ under investigation is formed of at least two four-electrode probes. vertical rows at a distance of one electrode pitch, wherein the first cylindrical electrode, the second cylindrical electrode and the lower fifth cylindrical electrode in the left vertical row are spaced one electrode apart from each other, while the fourth cylindrical electrode is positioned in the right vertical row against the first cylindrical electrode; the cylindrical electrode is located in the right vertical row opposite the second cylindrical electrode and the sixth cylindrical electrode is located in the right vertical row opposite the fifth cylindrical electrodes wherein the origin of the X, Y axes of the body coordinate system is in the center of the square formed by the first cylindrical electrode, the second cylindrical electrode, the third cylindrical electrode and the fourth cylindrical electrode of the first four electrode probe; on the axis of symmetry of the third quadrant, the cross-sectional center of the third cylindrical electrode is on the axis of symmetry of the fourth quadrant, and the cross-sectional center of the fourth cylindrical electrode is on the symmetry axis of the first quadrant.

Podle vynálezu jsou elektrické obvody vícenásobné tříelektrodové sondy vytvořeny z elektrických obvodů nejméně dvou tříelektrodových sond a tyto elektrické obvody jsou opatřeny prvními kontakty, druhými kontakty a třetími kontakty, spojenými s válcovými elektrodami vícenásobné tříelektrodové sondy, přičemž mezi první kontakt a druhý kontakt je zapojeno primární vinutí prvního vysokofrekvenčního transformátoru, na jehož vývody sekundárního vinutí se střední odbočkou jsou zapojeny dvě diody, přičemž anoda první diody je spojena s prvním vývodem sekundárního vinutí, anoda druhé diody je spojena s druhým vývodem sekundárního vinutí, katoda první diody je spojena jednak s prvními vývody prvního kondenzátoru a prvního odporu, jednak s prvním vstupem druhého diferenciálního zesilovače, katoda druhé diody je spojena jednak s prvními vývody druhého kondenzátoru a druhého odporu, jednak s druhým vstupem druhého diferenciálního zesilovače, jehož výstup je zároveň druhým výstupem tříelektrodové sondy, zatímco druhé vývody obou kondensátorů a obou odporů jsou spojeny spolu a s druhým vývodem vinutí na toroidním jádru, jímž je provlečena cívka budicí primární elektromagnetické vysokofrekvenční pole, a první vývod vinutí na toroidním jádru je spojen se střední odbočkou sekundárního vinutí prvního vysokofrekvenčního transformátoru a dále mezi druhý kontakt a třetí kontakt je zapojeno primární vinutí druhého vysokofrekvenčního transformátoru, jehož první vývod sekundárního vinutí je připojen k anodě třetí diody, jejíž katoda je spojena jednak se spolu spojenými prvními vývody paralelně řazeného třetího odporu a třetího kondenzátoru, jednak s druhým vstupem prvního diferenciálního zesilovače, a druhý vývod sekundárního vinutí je spojen jednak se spolu spojenými druhými vývody paralelně řazeného třetího odporu a třetího kondenzátoru, jednak s prvním vstupem prvního diferenciálního zesilovače, jehož výstup je zároveň prvním výstupem tříelektrodové sondy.According to the invention, the electrical circuits of the multiple three-electrode probe are formed from the electrical circuits of at least two three-electrode probes and the electrical circuits are provided with first contacts, second contacts and third contacts connected to the cylindrical electrodes of the multiple three-electrode probe. a first high-frequency transformer having two diodes connected to the secondary tap of the secondary winding, the anode of the first diode connected to the first terminal of the secondary winding, the anode of the second diode connected to the second terminal of the secondary winding, the cathode of the first diode connected to the first terminals of the first the first diode of the second diode amplifier, the cathode of the second diode is connected to the first terminals of the second capacitor and the second resistor, and to the second input of the second a differential amplifier, the output of which is also the second output of the three-electrode probe, while the second terminals of both capacitors and both resistors are connected together and with the second winding terminal on the toroidal core through which the primary electromagnetic radio frequency field coils; the secondary winding of the secondary winding of the first high-frequency transformer and further between the second contact and the third contact, the primary winding of the second high-frequency transformer is connected, the first secondary winding of which is connected to the anode of the third diode whose cathode is connected to the first and a third capacitor, on the one hand with the second input of the first differential amplifier, and a second terminal of the secondary winding is connected, on the one hand, to the second terminals of the parallel connected third terminal connected together about a resistor and a third capacitor, first with the first input of the first differential amplifier, whose output is also the first output of the three-electrode probe.

Podle vynálezu jsou elektrické obvody vícenásobné pětielektrodové sondy vytvořeny z elektrických obvodů nejméně dvou pětielektrodových sond a tyto elektrické obvody jsou opatřeny prvními kontakty, druhými kontakty, třetími kontakty, čtvrtými kontakty a pátými kontakty, spojenými s válcovými elektrodami vícenásobné pětielektrodové sondy, přičemž k prvnímu kontaktu je připojen první vývod prvního odporu nebo impedance, ke druhému kontaktu je připojen první vývod druhého odporu nebo impedance, ke třetímu kontaktu je připojen první vývod třetího odporu nebo impedance a ke čtvrtému kontaktu je připojen první vývod čtvrtého odporu nebo impedance stejné jmenovité hodnoty, zatímco druhé vývody odporů nebo impedancí jsou spolu spojeny a připojeny k prvnímu vývodu primárního vinutí prvního vysokofrekvenčního transformátoru, jehož druhý vývod primárního vinutí je připojen k pátému kontaktu a střední odbočka sekundárního vinutí prvního vysokofrekvenčního transformátoru je spojena s prvním vývodem vinutí na toroidálním jádru, jímž je provlečena cívka budicí primární elektromagnetické vysokofrekvenční pole, a dále druhý vývod vinutí na toroidním jádru je spojen s uzemněním a krajní dva vývody sekundárního vinutí prvního vysokofrekvenčního transformátoru jsou spojeny se dvěma vstupy prvního diferenciálního zesilovače, jehož dva výstupy jsou spojeny se vstupy druhého diferenciálního zesilovače, jehož výstup je zároveň výstupem elektrických obvodů pětielektrodové sondy.According to the invention, the electrical circuits of the multiple five-electrode probe are formed from the electrical circuits of at least two five-electrode probes and the electrical circuits are provided with first contacts, second contacts, third contacts, fourth contacts and fifth contacts connected to the cylindrical electrodes of the multiple five electrode probe. the first terminal of the first resistor or impedance is connected to the second contact, the first terminal of the second resistor or impedance is connected to the second contact, the first terminal of the third resistor or impedance is connected to the third contact, resistors or impedances are connected together and connected to the first primary winding terminal of the first high-frequency transformer, the second primary winding terminal of which is connected to the fifth contact and the middle tap the first high-frequency transformer winding is connected to a first winding terminal on the toroidal core through which the primary electromagnetic high-frequency field coil is driven, and a second winding terminal on the toroidal core is connected to ground and the extreme two secondary winding terminals of the first high-frequency transformer the inputs of the first differential amplifier, the two outputs of which are connected to the inputs of the second differential amplifier, the output of which is also the output of the electrical circuits of the five-electrode probe.

Podle vynálezu jsou elektrické obvody vícenásobné čtyřelektrodové sondy vytvořeny z elektrických obvodů nejméně dvou čtyřelektrodových sond a tyto elektrické obvody jsou opatřeny prvními kontakty, druhými kontakty, třetími kontakty a čtvrtými kontakty, přičemž čtvrtý kontakt je spojen s prvním vývodem vinutí na prvním toroidním jádru a zároveň s prvním vývodem vinutí na třetím toroidním jádru, třetí kontakt je spojen s prvním vývodem vinutí na druhém toroidním jádru a zároveň s druhým vývodem vinutí na prvním toroidním jádru, a dále druhý kontakt je spojen s druhým vývodem vinutí na druhém toroidním jádru a zároveň s druhým vývodem vinutí na čtvrtém toroidním jádru a konečně první kontakt je spojen s druhým vývodem vinutí na třetím toroidním jádru a zároveň s prvním vývodem vinutí na čtvrtém toroidním jádru, zatímco první vývod prvního společného vinutí prvního toroidního jádra a druhého toroidního jádra je spojen s prvním vstupem prvního diferenciálního zesilovače a druhý vývod prvního společného vinutí je spojen s druhým vývodem druhého společného vinuti a zároveň s prvním vývodem vinutí na toroidním jádru, jímž je provlečena cívka budicí primární elektromagnetické vysokofrekvenční pole, druhý vývod vinutí na toroidním jádru je uzemněn a první vývod druhého společného vinutí třetího toroidního jádra a čtvrtého toroidního jádra je spojen s druhým vstupem prvního diferenciálního zesilovače, jehož dva výstupy jsou spojeny se dvěma vstupy druhého diferenciálního zesilovače, přičemž výstup tohoto zesilovače je zároveň výstupem obvodu čtyřelektrodové sondy.According to the invention, the electrical circuits of the multiple four-electrode probes are formed from the electrical circuits of at least two four-electrode probes and the electrical circuits are provided with first contacts, second contacts, third contacts and fourth contacts, the fourth contact being connected to the first winding terminal on the first toroidal core. a first winding terminal on the third toroidal core, the third contact being connected to a first winding terminal on the second toroidal core and at the same time with a second winding terminal on the first toroidal core, and a second contact connected to the second winding terminal on the second toroidal core and at the same time winding on the fourth toroidal core and finally the first contact is connected to the second winding terminal on the third toroidal core and simultaneously with the first winding terminal on the fourth toroidal core, while the first terminal of the first common winding of the first toroidal core ad the second toroidal core is connected to the first input of the first differential amplifier and the second terminal of the first common winding is connected to the second terminal of the second common winding and simultaneously to the first winding terminal of the toroidal core through which the primary electromagnetic high frequency field coil is guided; The first terminal of the second common winding of the third toroidal core and the fourth toroidal core is connected to the second input of the first differential amplifier, the two outputs of which are connected to the two inputs of the second differential amplifier, the output of the amplifier being the output of the four-electrode probe circuit.

Podle vynálezu je první válcová elektroda vícenásobné tříelektrodové sondy spojena s prvním kontaktem elektrických obvodů první tříelektrodové sondy, jejichž druhý kontakt je spojen s druhou válcovou elektrodou vícenásobné tříelektrodové sondy, zároveň spojenou s prvním kontaktem elektrických obvodů druhé tříelektrodové sondy, čtvrtá válcová elektroda vícenásobné tříelektrodové sondy je spojena se třetím kontaktem elektrickývh obvodů první tříelektrodové sondy, zatímco třetí válcová elektroda vícenásobné tříelektrodové sondy je spojena s druhým kontaktem elektrických obvodů druhé tříelektrodové sondy a konečně pátá válcová elektroda vícenásobné tříelektrodové sondy je spojena se třetím kontaktem elektric kých obvodů druhé tříelektrodové sondy.According to the invention, the first multi-electrode probe first electrode is connected to a first electrical contact of the first three-electrode probe, the second contact of which is connected to a second multi-electrode probe second electrode, simultaneously coupled to the first three-electrode probe electrical contact. the third cylindrical electrode of the multiple three-electrode probe is connected to the second electrical circuit contact of the second three-electrode probe, and finally the fifth cylindrical electrode of the multiple three-electrode probe is connected to the third electrical circuit contact of the second three-electrode probe.

Podle vynálezu je první válcová elektroda vícenásobné pětielektrodové sondy spojena s prvním kontaktem elektrických obvodů první pětielektrodové sondy, jejichž druhý kontakt je spojen s druhou válcovou elektrodou vícenásobné pětielektrodové sondy, jejíž třetí válcová elektroda je spojena se třetím kontaktem elektrických obvodů první pětielektrodové sondy, jejichž čtvrtý kontakt je spojen se čtvrtou válcovou elektrodou vícenásobné pětielektrodovéAccording to the invention, the first cylindrical electrode of the multiple five-electrode probe is connected to the first electrical circuit contact of the first five-electrode probe, the second contact of which is connected to the second cylindrical electrode of the multiple five-electrode probe. it is connected to a fourth multiple electrode cylindrical electrode

Ί sondy a zároveň se třetím kontaktem elektrických obvodů druhé pětielektrodové sondy, zatímco pátá válcová elektroda vícenásobné pětielektrodové sondy je spojena s pátým kontaktem elektrickýoh obvodů prvni pětielektrodové sondy a dále šestá válcová elektroda vícenásobné pětielektrodové sondy je spojena s prvním kontaktem elektrických obvodů druhé pětielektrodové sondy, jejichž druhý kontakt je spojen se sedmou válcovou elektrodou vícenásobné pětielektrodové sondy, jejíž osmá válcová elektroda je spojena se čtvrtým kontaktem elektrických obvodů druhé pětielektrodové sondy, jejichž pátý kontakt je spojen s devátou válcovou elektrodou vícenásobné pětielektrodové sondy.Ί the probe and at the same time the third electrical contact of the second five-electrode probe, while the fifth cylindrical electrode of the multiple five-electrode probe is connected to the fifth electrical contact of the first five-electrode probe and the sixth cylindrical electrode of the multiple five-electrode probe the second contact is connected to a seventh multiple electrode five-electrode cylinder electrode, the eighth cylindrical electrode being connected to the fourth electrical electrode contact of the second five electrode probe, the fifth contact of which is connected to the multiple five electrode multi-electrode cylinder electrode.

Podle vynálezu je první válcová elektroda vícenásobné čtyřelektrodové sondy spojena s prvním kontaktem elektrických obvodů první čtyřelektrodové sondy, zatímco druhá válcová elektroda vícenásobné čtyřelektrodové sondy je spojena jednak s druhým kontaktem elektrických obvodů první čtyřelektrodové sondy, jednak s prvním kontaktem elektrických obvodů druhé čtyřelektrodové sondy, a obdobně třetí válcová elektroda vícenásobné čtyřelektrodové sondy je spojena jednak se třetím kontaktem elektrických obvodů první čtyřelektrodové sondy, jednak se čtvrtým kontaktem elektrických obvodů druhé čtyřelektrodové sondy a konečně čtvrtá válcová elektroda vícenásobné čtyřelektrodové sondy je spojena se čtvrtým kontaktem elektrických obvodů prvni čtyřelektrodové sondy, zatímco pátá válcová elektroda vícenásobné čtyřelektrodové sondy je spojena s druhým kontaktem elektrických obvodů druhé čtyřelektrodové sondy a šestá válcová elektroda vícenásobné čtyřelektrodové sondy je spojena se třetím kontaktem elektrických obvodů druhé čtyřelektrodové sondy.According to the invention, the first cylindrical electrode of the multiple four-electrode probe is connected to the first electrical circuit contact of the first four-electrode probe, while the second cylindrical electrode of the multiple four-electrode probe is connected to the second electrical circuit contact of the first four-electrode probe. the third cylindrical electrode of the multiple four-electrode probe is connected both to the third electrical contact of the first four-electrode probe, and to the fourth electrical contact of the second four-electrode probe and finally the fourth cylindrical electrode of the multiple four-electrode probe to the fourth electrical contact. the multiple four-electrode probe is connected to the second electrical circuit contact of the second four-electrode Probe and sixth cylindrical electrode multiple čtyřelektrodové probe is connected to the third contact electrical circuits čtyřelektrodové second probe.

Zařízení pro zjištování topografie sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole, které vzniká činností srdce v primárním elektromagnetickém vysokofrekvenčním poli, má - z hlediska určování kvality této činnosti srdce - svoje výhody proti jiným neinvazivním zařízením. Při konkrétním srovnání s echokardiografíí umožňuje zařízení dle vynálezu přede-vším vyšší rozlišitelnost kontrakčních změn na přední, hrotové a laterální stěně levé komory srdeční, za druhé je vyšetřování zařízením podle vynálezu velmi rychlé protože není nutné hledat místo nejlepší odpovědi, za třetí je zařízení podle vynálezu podstatně levnější nežli echokardiografická zařízení zahraniční výroby, která mají ovšem na druhé straně širší možnosti zjištování anatomických parametrů, za čtvrté zařízení podle vynálezu nevyžaduje součástí vyrobených v zahraničí.The device for determining the topography of the secondary electromagnetic high-frequency field, which is generated by the heart's activity in the primary electromagnetic high-frequency field, has advantages over other non-invasive devices in terms of determining the quality of the heart's activity. In particular, when compared to echocardiography, the device of the invention allows for a higher resolution of contractile changes on the anterior, apex and lateral wall of the left ventricle; secondly, the examination of the device of the invention is very fast considerably cheaper than foreign-produced echocardiographic devices, which, on the other hand, have wider possibilities for determining anatomical parameters, fourthly, the device according to the invention does not require parts manufactured abroad.

Naproti tomu je nutné uvést také jisté nevýhody zařízení podle vynálezu a to jednak skutečnost, že změny v oblasti zadní stěny levé komory srdeční se zobrazují v topografických mapách pouze nepřímo změněnou topografií přední stěny levé komory, jednak skutečnost, že současný stav vědomostí neumožňuje výpočet tepového objemu ani ostatních parametrů srdeční hemodynamiky, protože nejsou ještě dobře známy všechny fyzikální závislosti vzniku sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole.On the other hand, certain disadvantages of the device according to the invention must be mentioned, namely that the changes in the region of the posterior wall of the left ventricle are shown in topographic maps only by indirectly altered topography of the left ventricle. or other parameters of cardiac hemodynamics, because not all the physical dependencies of the secondary electromagnetic high-frequency field are yet well known.

Z širšího hlediska lze uvést další výhody zařízení podle vynálezu a to: zařízení je použitelné souběžně s echokardiografickým vyšetřováním, takže získané výsledky a informace jsou souřadné a vzájemně se doplňují.More broadly, other advantages of the device according to the invention can be mentioned: the device is usable in parallel with echocardiographic examination, so that the results and information obtained are co-ordinate and complementary.

Zařízení podle vynálezu při zhotoveni neklade zvláštních nároků technologických ani materiálových, přesnost, reprodukovatelnost, spolehlivost a rychlost 'zpracování získaných časově rozvinutých záznamů elektromagnetických veličin umožňuje vypracování topografických map sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole. Množství těchto topografických map, jejichž přesnost a velmi dobrá reprodukovatelnost v důsledku možné volby velikosti sítě měřicích bodů umožňují v širokém rozsahu lékařského vyšetřování stanovení závislosti biologických jevů na získaných informacích ve formě elektromagnetických veličin. Zařízení a zejména vícenásobná elektrodová sonda umožňuje volbu rozsahu sítě měřicích bodů podle druhu a účelu vyšetřování i podle individuálních okolností. Samozřejmě je také možná modifikace způsobu při výzkumné práci.The apparatus according to the invention does not impose particular technological or material requirements on the manufacturing process, the accuracy, reproducibility, reliability and speed of processing of the obtained time-developed electromagnetic quantities records enables the creation of topographic maps of the secondary electromagnetic high-frequency field. Many of these topographic maps, whose accuracy and very good reproducibility due to the possible selection of the size of the network of measuring points, allow a wide range of medical examination to determine the dependence of biological phenomena on the information obtained in the form of electromagnetic quantities. The device, and in particular the multiple electrode probe, allows the selection of the range of the measuring point network according to the type and purpose of the investigation and the individual circumstances. Of course, it is also possible to modify the method in the research work.

Zařízení je snadno přemístitelné, pro jeho obsluhu je dostatečná střední kvalifikace zdravotnického personálu, je energeticky a prostorově i hmotností nenáročné.The device is easily movable, it is sufficient for its operation is a medium qualification of medical staff, it is energy and space and weight saving.

Podstata předmětu vynálezu je dále objasněna pomocí připojených výkresů, na nichž je znázorněno: na obr. 1 - schéma celkového uspořádání zařízení pro zjištování topografie sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole srdečních struktur, na obr. 2 - schematický příklad uspořádání elektrod vícenásobné elektrodové sondy, na obr. 3 - příklad schématu zapojení obvodu jedné sondy pro měření složek vektorů tečné povrchové intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole, na obr. 4 - příklad schématu zapojení obvodu jedné sondy pro přímé měření divergence vektoru intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole, na obr. 5 - příklad schématu zapojení obvodu jedné sondy pro měření normálové složky rotace vektoru intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole, na obr. 6 - příklad schématu propojení válcových elektrod vícenásobných elektrodových sond A, B, C a kontaktů elektrických obvodů tříelektrodových, pětielektrodových a čtyřelektrodových sond.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a diagrammatic view of the overall arrangement of a device for detecting the topography of a secondary electromagnetic high-frequency field of cardiac structures; FIG. 2 is a schematic example of a multiple electrode probe electrode arrangement; Fig. 3 - schematic diagram of one probe circuit for measuring the components of tangential surface intensity vector of secondary electromagnetic high-frequency field, Fig. 4 - schematic diagram of one probe circuit for direct measurement of divergence of vector intensity of secondary electromagnetic high-frequency field, Fig. 5 circuit of one probe for measuring the normal component of the rotation of the intensity vector of the secondary electromagnetic high-frequency field, in Fig. 6 - an example of a diagram of multiple electrode cylinders h electrode probes A, B, C and contacts of electrical circuits of three-electrode, five-electrode and four-electrode probes.

Na obr. 1 hrudník 1. vyšetřované osoby je umístěn uvnitř cívky 2^ o nejméně jednom závitu; cívka je připojena ke generátoru 2 vysokofrekvenčního proudu a je provlečena snímací jednotkou 4_ elektromagnetických veličin, do níž se při třech různých měřeních vkládají postupně tři druhy vícenásobné elektrodové sondy, vytvořené z účelného počtu jednotlivých sond, jejichž jednotlivé elektrody jsou výsuvné. Jednotlivé sondy mají tři, pět a čtyři elektrody podle druhu měření. Počet sond ve vícenásobné elektrodové sondě, vložené do snímací jednotky 4^, je určen druhem biologického orgánu a případně dalšími okolnostmi. Na obr. 1,je například do snímací jednotky 4vložena vícenásobná elektrodová sonda obsahující sedm jednotlivých sond. Jednotlivé elektrody jsou při měření vysunuty a'tudíž ve styku s povrchem hrudníku vyšetřované osoby. Po ukončení měření se elektrody zasunou pod povrch vícenásobné elektrodové sondy,v jejímž vnitřku jsou upraveny elektronické obvody, jejichž počet odpovídá počtu jednotlivých sond. Výstupy 6 těohto elektronických obvodů jsou spojeny s jednotlivými vstupy zesilovačů ve skupině 7_ a její výstup je zaveden do záznamového zařízení 8..In Fig. 1, the chest of the person to be examined is located inside a coil 2 having at least one thread; the coil is connected to a high-frequency current generator 2 and is passed through an electromagnetic quantities sensing unit 4, into which three types of multiple electrode probes, made up of an effective number of individual probes whose individual electrodes are retractable, are successively inserted. Each probe has three, five and four electrodes depending on the type of measurement. The number of probes in the multiple electrode probe inserted into the sensor unit 4 is determined by the type of biological organ and possibly other circumstances. In Fig. 1, for example, a multiple electrode probe comprising seven individual probes is inserted into the sensor unit 4. The individual electrodes are ejected during measurement and therefore in contact with the chest surface of the subject. Upon completion of the measurement, the electrodes are inserted under the surface of the multiple electrode probe, the inside of which has electronic circuits corresponding to the number of individual probes. The outputs 6 of these electronic circuits are connected to the individual inputs of the amplifiers in the group 7, and its output is fed to the recording device 8.

Na obr. 1 vlevo dole je naznačena orientace os X, Y, Z tělového souřadnicového systému vyšetřované osoby.Fig. 1, bottom left, shows the orientation of the X, Y, Z axes of the subject's coordinate system.

Na obr. 2 jsou znázorněny tři druhy A, B, C uspořádání elektrod vícenásobné elektrodové sondy, přičemž tyto tři druhy A, B, c uspořádání elektrod odpovídají uspořádáním a zapojením znázorněným na obr. 3, 4, 5.FIG. 2 shows three types A, B, C of the multiple electrode probe electrode arrangement, the three types A, B, c of the electrode arrangement corresponding to those shown in FIGS. 3, 4, 5.

Druh A uspořádání elektrod náleží vícenásobné elektrodové.sondě pro měření složek vektorů tečné povrchové intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole.The electrode arrangement A belongs to a multiple electrode array for measuring the components of the tangential surface intensity vector of the secondary electromagnetic high-frequency field.

Druh B uspořádáni elektrod náleží vícenásobné elektrodové sondě pro měření plošné divergence vektoru intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole.The electrode arrangement type B belongs to a multiple electrode probe for measuring the area divergence of the secondary electromagnetic high-field field intensity vector.

Druh C uspořádání elektrod náleží vícenásobné elektrodové sondě pro měření normálové složky rotace vektoru intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole.The electrode arrangement C belongs to a multiple electrode probe for measuring the normal component of the rotation of the secondary electromagnetic high-field field intensity vector.

Ve všech třech druzích A, B, C uspořádání elektrod jsou vícenásobné elektrodové sondy vytvořeny vždy z nejméně dvou jednotlivých tříelektrodových, z nejméně dvou jednotlivých pětielektrodových a z nejméně dvou jednotlivých čtyřelektrodových sond.In all three types A, B, C of the electrode arrangement, the multiple electrode probes are each made up of at least two individual three-electrode, at least two individual five-electrode and at least two individual four-electrode probes.

Při uspořádání A na obr. 2 náleží elektrody 2' 10, 11 první, elektrody 10, .12, 13 druhé, elektrody .14, 16., 17 předposlední a elektrody 16, 18, 19 poslední tříelektrodové sondě, přičemž každá tříelektrodové sonda je zapojena do obvodu dle obr. 3.In the arrangement A in FIG. 2, the first electrodes 2, 10, 11, the second electrodes 10, 12, 13, the second, last, and second electrodes 16, 18, 19 each have a three-electrode probe, each of which is a three-electrode probe. connected to the circuit according to Fig. 3.

Při uspořádání B na obr. 2 náleží elektrody 20, 21, 22, 23, 24 první, elektrody 25,In the arrangement B in FIG. 2, the electrodes 20, 21, 22, 23, 24 belong to the first electrodes 25,

26, 23, 2T_, 28 druhé, elektrody 29, 30, 31, 25., 32 předposlední a elektrody 33, 34, 35, a 37 poslední pětielektrodové sondě, přičemž každá pětielektrodová sonda je zapojena do obvodu dle obr. 4.26, 23, 24, 28 of the second electrode 29, 30, 31, 25., 32 penultimate, and the electrodes 33, 34, 35, and 37 of the last five electrode probe, each five electrode probe being connected to the circuit of FIG. 4.

Při uspořádání C na obr. 2 náleží elektrody 38, 39, 40, 22 první, elektrody 39, 42,In the configuration C in FIG. 2, the electrodes 38, 39, 40, 22 belong first, the electrodes 39, 42,

45, 40 druhé, elektrody 43, 46, 49, 44 předposlední a elektrody 46, 47, 48, 49 poslední čtyřelektrodové sondě, přičemž každá čtyřelektrodová sonda je zapojena do obvodu dle obr. 5.45, 40 second, penultimate electrodes 43, 46, 49, 44, and last 46 electrodes 46, 47, 48, 49, each four electrode probe being connected to the circuit of FIG. 5.

Na obr. 3 je znázorněn příklad schématu zapojení obvodu jedné tříelektrodové sondy, jež je součástí vícenásobné elektrodové sondy A určené pro měření složek vektorů tečné povrchové intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole.Fig. 3 shows an example of a circuit diagram of a single three-electrode probe that is part of a multiple electrode probe A for measuring components of the tangential surface intensity vector of a secondary electromagnetic high-frequency field.

Elektrody 2/ 10, 11 jsou uspořádány tak, že spojnice středů průřezů první elektrody 2 a druhé elektrody 10 je ve směru osy Y tělového souřadnicového systému znázorněného na obr. 1, zatímco spojnice středů průřezů druhé elektrody 10 a třetí elektrody 11 je ve směru osy X tělového souřadnicového systému, přičemž nejmenší vzdálenost povrchů elektrod 9_,The electrodes 2/10, 11 are arranged such that the cross-sectional line of the first electrode 2 and the second electrode 10 is in the Y-axis direction of the body coordinate system shown in Fig. 1, while the cross-sectional line of the cross-section X of the body coordinate system, the smallest distance of the electrode surfaces 9,

10, 11 ve směru os X a Y je rovna jednomu centimetru. Mezi první elektrodu 9. a druhou elektrodu 10 je zapojeno primární vinutí 51 prvního vysokofrekvenčního transformátoru 50, na jehož sekundární vinutí 52 se střední odbočkou 53 jsou do každé z obou větví vinutí zapojeny svými anodami dvě diody a to první dioda 54 a druhá dioda 52· Mezi katodami diod 54, 55 jsou v sérii zapojeny dva kondenzátory 56./ 57 a paralelně s nimi dva odpory 58, 59. Středy sériových zapojení kondenzátorů 56, 57 a odporů 58, 59 jsou spolu spojeny.10, 11 in the X and Y directions is equal to one centimeter. Between the first electrode 9 and the second electrode 10 is connected the primary winding 51 of the first high-frequency transformer 50, on whose secondary winding 52 with the middle tap 53, two diodes are connected to each of the two winding branches. Between the cathodes of the diodes 54, 55, two capacitors 56/57 are connected in series and two resistors 58, 59 are connected in parallel with them. The centers of series connection of capacitors 56, 57 and resistors 58, 59 are connected together.

Katody diod 54, 55 jsou spojeny se dvěma vstupy druhého diferenciálního zesilovače 70, se střídavou vazbou. Ke střední odbočce 53 sekundárního vinutí 52 prvního vysokofrekvenčního transformátoru 50 je připojen první vývod 62 vinutí na toroidním jádru 21/ které je navlečeno na cívku 2 a druhý vývod 63 vinutí na toroidním jádru je připojen ke společnému střednímu vývodu kondenzátorů 56, 57 a odporů 52/ 59. ^Mezi druhou elektrodou 10 a třetí elektrodou 11 tříelektrodové sondy je zapojeno primární vinutí 65 druhého vysokofrekvenčního transformátoru 64, jehož sekundární vinutí 66 je prvním vývodem připojeno k anodě třetí diody 67 a druhým vývodem k prvním vývodům paralelního obvodu, vytvořeného ze třetího odporu 68 a třetího kondenzátorů 69, a zároveň k prvnímu vstupu prvního diferenciálního zesilovače 20', jehož druhý vstup je připojen ke katodě třetí diody 67 a zároveň ke spolu spojeným druhým vývodům třetího odporu 68 a třetího kondenzátorů 69 v paralelním zapojení.The cathodes of the diodes 54, 55 are coupled to the two inputs of the second differential amplifier 70, with alternating coupling. To the middle tap 53 of the secondary winding 52 of the first RF transformer 50 is connected a first winding terminal 62 on the toroidal core 21 / which is threaded onto the coil 2 and a second winding terminal 63 on the toroidal core is connected to the common middle terminal of capacitors 56, 57 and resistors 52 / 59. ^Between the second electrode 10 and the third electrode 11 of the three-electrode probe, a primary winding 65 of a second high-frequency transformer 64 is connected, the secondary winding 66 of which is connected to the anode of the third diode 67 by a first terminal. and a third capacitor 69, and at the same time to the first input of the first differential amplifier 20 ', the second input of which is connected to the cathode of the third diode 67 and the second terminals of the third resistor 68 and the third capacitors 69 in parallel.

Výstup 71 prvního diferenciálního zesilovače 60 a výstup 72 druhého diferenciálního zesilovače 70 jsou zároveň výstupy obvodu jedné tříelektrodové sondy.The output 71 of the first differential amplifier 60 and the output 72 of the second differential amplifier 70 are simultaneously the outputs of the circuit of one three-electrode probe.

Na obr. 4 je znázorněn příklad schématu zapojení obvodu jedné pětielektrodové sondy, jež je součástí vícenásobné elektrodové sondy B, určené pro přímé měření divergence vektoru intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole. Elektrody jsou uspořádány do čtverce, přičemž pátá elektroda je umístěna v jeho středu, to znamená v průsečíku os X, Y souřadnicového tělového systému. Středy průřezů elektrod 20, 21, 22, 23 leží v průsečících os X, Y s kružnicí se středem vprůsečíku os X, Y, jež má poloměr rovný hodnotě 1 + d v centimetrech, přičemž d je průměr elektrody.Fig. 4 shows an example of a circuit diagram of a single five-electrode probe, which is part of a multiple electrode probe B, for direct measurement of the secondary electromagnetic high-field field intensity vector divergence. The electrodes are arranged in a square, with the fifth electrode positioned at its center, i.e. at the intersection of the X, Y axes of the coordinate body system. The cross-sectional centers of the electrodes 20, 21, 22, 23 lie at the intersections of the X, Y axes with a circle centered at the intersection of the X, Y axes having a radius equal to 1 + d in centimeters, where d is the electrode diameter.

První elektroda 20 a třetí elektroda 21 jsou v průsečících kladné a záporné osy X s kružnicí, druhá elektroda 22 a čtvrtá elektroda 23 jsou v průsečících kladné a záporné osy Y s kružnicí. První čtyři elektrody jsou připojeny jednotlivě k prvním vývodům čtyř odporů nebo impedencí 22* 74, 75, 76, jejichž druhé vývody jsou spolu spojeny a připojeny k prvnímu vývodu primárního vinutí 51 prvního vysokofrekvenčního transformátoru 52, jehož druhý vývod primárního vinutí 51 je připojen k páté elektrodě 24 pětielektrodové sondy.The first electrode 20 and the third electrode 21 are at the intersections of the positive and negative axes X with the circle, the second electrode 22 and the fourth electrode 23 are at the intersections of the positive and negative Y axes with the circle. The first four electrodes are connected individually to the first terminals of four resistors or impedances 22 * 74, 75, 76, the second terminals of which are connected together and connected to the first terminal of the primary winding 51 of the first RF transformer 52, the second terminal of the primary winding 51 is connected to the fifth electrode 24 five-electrode probe.

Sekundární vinutí 52 prvního vysokofrekvenčního transformátoru 50 má střední odbočku spojenou s prvním vývodem 62 vinutí na toroidním jádru 21/ jehož druhý vývod 63 je uzemněn. Toroidní jádro 61 je navlečeno na cívku 2· Krajní dva vývody sekundárního vinutí 52 prvního vysokofrekvenčního transformátoru 50 jsou připojeny ke dvěma vstupům prvního diferenciálního zesilovače 22/ jehož dva výstupy jsou spojeny se vstupy druhého diferenciálního zesilovačeThe secondary winding 52 of the first RF transformer 50 has a central tap connected to the first winding terminal 62 on the toroidal core 21 whose second terminal 63 is grounded. The toroidal core 61 is threaded onto the coil 2. The extreme two outlets of the secondary winding 52 of the first RF transformer 50 are connected to the two inputs of the first differential amplifier 22 / whose two outputs are connected to the inputs of the second differential amplifier

78. Výstup 79 druhého diferenciálního zesilovače 78 je zároveň výstupem obvodu jedné pětielektrodové sondy.78. The output 79 of the second differential amplifier 78 is also the output of the circuit of one five-electrode probe.

Na obr. 5 je znázorněn příklad schématu zapojení obvodu jedné čtyřelektrodové sondy, která je součástí vícenásobné elektrodové sondy C, určené pro měření normálové složky rotace vektorů intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole. Čtyři elektrody 38, 39, 40, 41 jsou uspořádány do čtverce tak, že spojnice středů průřezů druhé elektrody a třetí elektrody 40 a spojnice středů průřezů první elektrody 38 a čtvrté elektrodyFig. 5 shows an example of a circuit diagram of a single four-electrode probe, which is part of a multiple electrode probe C, for measuring the normal component of the rotation of the secondary electromagnetic high-frequency field intensity vectors. The four electrodes 38, 39, 40, 41 are arranged in a square such that the cross-sectional line of the second electrode and the third electrode 40 and the cross-sectional line of the first electrode 38 and the fourth electrode

4.1 jsou rovnoběžné s osou X tělového souřadnicového systému, spojnice středů průřezů první elektrody 38 a druhé elektrody 39 a spojnice středů průřezů třetí elektrody 40 a čtvrté elektrody 41 jsou rovnoběžné s osou Y tělového souřadnicového systému.4.1 are parallel to the X axis of the body coordinate system, the cross-sectional line of the first electrode 38 and the second electrode 39 and the cross-sectional line of the third electrode 40 and the fourth electrode 41 are parallel to the Y axis of the body coordinate system.

Čtvrtá elektroda 41 je spojena s prvním vývodem vinutí 81 na prvním toroidním jádru 80 a zároveň s prvním vývodem 90 vinutí 89 na třetím toroidním jádru 88. Třetí elektroda je spojena s prvním vývodem 86 vinutí 85 na druhém toroidním jádru 84 a zároveň s druhým vývodem 83 vinutí 81 na prvním toroidním jádru 80. Druhá elektroda 39 je spojena s druhým vývodem 87 vinutí 85 na druhém toroidním jádru 84 a zároveň s druhým vývodem 95 vinutí na čtvrtém toroidním jádru 32.The fourth electrode 41 is connected to the first winding terminal 81 on the first toroidal core 80 and at the same time with the first winding terminal 90 on the third toroidal core 88. The third electrode is connected to the first winding terminal 86 on the second toroidal core 84 and simultaneously with the second terminal 83 winding 81 on first toroidal core 80. The second electrode 39 is connected to the second lead 87 of the windings 85 on the second toroidal core 84 and at the same time with the second winding lead 95 on the fourth toroidal core 32.

První elektroda 38 je spojena s druhým vývodem 91 vinutí 89 na třetím toroidním jádru 88 a zároveň s prvním vývodem 94 vinutí 93 na čtvrtém toroidním jádru 92. První vývod 97 prvního společného vinutí 96 prvního toroidního jádra 80 a druhého toroidního jádra 84 je spojen s prvním vstupem prvního diferenciálního zesilovače 77, druhý vývod 98 prvního společného vinutí 96 je spojen s druhým vývodem 101 druhého společného vinutí 99 a zároveň s prvním vývodem 62 vinutí na toroidním jádru 61, jímž je provlečena cívka 2.The first electrode 38 is connected to the second lead 91 of the windings 89 on the third toroidal core 88 and simultaneously with the first lead 94 of the windings 93 on the fourth toroidal core 92. The first lead 97 of the first common winding 96 of the first toroidal core 80 and the second toroidal core 84 is connected to the first by input of the first differential amplifier 77, the second terminal 98 of the first common winding 96 is connected to the second terminal 101 of the second common winding 99 and at the same time to the first winding terminal 62 on the toroidal core 61 through which the coil 2 is passed.

Druhý vývod 63 vinutí na toroidním jádru 61 je uzemněn. První vývod 100 druhého společného vinutí 99 třetího toroidního jádra 88 a čtvrtého toroidního jádra 92 je spojen s druhým vstupem prvního diferenciálního zesilovače 77, jehož dva výstupy jsou spojeny se dvěma vstupy druhého diferenciálního zesilovače 78; výstup tohoto zesilovače 78 je zároveň výstupem 102 obvodu jedné čtyřelektrodové sondy.The second winding terminal 63 on the toroidal core 61 is grounded. The first terminal 100 of the second common winding 99 of the third toroidal core 88 and the fourth toroidal core 92 is connected to the second input of the first differential amplifier 77, the two outputs of which are connected to the two inputs of the second differential amplifier 78; the output of this amplifier 78 is also the output 102 of a four-electrode probe circuit.

Na obr. 6 je v levé části znázorněno propojení válcových elektrod vícenásobné tříelektrodové sondy A s kontakty elektrických obvodů 103 a 104 nejméně dvou tříelektrodových sond. První válcová elektroda 9 vícenásobné tříelektrodové sondy A je spojena s prvním kontaktem Dl elektrických obvodů 103 první tříelektrodové sondy, jejichž druhý kontakt El je spojen s druhou válcovou elektrodou 10 vícenásobné tříelektrodové sondy A, zároveň spojenou s prvním kontaktem D2 elektrických obvodů 104 druhé tříelektrodové sondy.FIG. 6 shows the connection of the cylindrical electrodes of the multiple three-electrode probe A to the contacts of the electrical circuits 103 and 104 of at least two three-electrode probes. The first cylindrical electrode 9 of the multiple three-electrode probe A is connected to a first contact D1 of the electrical circuits 103 of the first three-electrode probe, the second contact E1 of which is connected to the second cylindrical electrode 10 of the multiple three-electrode probe A simultaneously connected to the first contact D2 of the electrical circuits 104 of the second three-electrode probe.

Čtvrtá válcová elektroda 11 vícenásobné tříelektrodové sondy A je spojena s třetím kontaktem Fl elektrických obvodů 103 první tříelektrodové sondy, zatímco třetí válcová elektroda 12 vícenásobné tříelektrodové sondy A je spojena s druhým kontaktem E2 elektrických obvodů 104 druhé tříelektrodové sondy. Pátá válcová elektroda 13 vícenásobné tříelektrodové sondy A je spojena se třetím kontaktem F2 elektrických obvodů 104 druhé tříelektrodové sondy.The fourth cylindrical electrode 11 of the multiple three-electrode probe A is coupled to the third contact F1 of the electrical circuits 103 of the first three-electrode probe, while the third cylindrical electrode 12 of the multiple three-electrode probe A is connected to the second contact E2 of the electrical circuits 104 of the second three-electrode probe. The fifth cylindrical electrode 13 of the multiple three-electrode probe A is connected to the third contact F2 of the electrical circuits 104 of the second three-electrode probe.

Ve střední části obr. 6 je znázorněno propojení válcových elektrod vícenásobné pětielektrodové sondy B s kontakty elektrických obvodů 105 a 106 nejméně dvou pětielektrodových sond. První válcová elektroda 20 vícenásobné pětielektrodové sondy B je spojena s prvním kontaktem Gl elektrických obvodů 105 první pětielektrodové sondy, jejich druhý kontakt Hl je spojen s druhou válcovou elektrodou 21 vícenásobné pětielektrodové sondy B, jejíž třetí válcová elektroda 22 je spojena se třetím kontaktem Kl elektrických obvodů 105 první pětielektrodové sondy, jejichž čtvrtý kontakt Ll je spojen se čtvrtou válcovou elektrodou 23 vícenásobné pětielektrodové sondy B a zároveň se třetím kontaktem K2 elektrických obvodů 106 druhé pětielektrodové sondy. Pátá válcová elektroda 24 vícenásobné pětielektrodové sondy B je spojena s pátým kontaktem Ml elektrických obvodů 105 první pětielektrodové sondy a dále šestá válcová elektroda 25 vícenásobné pětielektrodové sondy je spojena s prvním kontaktem G2 elektrických obvodů 106 druhé pětielektrodové sondy, jejichž druhý kontakt H2 je spojen se sedmou válcovou elektrodou 26 vícenásobné pětielektrodové sondy B, jejíž osmá válcová elektroda 27 je spojena se čtvrtým kontaktem L2 elektrických obvodů 106 druhé pětielektrodové sondy, jejichž pátý kontakt M2 je spojen s devátou válcovou elektrodou vícenásobné pětielektrodové sondy B.In the central part of FIG. 6, the connection of the cylindrical electrodes of the multiple five-electrode probe B to the contacts of the electrical circuits 105 and 106 of at least two five-electrode probes is shown. The first cylindrical electrode 20 of the multiple five-electrode probe B is connected to the first contact G1 of the electrical circuits 105 of the first five-electrode probe, their second contact H1 is connected to the second cylindrical electrode 21 of the multiple five-electrode probe B. 105 of the first five-electrode probe, the fourth contact L1 of which is connected to the fourth cylindrical electrode 23 of the multiple five-electrode probe B and at the same time to the third contact K2 of the electrical circuits 106 of the second five-electrode probe. The fifth electrode 24 of the multiple five-electrode probe B is connected to the fifth contact M1 of the electrical circuits 105 of the first five electrode probe, and the sixth cylindrical electrode 25 of the multiple five-electrode probe is connected to the first contact G2 of the electrical circuits 106 of the second five-electrode probe. a cylindrical electrode 26 of the multiple five-electrode probe B, the eighth cylindrical electrode 27 being connected to the fourth contact L2 of the electrical circuits 106 of the second five-electrode probe, the fifth contact M2 being connected to the ninth cylindrical electrode of the multiple five-electrode probe B

V pravé části obr. 6 je znázorněno propojeni válcových elektrod vícenásobné čtyřelektrodové sondy C s kontakty elektrických obvodů 107 a 108 nejméně dvou čtyřelektrodových sond.In the right-hand part of FIG. 6, the connection of the cylindrical electrodes of the multiple four-electrode probe C to the contacts of the electrical circuits 107 and 108 of at least two four-electrode probes is shown.

První válcová elektroda 38 vícenásobné čtyřelektrodové sondy C je spojena s prvním kontaktem Nl elektrických obvodů 107 první čtyřelektrodové sondy. Druhá válcová elektroda 39 vícenásobné čtyřelektrodové sondy C je spojena jednak s druhým kontaktem 01 elektrických obvodůThe first cylindrical electrode 38 of the multiple four-electrode probe C is connected to the first contact N1 of the electrical circuits 107 of the first four-electrode probe. The second cylindrical electrode 39 of the multiple four-electrode probe C is connected to the second contact 01 of the electrical circuits

107 první čtyřelektrodové sondy, jednak s prvním kontaktem N2 elektrických obvodů 108 druhé čtyřelektrodové sondy. Třetí válcová elektroda 40 vícenásobné čtyřelektrodové sondy C je spojena se třetím kontaktem Pl elektrických obvodů 107 první čtyřelektrodové sondy, jednak se čtvrtým kontaktem R2 elektrických obvodů 108 druhé čtyřelektrodové sondy.107 of the first four-electrode probe, on the one hand with the first contact N2 of the electrical circuits 108 of the second four-electrode probe. The third cylindrical electrode 40 of the multiple four-electrode probe C is coupled to the third contact P1 of the electrical circuits 107 of the first four-electrode probe, and to the fourth contact R2 of the electrical circuits 108 of the second four-electrode probe.

Čtvrtá válcová elektroda 41 vícenásobné čtyřelektrodové sondy C je spojena se čtvrtým kontaktem Rl elektrických obvodů 107 první čtyřelektrodové sondy. Pátá válcová elektroda 42 vícenásobné čtyřelektrodové sondy C je spojena s druhým kontaktem 02 elektrických obvodůThe fourth cylindrical electrode 41 of the multiple four-electrode probe C is coupled to the fourth contact R1 of the electrical circuits 107 of the first four-electrode probe. The fifth cylindrical electrode 42 of the multiple four-electrode probe C is coupled to the second contact 02 of the electrical circuits

108 druhé čtyřelektrodové sondy, šestá válcová elektroda 45 vícenásobné čtyřelektrodové sondy C je spojena se třetím kontaktem P2 elektrických obvodů 108 druhé čtyřelektrodové sondy.108 of the second four-electrode probe, the sixth cylindrical electrode 45 of the multiple four-electrode probe C is connected to the third contact P2 of the electrical circuits 108 of the second four-electrode probe.

Popis činnosti zařízení podle obr. 1: ci.l.a 2_ s alespoň jedním závitem je napájena vysokofrekvenčním proudem z generátoru o kmitočtu vyšším nežli 5 MHz. Vytvořené primární elektromagnetické vysokofrekvenční pole budí v srdečních strukturách elektromagnetické zdroje, multidipóly, které jsou zdroji sekundárního vysokofrekvenčního elektromagnetického pole. Toto sekundární pole je výsledkem transformace funkčních změn srdečních struktur v elektromagnetické veličiny, které lze měřit na povrchu hrudníku pomocí elektrod.1 and 2 with at least one thread is fed by a high frequency current from a generator with a frequency greater than 5 MHz. The generated primary electromagnetic high-frequency field excites electromagnetic sources in the heart structures, multidipoles, which are sources of secondary high-frequency electromagnetic field. This secondary field is the result of the transformation of functional changes in cardiac structures into electromagnetic quantities, which can be measured on the chest surface using electrodes.

Na obr. 1 je znázorněna vícenásobná elektrodová sonda, která umožňuje současné měření parametrů sekundárního vysokofrekvenčního elektromagnetického pole ve více místech uspořádaných vertikálně nad sebou. Postupným posunutím vícenásobné snímací jednotky 4_ ve vodorovném směru po každém měření vznikne sít _5 měřicích bodů, která je základem topografie sekundárního vysokofrekvenčního elektromagnetického pole.FIG. 1 illustrates a multiple electrode probe that allows simultaneous measurement of secondary radio frequency electromagnetic field parameters at multiple locations arranged vertically one above the other. The successive displacement of the multiple sensor unit 4 in the horizontal direction after each measurement results in a network of 5 measuring points, which is the basis of the topography of the secondary high-frequency electromagnetic field.

Činnost elektronického obvodu podle obr. 3 vícenásobné elektrodové sondy pro měření složek vektorů tečné povrchové intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole je následující: vysokofrekvenční proud tekoucí cívkou 2 vybudí primární elektromagnetické vysokofrekvenční pole, které se na povrchu těla vyšetřované osoby projeví tím, že mezi elektrodami 10, 11 vznikne vysokofrekvenční napětí o hodnotě (E ± e)_x(t), jež se z primárního vinutí 65 přenese do jeho sekundárního vinutí 66 a je diodou 67 usměrněno, paralelním RC obvodem 68, 69 je vyhlazeno a napětové změny o hodnotě ± e_x(t) jsou zesíleny prvním diferenciál-:' ním zesilovačem 60, na jehož výstupu je výsledné napětí úměrné složce vektoru e_x(t) tečné povrchové intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole ve směru souřadnicové osy X.The operation of the electronic circuit of FIG. 3 of the multiple electrode probe for measuring the components of the tangential surface intensity vector of the secondary electromagnetic high frequency field is as follows: the high frequency current flowing through the coil 2 excites the primary electromagnetic high frequency field 11, a high-frequency voltage of (E ± e) _x (t) is generated, which is transferred from the primary winding 65 to its secondary winding 66 and rectified by the diode 67, the parallel RC circuit 68, 69 is smoothed and the voltage changes of ± e _x (t) are amplified by a first differential amplifier 60 at the output of which the resulting voltage is proportional to the component of the vector e _x (t) of the tangential surface intensity of the secondary electromagnetic high-frequency field in the X-axis direction.

Mezi elektrodami a 10 se objevuje pouze velmi malé vysokofrekvenční napětí o hodnotě (E - e)y(t), které nestačí pro otevření diod 54, 55, protože vektor intenzity E(t) je v převážné míře ve směru souřadnicové osy X. Aby se zajistila normální činnost diod 54, 55, je na jejich anody přiváděno přes střed 53 sekundárního vinutí 52 elektromotorické napětí, které vzniká v toroidním vinutí jádra 61 navlečeného na cívce 2,Between the electrodes and 10, only a very low RF voltage of (E - e) y (t) occurs, which is not sufficient to open the diodes 54, 55 because the intensity vector E (t) is largely in the X coordinate direction. the normal operation of the diodes 54, 55 is ensured, their anodes are supplied via the center 53 of the secondary winding 52 with an electromotive voltage generated by the toroidal winding of the core 61 threaded on the coil 2,

Elektromotorické napětí o hodnotě (E ± e)y(t), přenesené z primárního vinutí 51 vysokofrekvenčního transformátoru 50 do jeho sekundárního vinutí 52 se v jedné polovině tohoto vinutí 52 sčítá s elektromotorickým napětím z toroidního vinutí a ve druhé polovině tohoto vinutí 52 se odčítá. Po usměrnění diodami 54, 55 se napětí o hodnotě (E í e)_y(t) objeví usměrněné mezi katodami diod 54, 55 a změny napětí o hodnotě e_y(t) jsou zesíleny druhým diferenciálním zesilovačem 70.The electromotive voltage (E ± e) y (t) transferred from the primary winding 51 of the high-frequency transformer 50 to its secondary winding 52 is added to one half of the winding 52 with the electromotive voltage of the toroidal winding and subtracted in the other half. . Upon rectification by the diodes 54, 55, a voltage of (E i e) _y (t) appears rectified between the cathodes of the diodes 54, 55 and the voltage variations of e _y (t) are amplified by the second differential amplifier 70.

Napětí na výstupu 72 tohoto zesilovače 70 je úměrné složce e^tt) vektoru tečné povrchové intenzity sekundárního vysokofrekvenčního elektromagnetického pole ve směru souřadnicové osy Y tělového souřadnicového systému.The voltage at the output 72 of this amplifier 70 is proportional to the component of the tangential surface intensity vector of the secondary high-frequency electromagnetic field in the direction of the coordinate axis Y of the body coordinate system.

Činnost elektronického obvodu podle obr. 4 vícenásobné elektrodové sondy pro přímé měření divergence vektoru intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole je následující: vysokofrekvenční proud tekoucí cívkou 2. vybudí primární elektromagnetické vysokofrekvenční pole, které se na povrchu těla vyšetřované osoby projeví tím, že mezi 4 elektrodami 20, 21, 22 23 a společnou, střední elektrodou 24 vzniknou rozdíly elektromagnetických napětí.The operation of the electronic circuit of FIG. 4 of the multiple electrode probe for directly measuring the secondary electromagnetic high-field field intensity vector divergence is as follows: high-frequency current flowing through the coil 2. excites the primary electromagnetic high-frequency field , 21, 22 23 and the common, middle electrode 24 will produce electromagnetic voltage differences.

Ve směru tělové souřadnicové osy X je to napětí o hodnotě (E^ i ep (t) mezi elektrodami 20 a 24 a napětí opačné fáze o hodnotě - (E₂ í e₂) (t) mezi elektrodami 21 a 24. Mezi elektrodami 22 a 24, to je ve směru tělové souřadnicové osy Y, je napětí o hodnotě (E^ í e^) (t) a mezi elektrodami 23 a 24 je napětí opačné fáze o hodnotě -(E^ í e^) (t). Uvedená čtyři napětí představuji složky x, y vektorů intenzity vysokofrekvenčního elektromagnetického pole jsou algebraicky sečtena pomocí sčítacích odporů 73, 74, 75, 76.In the direction of the body coordinate axis X, it is a voltage of (E ^ i ep (t) between the electrodes 20 and 24 and an opposite phase voltage of - (E ₂ i e ₂ ) (t) between the electrodes 21 and 24. Between the electrodes 22 and 24, that is, in the direction of the body coordinate axis Y, there is a voltage of (E í e e) (t) and between the electrodes 23 and 24 there is a reverse phase voltage of ((E í e e) (t). The four voltages represent the x, y components of the high frequency electromagnetic field intensity vectors are algebraically summed by addition resistances 73, 74, 75, 76.

Výsledný součet napětí na primáru vysokofrekvenčního transformátoru 50 je úměrný divergenci e sekundárního vysokofrekvenčního elektromagnetického pole. Primární vysokofrekvenční elektromagnetické pole představované složkami E^, E₂, E^ a E^ je vírové a jeho divergence je tudíž nulová.The resulting sum of voltages on the primary of the high-frequency transformer 50 is proportional to the divergence e of the secondary high-frequency electromagnetic field. The primary high-frequency electromagnetic field represented by the components E ^, E ₂ , E ^ and E ^ is vortical and therefore its divergence is zero.

První diferenciální zesilovač 77, první vysokofrekvenční transformátor 50, toroidní jádro 61 a jeho vinutí tvoří fázový detektor zajištující správné znaménko algebraického součtu realizovaného odpory 73, 74, 75, 76. výstupní napětí z fázového detektoru je zesíleno druhým zesilovačem 78 na úroveň na výstupu 79 potřebnou pro další zpracování.The first differential amplifier 77, the first high-frequency transformer 50, the toroidal core 61 and its windings form a phase detector ensuring the correct sign of the algebraic sum realized by resistors 73, 74, 75, 76. the output voltage from the phase detector is amplified by the second amplifier 78 to for further processing.

Činnost elektronického obvodu podle obr. 5 vícenásobné elektrodové sondy pro měření normálové složky rotace vektoru intenzity sekundárního elektromagnetického vysokofrekvenčního pole je následující: primární elektromagnetické vysokofrekvenční pole civky g, obklopující hrudník vyšetřované osoby, má na povrchu hrudníku intenzitu ?(t), která se mění vlivem superpozice se sekudnárním vysokofrekvenčním elektromagnetickým polem, jež má intenzitu e(t), takže výsledné elektromagnetické vysokofrekvenční pole má intenzitu (E i e) (t).The operation of the electronic circuit of FIG. 5 of the multiple electrode probe for measuring the normal rotation component of the secondary electromagnetic RF field intensity vector is as follows: the primary electromagnetic RF field of the coil g surrounding the thorax of the subject has an intensity? superposition with a seminary high frequency electromagnetic field having an intensity e (t), so that the resulting electromagnetic high frequency field has an intensity (E ie) (t).

Mezi elektrodami 40 a 41 a na vinutí 81 je po přiložení elektrod 38, 39, 40, 41 na povrch hrudníku vysokofrekvenční elektromotorické napětí (E_ly ± e_ly) (t) , mezi elektrodami 38 a 39 a na vinutí 93 je vysokofrekvenční elektromotorické napět! (E, í e₀ ) (t). Uvedené dvě ^y napětí jsou složkami vektorů E a e - ve směru osy Y tělového souřadnicového systému - intenzit primárního a sekundárního vysokofrekvenčního elektromagnetického pole. Mezi elektrodami 38 a 41 a na vinutí 89 je napětí (Ε^_χ í ^elx> , mezi elektrodami 39 a 40 a na vinutí 85 je napětí (Ε_2χ í θ_2χ) (t) ^Tato napětí jsou složkami vektorů E a e - ve směru osy X tělového . souřadnicového systému - intenzit primárního a sekundárního vysokofrekvenčního elektromagnetic kého pole.Between the electrodes 40 and 41 and the winding 81, after applying the electrodes 38, 39, 40, 41 to the chest surface, there is a high-frequency electromotive voltage (E _ly ± e _ly ) (t), between the electrodes 38 and 39 and the winding 93 a high-frequency electromotive voltage ! (E, e ₀ ) (t). The two stresses are components of vectors E and e - in the Y-axis direction of the body coordinate system - of the intensities of the primary and secondary high-frequency electromagnetic fields. Between the electrodes 38 and 41 and the winding 89 of the voltage (Ε ^ _χ s ^e lx>, between the electrodes 39 and 40 and the winding 85 is the voltage _(Ε 2χ s _θ 2χ) (t) ^These stresses are components of the vector E and e - in X-axis direction of the body coordinate system - intensities of the primary and secondary high-frequency electromagnetic fields.

Na prvním společném vinutí 96· prvního toroidu 80 a druhého toroidu 84 je elektromotorické napětí úměrné součtu napětí mezi čtvrtou elektrodou 41 a třetí elektrodou 40 a mezi třetí elektrodou 40 a druhou elektrodou 39. ^Na druhém společném vinutí 99 třetího toroidu 88 a čtvrtého toroidu 92 je elektromotorické napětí úměrné součtu napětí mezi první elektrodou 38 a čtvrtou elektrodou 41 a mezi první elektrodou 38 a druhou elektrodou 39. Mezi výstupy prvního diferenciálního zesilovače 77 je elektrické napětí úměrné rozdílu obou součtů a výsledek je dále úměrný normálové složce rotace vektoru iT(t) a rotace vektoru ^(t). Střídavě vázaným druhým diferenciálním zesilovačem 78 je dále zesílena pouze vlivem srdeční činnosti proměnná normálová složka rotace vektoru <? sekundárního vysokofrekvenčního elektromagnetického pole.On the first common winding 96 of the first toroid 80 and the second toroid 84, the electromotive voltage is proportional to the sum of the voltages between the fourth electrode 41 and the third electrode 40 and between the third electrode 40 and the second electrode 39. ^{On the} second common winding 99 the third toroid 88 and the fourth toroid 92 the electromotive voltage proportional to the sum of the voltages between the first electrode 38 and the fourth electrode 41 and between the first electrode 38 and the second electrode 39. Between the outputs of the first differential amplifier 77, the voltage is proportional to the difference of the two sums. rotation of vector ^ (t). The alternating coupled second differential amplifier 78 is further amplified only by the action of the heart by the variable normal component of the vector rotation? secondary high-frequency electromagnetic field.

První diferenciální zesilovač 77 plni funkci fázového detektoru a je otevírán elektromotorickým napětím z vinutí toroidního jádra 61, jímž je provlečena cívka 2. Výstupní napětí z fázového detektoru je zesíleno druhým zesilovačem 78 na úroveň na výstupu 102 potřebnou pro další zpracování.The first differential amplifier 77 functions as a phase detector and is opened by an electromotive voltage from the winding of the toroidal core 61 through which the coil 2 is passed. The output voltage from the phase detector is amplified by the second amplifier 78 to the output level 102 required for further processing.

Claims

SUBJECT OF THE INVENTION

A device for detecting the topography of a secondary electromagnetic high-frequency field of cardiac or pulmonary or other biological organs, consisting of a coil for generating a primary electromagnetic high-frequency field surrounding a body part at the biological organ under examination and connected to a high-current generator 2) a sensing unit (4) of electromagnetic quantities is threaded, the outputs of which are connected by cables (6) to the inputs of the amplifying device (7), the output of which is connected to the input of the recording device (8).

Device according to Claim 1, characterized in that the coil (2) is provided with adjusting elements for securing the position of the sensor unit (4).

Device according to Claims 1 and 2, characterized in that a multiple three-electrode probe (A) is inserted into the electromagnetic quantities sensing unit (4) for measuring components of the tangential surface intensity vector of the secondary electromagnetic high-frequency field on the body surface at the level of the biological organ being examined.

4. Device according to claim 1, characterized in that a multiple five-electrode probe (B) for measuring the divergence of the surface intensity vector of the secondary electromagnetic high-frequency field on the body surface at the level of the biological organ under investigation is inserted into the electromagnetic quantities sensing unit (4).

5. Device according to claims 1 and 2, characterized in that a multiple four-electrode probe (C) for measuring the normal component of rotation of secondary electromagnetic high-frequency field intensity vectors on the body surface at the level of the biological organ under investigation is inserted into the electromagnetic quantities sensing unit (4).

6. Apparatus according to claim 1, 2 or 3, characterized in that the multiple three-electrode probe (A) for measuring components of the tangential surface intensity vector of the secondary electromagnetic high-frequency field on the body surface at the biological organ level is formed from at least two three-electrode probes. perpendicular to the base plate of the multiple three electrode probe (A) are disposed in two parallel vertical rows at a distance of one electrode pitch, with the first cylindrical electrode (9), the second cylindrical electrode (10) and the lower third cylindrical electrode (11) in the left the vertical row are spaced one electrode apart, while the fourth cylindrical electrode (11) is located in the right vertical row against the second cylindrical electrode (10) and the fifth cylindrical electrode (13) is also located in the right vertical row against the third cylindrical electrode (12) ), ex wherein the cross-sectional connection of the first cylindrical electrode (9) and the second cylindrical electrode (10) is in the Y axis direction of the body coordinate system, and the cross-sectional center of the second cylindrical electrode (10) and the third cylindrical electrode (11) is in the X axis direction of the body coordinate system .

7. Apparatus according to claim 1, 2 or 4, characterized in that the multiple five-electrode probe (B) for measuring divergence of the surface intensity vector of the secondary electromagnetic high-frequency field at the body surface at the biological organ level is formed from at least two five-electrode probes. perpendicular to the base plate of multiple five-electrode probes (Β), are located in three parallel vertical rows, with the distance of the left row from the middle row equal to one spacing of the cylindrical electrodes

254708 14 and in the middle row are positioned from above starting from the third cylindrical electrode (22), the fifth cylindrical electrode (24), the fourth cylindrical electrode (23), the ninth cylindrical electrode (28) and the eighth cylindrical electrode (27), one electrode pitch apart, while in the left vertical row a second cylindrical electrode (21) is disposed opposite the fifth cylindrical electrode (24) and a seventh cylindrical electrode (26) is disposed opposite the ninth cylindrical electrode (28), and in the right vertical row a first cylindrical electrode (20) is disposed against the fifth cylindrical electrode (24) and a sixth cylindrical electrode (25) is disposed against the ninth cylindrical electrode (28), the cross-sectional center of the first cylindrical electrode (20) being at the intersection of the origin of the X, Y axes with the positive X-axis of the body coordinate system, the cross-sectional center of the second cylindrical electrode (21) is at the intersection of the circle with the negative X axis, the cross-sectional center of the third cylindrical electrode (22) is at the intersection of the circle with the positive Y-axis of the body coordinate system, the cross-sectional center of the fourth cylindrical electrode (23) is at the intersection of the circle with the negative Y axis The electrode (24) is at the intersection of the X and Y axes and the radius of the circle is equal to one electrode pitch increased by the diameter of the cylindrical electrode (20 to 24).

8. Device according to claim 1, 2 and 5, characterized in that the multiple four-electrode probe (C) for measuring the normal component of the rotation of the secondary electromagnetic high-field field intensity vectors on the body surface at the biological organ level is formed from at least two four-electrode probes. The electrodes perpendicular to the base plate of the multiple four-electrode probe (C) are disposed in two parallel vertical rows at a distance of one electrode pitch, with the first cylindrical electrode (38), second cylindrical electrode (39) and lower fifth cylindrical electrode (42) in the left vertical rows are spaced one electrode apart, while the fourth cylindrical electrode (41) is located in the right vertical row opposite the first cylindrical electrode (38), the third cylindrical electrode (40) is located in the right vertical row against the second cylindrical electrode ( 39) and sixth cylinder The electrode (45) is positioned in the right vertical row opposite the fifth cylindrical electrode (42), wherein the origin of the X, Y axes of the body coordinate system is in the center of a square formed by the first cylindrical electrode (38), second cylindrical electrode (39), third cylindrical electrode. (40) and a fourth cylindrical electrode (41) of the first four electrode probe and a cross-sectional center of the first electrode (38) on the symmetry axis of the second quadrant, a cross-sectional center of the second cylindrical electrode (39) on the symmetry axis of the third · quadrant; 40) is on the symmetry axis of the fourth quadrant and the cross-sectional center of the fourth cylindrical electrode (41) is on the symmetry axis of the first quadrant.

Device according to Claims 1, 2, 3 and 6, characterized in that the electrical circuits of the multiple three-electrode probe (A) are formed from the electrical circuits of at least two three-electrode probes and these electrical circuits are provided with first contacts (D1, D2), second contacts ( E1, E2) and third contacts (F1, F2) connected to the cylindrical electrodes (9, 10, 11) of the multiple three electrode probe (A), wherein between the first contact (D1, D2) and the second contact (E1,

E2) the primary winding (51) of the first high-frequency transformer (50) is connected, on whose outlets of the secondary winding (52) with the middle tap (53) are connected two diodes (54, 55), the anode of the first diode (54) connected to the first diode of the secondary winding (52), the anode of the second diode is connected to the second terminal of the secondary winding (52), the cathode of the first diode (54) is connected to the first terminals of the first capacitor (56) and the first resistor (58) the second differential amplifier (70), the cathode of the second diode (55) is connected to the first terminals of the second capacitor (57) and the second resistor (59), and to the second input of the second differential amplifier (70), the output (72) of the output of the three-electrode probe, while the second terminals of the two capacitors (56, 57) and the two resistors (50, 59) are connected together and to the second winding terminal (63) of the toroidal core (61) through which the coil ka (2) excitation primary electromagnetic high-frequency field, and the first winding terminal (62) on the toroidal core (61) is connected to the middle tap (53) of the secondary winding of the first high-frequency transformer (50), and further between the second contact (E1, E2) and the third contact (F1, F2) is connected to the primary winding (65) of the second high-frequency transformer (64), the first terminal of the secondary winding (66) being connected to the anode of the third diode (67), the cathode of which is connected to the first terminals a parallel resistor (68) and a third capacitor (69), with a second input of the first differential amplifier (60), and a second secondary winding (66) connected to the second terminals of the parallel resistor (68) and a third capacitor (69), first with the first input of the first differential amplifier (60), whose output (71) is also the first output of the class ktrodové proby.

10. Device according to claim 1, 2, 4 and 7, characterized in that the electrical circuits of the multiple five-electrode probe (B) are formed from the electrical circuits of at least two five-electrode probes and the electrical circuits are provided with first contacts (G1, G2). H1, H2), third contacts (ΚΙ, K2), fourth contacts (L1, L2) and fifth contacts (M1,

M (2) connected to the cylindrical electrodes (20-24) of the multiple five-electrode probe (Β), the first contact (G1, G2) being connected to the first terminal of the first resistance or impedance (73), the second contact (H1, H2) a first terminal of the second resistor or impedance (74) is connected, wherein a third terminal of the third resistor or impedance (75) is connected to the third contact (ΚΙ, K2) and a first terminal of the fourth resistor or impedance (76) is connected to the fourth contact (L1, L2) ) of the same nominal value, while the other resistor or impedance terminals (73, 74, 75,

76) are coupled together and connected to a first primary winding terminal (51) of a first high frequency transformer (50), the second primary winding terminal (51) of which is connected to a fifth contact (M1, M2), the middle tapping (53) of the secondary winding a high frequency transformer (50) is connected to a first winding terminal (62) on the toroidal core (61) through which the coil (2) of the excitation primary electromagnetic high-frequency field is passed, and a second winding terminal (63) on the toroidal core (61) with the earthing and the outer two terminals of the secondary winding (52) of the first high-frequency transformer (50) are connected to the two inputs of the first differential amplifier (77), the two outputs of which are connected to the inputs of the second differential amplifier (78) the output of the electrical circuits of the five-electrode probe.

Device according to Claims 1, 2, 5 and 8, characterized in that the electrical circuits of the multiple four-electrode probes (C) are formed from the electrical circuits of at least two four-electrode probes and the electrical circuits are provided with first contacts (N1, N2). 01, 02), third contacts (P1, P2) and fourth contacts (R1, R2) wherein the fourth contact (R1, R2) is connected to the first winding terminal (82) on the first toroidal core (80) and the first contact (90) of the winding (89) on the third toroidal core (88), the third contact (P1, P2) being connected to the first terminal (86) of the winding (85) on the second toroidal core (84) and simultaneously with the second terminal (83) ) a winding (81) on the first toroidal core (80), and a second contact (01,

02) is connected to the second winding terminal (87) on the second toroidal core (84) and at the same time with the second winding terminal (95) on the fourth toroidal core (92) and finally the first contact (N1, N2) is connected to the second winding terminal (91) on the third toroidal core (88) and at the same time with the first winding terminal (94) on the fourth toroidal core (92), while the first terminal (97) of the first common winding (96) the first toroidal core (80) and the second toroidal core (84) are connected to the first input of the first differential amplifier (77) and the second terminal (98) of the first common winding (96) is connected to the second terminal (101) of the second common winding (99) and, at the same time as the first winding terminal (62) on the toroidal core (61) through which the coil (2) excites the primary electromagnetic high-frequency field, the second winding terminal (63) on the toroidal core (61) is grounded and the first terminal (100) of the second the common winding (99) of the third the toroidal core (88) and the fourth toroidal core (92) are coupled to the second input of the first differential amplifier (77), the two outputs of which are connected to the two inputs of the second differential amplifier (78), 102) a four-electrode probe circuit.

Device according to Claims 1, 2, 3, 6 and 9, characterized in that: the first cylindrical electrode (9) of the multiple three-electrode probe (A) is connected to the first contact (D1) of the electrical circuits (103) of the first three-electrode probe; the contact (E1) is connected to the second cylindrical electrode (10) of the multiple three-electrode probe (A), simultaneously coupled to the first contact (D2) of the electrical circuits (104) of the second three-electrode probe; connected to the third contact (F1) of the electrical circuits (103) of the first three-electrode probe, while the third cylindrical electrode (12) of the multiple three-electrode probe (A) is connected to the second contact (E2) of the electrical circuits (104) of the second three-electrode probe; the cylindrical electrode (13) of the multiple three-electrode probe (A) is connected to the third contact (F2) of the electrical circuits (104) of the second three-electrode probe ndy.

13. Apparatus according to claim 1, 2, 4, 7 and 10, characterized in that the first cylindrical electrode (20) of the multiple five-electrode probe (B) is connected to a first contact (G1) of the electrical circuits (105) of the first five-electrode probe. (H1) is connected to a second cylindrical electrode (21) of a multiple five-electrode probe (B), whose third cylindrical electrode (22) is connected to a third contact (K1) of the electrical circuits (105) of the first five-electrode probe. connected to the fourth cylindrical electrode (23) of the multiple five-electrode probe (B) and simultaneously to the third contact (K2) of the electrical circuits (106) of the second five-electrode probe, while the fifth cylindrical electrode (24) of the multiple five-electrode probe (B) is connected to the fifth contact M1) of the electrical circuits (105) of the first five-electrode probe and furthermore the sixth cylindrical electrode (25) of the multiple five-electrode probe is connected to the first account the electrical circuitry (106) of the second five-electrode probe, the second contact (H2) of which is connected to the seventh cylindrical electrode (26) of the multiple five-electrode probe (B), the eighth cylindrical electrode (27) is connected to the fourth contact (L2) the electric circuits (106) of the second five-electrode probe, the fifth contact (M2) of which is connected to the ninth cylindrical electrode (28) of the multiple five-electrode probe (B).

14. Apparatus according to claim 1, 2, 5, 8 and 11, characterized in that the first cylindrical electrode (38) of the multiple four-electrode probe (C) is connected to the first contact (N1) of the electrical circuits (107) of the first four-electrode probe. the electrode (39) of the multiple four-electrode probe (C) is connected both to the second contact (01) of the electrical circuits (107) of the first four-electrode probe and to the first contact (N2) of the electrical circuits (108) of the second four-electrode probe; 40) the multiple four-electrode probes (C) are connected to both the third contact (P1) of the electrical circuits (107) of the first four-electrode probe, and the fourth contact (R2) of the electronic circuits (108) of the second four-electrode probe and finally the fourth cylindrical electrode (41) the four-electrode probe (C) is coupled to the fourth contact (R1) of the electrical circuits (107) of the first four-electrode probe, while the fifth cylindrical electrode (42) multiple čtyřelektrodové probe (C) is connected to a second contact (02) of electric circuits (108) the second čtyřelektrodové probe and the sixth cylindrical electrode (45) multiple ^{čtyřelektrodové:} probe (C) is connected to the third contact (P2 ) the electrical circuits (108) of the second four-electrode probe.