CS253860B1

CS253860B1 - Auxiliary nozzle of air weaving machine with non-confusing slip

Info

Publication number: CS253860B1
Application number: CS734085A
Authority: CS
Inventors: Vladimir Chytka
Original assignee: Vladimir Chytka
Priority date: 1985-10-15
Filing date: 1985-10-15
Publication date: 1987-12-17

Abstract

Očelem řešení je snížit spotřebu vzduchu a snížit hlučnost u vzduchového tkacího stroje, dále pak vytvořením souměrného tvaru špičky tělesa pomocné trysky v rovině kolmé k menšímu rozměru zploštělého tělesa pomocné trysky zlepšit poměry při tkaní. Cíle se dosahuje zvětšováním průřezů dutiny tělesa od místa vstupu vzduchu až k místu, kde dutina navazuje proměnným výtokovým zaoblením na stěnu výtokového otvoru, jehož průřez má až 60 i maximálního průřezu v dutině rozšiřujícího se tělesa pomocné trysky.The purpose of the solution is to reduce air consumption and noise in an air-powered weaving machine, and to improve weaving conditions by creating a symmetrical shape of the tip of the auxiliary nozzle body in a plane perpendicular to the smaller dimension of the flattened auxiliary nozzle body. The goal is achieved by increasing the cross-sections of the body cavity from the air inlet to the point where the cavity connects with the wall of the outlet opening with a variable outlet rounding, the cross-section of which is up to 60 times the maximum cross-section in the cavity of the expanding auxiliary nozzle body.

Description

Vynález se týká pomocné trysky vzduchového tkaciho stroje s bezkonfuzorovým prohozem.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to an auxiliary nozzle of an air loom with a non-confinement bedspread.

Dosud používané pomocné trysky vzduchového tkaciho stroje s bezkonfuzorovým prohozem útku jsou konstrukčně řešeny tak, že vstupní průřez dutiny pro proud vzduchu má největší plošný rozměr a směrem k výtokovému otvoru v blízkosti vrcholu pomocné trysky je bud konstantní, anebo se postupně zmenšuje, takže průřez výtokového otvoru, respektive součet průřezů výtokových otvorů je podstatně menší než průřez v poslední části dutiny. Tato část pomocné trysky je zploštělá a tlouštka stěny zploštělé čáati je konstantní, ale vlivem výrobní technologie obvykle tlouštka mírně kolísá.The currently used auxiliary nozzles of the air loom with a non-confluent weft insertion are designed so that the inlet cross-section of the air flow cavity has the largest surface area and is either constant or decreasing towards the outlet opening near the top of the auxiliary nozzle. or the sum of the cross-sections of the outflow openings is substantially smaller than the cross-section in the last part of the cavity. This portion of the auxiliary nozzle is flattened and the wall thickness of the flattened cup is constant, but due to manufacturing technology, the thickness usually varies slightly.

Požadavky na sklon osy otvoru pro vytékající vzduch jsou určeny požadovanou funkcí trysky a zpravidla v důsledku dosahované stejné tlouštky stěny zploštělé trubkové části trysky způsobí, že zakončení vrcholu pomocné trysky je souměrné pouze v rovině většího rozměru průřezu. V rovině menšího rozměru je nutně zakončení nesouměrné, které má nepříznivý dopad na zvýšení otěru při průchodu osnovou.The requirements for the inclination of the outlet air opening axis are determined by the desired nozzle function, and generally due to the same wall thickness of the flattened tubular portion of the nozzle causes the tip end of the auxiliary nozzle to be symmetrical only in the plane of a larger cross-sectional dimension. In the plane of a smaller dimension, the ending is necessarily asymmetric, which has an adverse effect on the increase in wear when passing through the warp.

Nevýhoda tohoto konstrukčního řešení se projevuje při přeměně tlaku vzduchu na rychlost proudu vzduchu. Zmenšení průřezu, a to zpravidla náhlé, má za důsledek velké tlakové ztráty, takže při uvedené přeměně tlaku vzduchu na rychlost vzduchu se dosahuje pouze kritických parametrů. Dochází tedy k přeměně statického tlaku na dynamický jen té části tlaku, příslušející kritické výtokové rychlosti. Zbytek tlaku je pro přeměnu na ryfchlost proudění v podstatě nevyužit. Cílem vynálezu je odstranění či podstatné omezení této nevýhody.The disadvantage of this design is the conversion of the air pressure to the speed of the air flow. Reducing the cross-section, usually sudden, results in high pressure losses, so that only the critical parameters are achieved when the air pressure is converted to air speed. Thus, only the part of the pressure associated with the critical discharge velocity is converted to static pressure. The remainder of the pressure is substantially not utilized to convert to flow velocity. It is an object of the invention to eliminate or substantially reduce this disadvantage.

Nevýhody odstraňuje řešeni pomocné trysky podle vynálezu, jehož podstatou je, že těleso pomocné trysky má v rovině menšího rozměru maximálního průřezu ve své dutině, jejíž průřez se zvětšuje ve směru proudu vzduchu vytvořeno výtokové zaoblení tečně navazující na stěnu výtokového otvoru a vnější tvar tělesa pomocné trysky v témže místě je vytvořen zaobleními souměrně položenými k podélné ose tělesa pomocné trysky a zakončen ve své vnějším vrcholu dalším zaoblením, navazujícím tečně na první zaoblení, přičemž příčný průřez výtokového otvoru má hodnotu až 60 % maximálního průřezu.The disadvantage of the present invention is that the auxiliary nozzle body has, in the plane of a smaller dimension of the maximum cross-sectional area in its cavity, the cross section of which increases in the direction of the air flow, a discharge fillet tangent to the outlet wall and the outer shape of the auxiliary nozzle body. at the same point, it is formed by roundings symmetrical to the longitudinal axis of the auxiliary nozzle body and terminates at its outer apex by another rounding, tangential to the first round, the cross section of the outlet opening being up to 60% of the maximum cross section.

Hlavní výhodou je důsledné uplatnění vztahů mezí fyzikálními zákony jako např. pro Lavalovu trysku, takže je dosahována optimální přeměna statické hodnoty tlaku na dynamické vlastnosti proudu vzduchu využitím nadkritických poměrů v průřezech dutiny.The main advantage is the consistent application of the relationships between the laws of physics such as for the Laval nozzle, so that the optimum conversion of the static pressure value to the dynamic properties of the air flow is achieved by using supercritical ratios in the cavity cross-sections.

Další výhodou je, že průřez výtokového otvoru nekruhového tvaru dosahuje až 60 % maximálního průřezu vodicí části dutiny tělesa pomocné trysky a ohyb proudu vzduchu o téměř 90° je tvořen prostorovým zaoblením, což podporuje využití dynamických vlastností proudu vzduchu ve výtokovém otvoru.A further advantage is that the cross-section of the non-circular shaped outlet aperture reaches up to 60% of the maximum cross-section of the guide portion of the auxiliary nozzle body cavity and the air stream bend of almost 90 ° is formed by spatial curvature.

Jiná výhoda řešení je snížení hladiny hluku pří výtoku paprsku vzduchu, protože jsou vytvořeny podmínky pro odstranění volné expanze v důsledku zajištění výstupu vzduchu z trysky s nadkritiokou rychlostí bez přetlaku.Another advantage of the solution is to reduce the noise level at the air jet outlet, since conditions are created to eliminate free expansion due to the air outlet from the supercritical velocity nozzle without overpressure.

Dále řešení umožňuje snadnější technologii při tvarování trubkové části. Regulace optimální rychlosti proudu vzduchu s ohledem na kolísání vnějších podmínek lze snadno řešit natočením pomocné trysky vůči profilovému paprsku.Furthermore, the solution allows easier technology in shaping the tubular part. The control of the optimum airflow velocity with respect to fluctuations in external conditions can be easily solved by rotating the auxiliary nozzle against the profile beam.

Podrobněji je podstata vynálezu objasněna na přiložených výkresech, kde obr. 1 znázorňuje těleso trysky před zploštěním, obr. 2 pak průřezy v různých úrovních tělesa pomocné trysky po zploštění a obr. 3 znázorňuje řešení dutiny tělesa pomocné trysky v oblasti výtokového otvoru a tvar jejího vrcholu.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 shows the nozzle body before flattening; FIG. 2 shows cross-sections at different levels of the auxiliary nozzle body after flattening; and FIG. .

Pomocná tryska JI má dutinu 18, jejíž trubková část 2 pomocné trysky 2 má ve spodní části konstantní tlouštku stěny 11, která přechází v polokulové dno 17 s narůstající tlouštkou stěny 11 až na tlouštku 12. Řezy 4 v různých úrovních tělesa pomocné trysky 2i označené A, B, C, D ukazují zvětšující se průtokový průřez a zvětšující se tloušťky stěny 11 a tím i celkový vnější průměr.The auxiliary nozzle 11 has a cavity 18, the tubular portion 2 of the auxiliary nozzle 2 having a constant wall thickness 11 at the bottom, which passes into a hemispherical bottom 17 with an increasing wall thickness 11 up to the thickness 12. , B, C, D show increasing flow cross section and increasing wall thickness 11 and hence total outer diameter.

Poměry po zploštění v řezech (obr. 2) horní části tělesa pomocné trysky £ bez znázorněného výtokového otvoru 14 ve stejných úrovních s řezy A, B, C, D naznačují zvětšující se jeden příčný rozměr tělesa pomocné trysky £, úměrný průměrům ve stejných úrovních, takže vnější stěny tělesa pomocné trysky £ svírají přibližně úhel £, mající hodnotu 8°. Menší rozměr £ řezů £ naopak tvoří konstantní šířku. Vnější tvar vrcholu pomocné trysky £ má první zaoblení £ a další zaoblení £. Vnitřní část vrcholu pomocné trysky £ má výtokové zaoblení 10 ohýbající směr proudu vzduchu zhruba o 90° směrem k naznačenému výtokovému otvoru 14, jehož umístění pro následující technologickou operaci je naznačeno vlisem 13.The flattening conditions in sections (FIG. 2) of the upper part of the auxiliary nozzle body 8 without the outflow opening 14 shown at the same levels with sections A, B, C, D indicate an increasing one transverse dimension of the auxiliary nozzle body 6 proportional to the diameters at the same levels. so that the outer walls of the auxiliary nozzle body 8 form approximately an angle θ having a value of 8 °. On the other hand, the smaller cross-sectional dimension tvoří forms a constant width. The outer shape of the top of the auxiliary nozzle 6 has a first rounding 6 and a further rounding 6. The inner part of the top of the auxiliary nozzle 8 has an outlet curvature 10 bending the direction of the air flow approximately 90 ° towards the indicated outlet 14, the location of which for the subsequent technological operation is indicated by the indentation 13.

Trubková Část £ pomocné trysky £ je neotočně vložena do ustavovacího pouzdra £. Proměnné výtokové zaoblení 10 navazuje na stěnu 19 výtokového otvoru £4. Výtokový otvor 14 nekruhového průřezu má plochu průřezu s hodnotou až 60 % maximálního průřezu D-D, představující největší rozměr průřezu. Stěna 19 výtokového otvoru 14 je rovnoběžná s osou 15 výtokového otvoru 14 a výtokové zaoblení 10 je skloněné pod úhlem ££, blížícím se 90°, k podélné ose pomocné trysky £.The tubular portion 4 of the auxiliary nozzle 4 is non-rotatably inserted into the locating sleeve 4. The variable outlet fillet 10 adjoins the wall 19 of the outlet opening 44. The outflow opening 14 of the non-circular cross-section has a cross-sectional area of up to 60% of the maximum cross-section D-D representing the largest cross-sectional dimension. The wall 19 of the spout 14 is parallel to the axis 15 of the spout 14 and the spout 10 is inclined at an angle θ, approaching 90 °, to the longitudinal axis of the auxiliary nozzle 4.

Velikost proměnného výtokového zaoblení 10 je dána konstrukčními rozměry pomocné trysky £, především však šířkou £, představující menší rozměr zploštělé části tělesa pomocné trysky £.The magnitude of the variable outlet fillet 10 is determined by the design dimensions of the auxiliary nozzle 4, but in particular by the width 6 representing the smaller dimension of the flattened portion of the body of the auxiliary nozzle.

Funkce zařízení je následující:The function of the device is as follows:

Tlakový vzduch vstupuje do dutiny 18 tělesa pomocné trysky £ vstupním průřezem, který za daných tlakových poměrů určuje protékající množství vzduchu. Dutina 18 má ve směru podélné osy tělesa pomocné trysky £ plynule se zvětšující příčný průřez znázorněný řezy £, které ve smyslu fyzikálních zákonů zajišťuje přeměnu tlaku vzduchu na rychlost, tj. tlaková výška se přemění na výšku rychlostní. K tomu dochází v místě maximálního průřezu D-D zploštělé části pomocné trysky £ a proud vzduchu je pak pomocí proměnného výtokového zaoblení 10 přiváděn bez rázů do výtokového otvoru 14. Úhel sklonu paprsku proudu vzduchu, potřebný pro správnou funkci na tkacím stroji určený úhlem 16 osy 15 výtokového otvoru £4, dále tvar a průřez výtokového otvoru 14 se stanoví pro zvolený typ experimentálně.The compressed air enters the cavity 18 of the auxiliary nozzle body 6 through an inlet cross section which determines the flow rate of air at given pressure ratios. The cavity 18 has, in the direction of the longitudinal axis of the auxiliary nozzle body 8, a continuously increasing cross-section shown in sections 8 which, in accordance with physical laws, ensures the conversion of air pressure to speed, i.e. pressure head is converted to speed. This occurs at the maximum cross-section DD of the flattened part of the auxiliary nozzle 6 and the air stream is then fed into the outlet opening 14 without impact by means of the variable outlet fillet 10. The angle of inclination of the air jet is necessary for proper operation on the weaving machine. The shape and cross-section of the outflow opening 14 is determined experimentally for the selected type.

Claims

Auxiliary nozzle of a non-confinement air loom, consisting of a cylindrical and flattened part with an adjusting sleeve, characterized in that the auxiliary nozzle body (1) has at its maximum cross-sectional area (DD) in its cavity (18) the cross-section of which The outer shape of the auxiliary nozzle body (1) at the same location is formed by roundings (8) symmetrical to the longitudinal axis of the auxiliary nozzle body (1) and terminated at its outer apex by a further fillet (9) adjoining tangentially to the first fillet (8), wherein the cross-section of the outlet opening (14) is up to 60% of the maximum cross-section (DD).