CS252811B2

CS252811B2 - Method of fluid catalyst reclaiming process with deposited coke and equipment for realization of this method

Info

Publication number: CS252811B2
Application number: CS826310A
Authority: CS
Inventors: Anthony G Vickere; Harold U Hammersheimb; Charles L Hemler
Original assignee: Uop Inc
Priority date: 1982-08-31
Filing date: 1982-08-31
Publication date: 1987-10-15
Also published as: CS631082A2

Abstract

Způsob regenerace fluidního katalyzátoru s usazeným koksem, při kterém se vede regenerační plyn obsahující kyslík, fluidní katalyzátor s usazeným koksem a ochlazený recyklovaný regenerovaný katalyzátor a horký recyklovaný regenerovaný katalyzátor do spodní části spalovací zóny se zředěnou fází, udržované na teplotě dostatečné pro oxidaci koksu a koks se oxiduje, horký kouřový plyn a horký regenerovaný katalyzátor se z horní části spalovací zóny zavádějí do zóny pro regenerovaný katalyzátor, kde se horký regenerovaný katalyzátor odděluje od kouřového plynu, první podíl horkého regenerovaného katalyzátoru se ze zóny pro regenerovaný katalyzátor zavádí do oddělené chladicí zóny, kde se odvádí teplo z horkého regenerovaného katalyzátoru, ochlazený regenerovaný katalyzátor se odvádí z chladicí zóny a zavádí se do spalovací zóny jakožto chladný recyklovaný regenerovaný katalyzátor v množství řízeném teplotou v horní části spalovací zóny se zředěnou fází a druhý podíl horkého regenerovaného katalyzátoru se zavádí do zóny pro regenerovaný katalyzátor jakožto horký regenerovaný katalyzátor do spalovací zóny v množ-- ství řízením teplotou spodní části spalovací zóny zředěné fáze a regenerovaný fluidní katalyzátor se odvádí ze zóny pro regenerovaný katalyzátor.A method for regenerating a fluid catalyst with coke in which it is leads oxygen-containing regenerating gas fluidized catalyst with deposited coke and cooled recycled regenerated catalyst and hot recycled recovered catalyst to the bottom of the combustion zone with dilute phase maintained at temperature sufficient for coke and coke oxidation oxidizes, hot flue gas and hot regenerated the catalyst is burnt from the top the zones are introduced into the regenerated zone the catalyst where the hot is regenerated the catalyst separates from the flue gas, first portion of hot regenerated catalyst from the regenerated catalyst zone it enters a separate cooling zone, where heat is removed from the hot recovered catalyst, cooled regenerated the catalyst is removed from the cooling zone a it is introduced into the combustion zone as cold recycled regenerated catalyst in a temperature controlled amount at the top parts of the diluted phase combustion zone a a second portion of the hot regenerated catalyst is introduced into the regenerated zone catalyst as hot regenerated the catalyst to the combustion zone in by controlling the temperature of the bottom combustion diluted phase zones and recovered the fluid catalyst is removed from the pro zone regenerated catalyst.

Description

Vynález se týká způsobu regenerace pevného fluidizovatelného katalyzátoru, zvláště krakovacího katalyzátoru, ve formě částic, které jsou dezaktivovány nánosy koksu.The invention relates to a process for the recovery of a solid fluidizable catalyst, in particular a cracking catalyst, in the form of particles which are deactivated by coke deposits.

Katalytický krakovaoi proces s fluidizovatelnou vrstvou se ve velké míře využívá pro konverzi výchozích materiálů, jako jsou vakuové plynové oleje a jiné poměrně těžké oleje na lehčí a hodnotnější produkty. Při fluidním katalytickém krakování se v reakční zóně uvádí do styku výchozí materiál, a£ již vakuový plynový olej nebo jiný olej, s jemně rozptýleným katalytickým materiálem nebo s pevným katalytickým materiálem ve formě částic, které se chovají jako kapaliny po smíšení s plynem nebo s párou. Tento materiál má schopnost katalyzovat krakovaoi reakci, přičemž se na něm ukládá koks, který je vedlejším produktem krakovací reakce. Koks obsahuje vodík, uhlík a jiné látky, jako například síru a snižuje katalytickou aktivitu katalyzátorů. Jednotky pro odstraňováni koksu z katalyzátoru, tak zvané regenerační jednotky nebo regenerátory, jsou integrální části jednotek pro fluidní katalytické krakování. V regenerátorech se katalyzátor s nánosem koksu uvádí do styku s plynem obsahujícím kyslík za podmínek, kdy se koks oxiduje a uvolňuje značné množství tepla, část tohoto tepla uniká z regenerátoru s kouřovým plynem obsahujícím plynné produkty oxidace koksu a zbytek tepla opouští regenerátor spolu s regenerovaným nebo ve velké míře koksu zbaveným katalyzátorem. Regenerátory pracují za nadatmosferického tlaku a jsou často vybaveny turbinami k získání energie, kde expanduje kouřový plyn, odváděný z regenerátoru, a část energie, uvolňovaná při této expanzi, se získá.The fluidized bed catalytic cracking process is widely used to convert starting materials such as vacuum gas oils and other relatively heavy oils into lighter and more valuable products. In the fluidized catalytic cracking process, a starting material, either a vacuum gas oil or other oil, is contacted in the reaction zone with finely divided catalyst material or solid particulate catalyst material that behaves as liquids upon mixing with gas or steam. . This material has the ability to catalyze a cracking reaction by depositing coke, which is a by-product of the cracking reaction. The coke contains hydrogen, carbon and other substances such as sulfur and reduces the catalytic activity of the catalysts. The coke removal units, so-called recovery units or regenerators, are integral parts of the fluidized catalytic cracking units. In regenerators, the coke deposited catalyst is contacted with an oxygen-containing gas under conditions where the coke is oxidized and releases a considerable amount of heat, some of this heat escapes from the flue gas regenerator containing the coke oxidation gas products and the rest of the heat leaves the regenerator together with largely coke-free catalyst. The regenerators operate at superatmospheric pressure and are often equipped with turbines to obtain energy, where the flue gas discharged from the regenerator expands, and part of the energy released during this expansion is recovered.

Fluidizovaný katalyzátor kontinuálně cirkuluje z reakční zóny do regenerační zóny a zpět do reakční zóny. Vedle svého katalytického působení také převádí teplo z jedné zóny do druhé. Katalyzátor, odcházející z reakční zóny, se označpje jako vyčerpaný, jelikož je částečně dezaktivovaný nánosem koksu na svém povrchu. Katalyzátor s koksem v podstatě odstraněným se označuje jako regenerovaný katalyzátor.The fluidized catalyst continuously circulates from the reaction zone to the recovery zone and back to the reaction zone. In addition to its catalytic action, it also transfers heat from one zone to another. The catalyst leaving the reaction zone is said to be exhausted because it is partially deactivated by coke deposition on its surface. A catalyst with coke substantially removed is referred to as a regenerated catalyst.

Stupeň konverze nástřiku v reakční zóně se řídí teplotou, aktivitou katalyzátoru a množstvím katalyzátoru (například poměrem katalyzátoru k nástřiku!, .jestliže žádoucí zvýšit stupeň konverze, může se zvýšit rychlost cirkulujícího fluidního katalyzátoru z regenerátoru do reaktoru. Jelikož je teplota v regenerační zóně za normálních podmínek vždy vyšší než teplota v reakční zóně, zvýšené zavádění katalyzátoru z teplejší regenerační zóny io chladnější reakční zóny zvyšuje teplotu v reakční zóně. Tato vyšší rychlost cirkulace katalyzátoru je udržitelná prostřednictvím systému, který je uzavřeným okruhem; a vyšší teplota v reaktoru je udržitelná pro zvýšení teploty v reaktoru zvýšenou cirkulací katalyzátoru, přičemž však dochází ke zvýšení vytváření koksu a k jeho zvýšenému ukládání na částicích katalyzátoru. Tato zvýšená produkce koksu ukládajícího se na fluidním katalyzátoru v reaktoru opět vede po jeho oxidaci v regenerátoru ke zvýšenému vývoji tepla. Toto zvýšené vyvíjení tepla v regenerační zóně vede při zavádění katalyzátoru do reakční zóny k vyšší provozní teplotě v reaktoru.The degree of conversion of the feed in the reaction zone is controlled by the temperature, the activity of the catalyst, and the amount of catalyst (e.g. catalyst to feed ratio), if it is desirable to increase the conversion rate. higher temperatures in the reaction zone, increased catalyst feed from the warmer regeneration zone as well as colder reaction zones increases the temperature in the reaction zone, this higher catalyst circulation rate is sustainable through a closed loop system, and a higher reactor temperature is sustainable to increase temperature in the reactor by increased catalyst circulation, but there is an increase in coke formation and increased deposition on catalyst particles. m catalyst in the reactor again leads to increased heat evolution after oxidation in the regenerator This increased heat generation in the regeneration zone leads to a higher operating temperature in the reactor when the catalyst is introduced into the reaction zone.

Politicko ekonomická omezení, týkající se tradičních zdrojů surové ropy, nutí používat pro fluidní katalytické krakování jako nástřiku těžších olejů, než bylo dosud běžné. Jednotky pro fluidní katalytické krakování musí nyní zpracovávat suroviny, jako jsou zbytkové oleje a v budoucnosti bude nutno používat jako surovin směsí těžkých olejů a produktů ztekucování uhlí nebo produktů z živičných břidlic.The political-economic constraints on traditional crude oil sources are forcing the use of fluid cracking as a feed for heavier oils than previously common. Fluid catalytic cracking units must now process raw materials such as residual oils and will in future have to be used as a raw material by blending heavy oils and coal liquefaction products or bituminous shale products.

Chemická povaha a molekulová hmotnost nástřiku do jednotek pro fluidní katalytické krakování ovlivňují množství koksu usazeného na vyčerpaném katalyzátoru. Obecně čím vyšší je molekulová hmotnost, čím vyšší je množství Conradsonova uhlíku, čím vyšší je nerozpustný podíl v heptanu a čím vyšší je poměr uhlíku k vodíku, tím vyšší je množství koksu na vyčerpaném katalyzátoru. Také vysoký obsah vázaného dusíku, například v olejích z živičných břidlic, zvyšuje obsah koksu na vyčerpaném katalyzátoru. Zpracovávání stále těžších a těžších nástřiků a zvláště zpracování deasfaltovaných rop nebo přímo zpracování zbytků surové ropy z destilace za atmosferického tlaku, obecné označovaných jako redukovaná surová ropa, způsobuje zvýšení všech nebo alespoň některých uvedených charakteristik a tím způsobuje zvyšování množství koksu na vyčerpaném katalyzátoru.The chemical nature and molecular weight of the feed into the fluidized catalytic cracking units affect the amount of coke deposited on the spent catalyst. In general, the higher the molecular weight, the higher the amount of Conradson carbon, the higher the insoluble fraction in heptane, and the higher the carbon to hydrogen ratio, the higher the amount of coke on the spent catalyst. Also, the high content of bound nitrogen, for example in bituminous shale oils, increases the coke content of the spent catalyst. The treatment of increasingly heavier and heavier feedstocks, and in particular the treatment of deasphalted petroleum or directly treating the residual crude oil from the atmospheric pressure distillation, commonly referred to as reduced crude oil, causes an increase in all or at least some of said characteristics.

Toto zvýšené množství koksu na vyčerpaném katalyzátoru vede ke spalování většího množství koksu v regenerátoru na hmotnostní jednotku cirkulujícího katalyzátoru. Teplo se odvádí z regenerátoru jednotek pro fluidní katalytické krakování prostřednictvím kouřového plynu a hlavně proudem horkého regenerovaného katalyzátoru. Vzrůst obsahu koksu na vyčerpaném katalyzátoru zvyšuje rozdíl teplot nezi reaktorem a regenerátorem a také teplotou regenerovaného katalyzátoru. K udržování určité teploty v reaktoru je proto třeba snížit množství cirkulujícího katalyzátoru. Takové snížení rychlosti cirkulujícího katalyzátoru, které je nutné pro vyšší teplotní rozdíl mezi reaktorem a regenerátorem, vede ke snížení konverze, protože je nutno pracovat při vyšší teplotě v reaktoru k udržení konverze na žádaném stupni. Tím dochází ke změně ve struktuře výtěžku, která může avšak nemusí být žádoucí v závislosti na tom, jaký produkt se má vyrobit.This increased amount of coke on the spent catalyst results in the combustion of more coke in the regenerator per weight unit of the circulating catalyst. The heat is removed from the regenerator of the fluidized catalytic cracking units by means of the flue gas and mainly by a stream of hot regenerated catalyst. The increase in coke content on the spent catalyst increases the temperature difference between the reactor and the regenerator as well as the temperature of the regenerated catalyst. The amount of circulating catalyst must therefore be reduced to maintain a certain temperature in the reactor. Such a reduction in the rate of the circulating catalyst, which is necessary for a higher temperature difference between the reactor and the regenerator, leads to a reduction in conversion, since it is necessary to operate at a higher temperature in the reactor to maintain the conversion at the desired stage. This results in a change in the yield structure, which may or may not be desirable depending on the product to be produced.

Teplota při katalytickém fluidním krakování je také omezena tím, že nesmí docházet k nepříznivému ovlivnění katalyzátoru a jeho katalytické účinnosti. Obecně za použití moderních, běžně dostupných katalyzátorů pro proces katalytického fluidního krakování se teploty reg^enerovaného katalyzátoru udržují zpravidla pod 732,2 °C, jelikož ztráty katalytické účinnosti by byly velmi značné při teplotě kolem 760,0 až 787,8 °C. Jestliže se poměrně běžná redukovaná surová ropa, například odvozená od arabské surové ropy, dávkuje do běžných jednotek pro katalytické fluidní krakování a pracuje se při teplotě potřebné pro vysokou konverzi na lehčí produkty, například podobné plynovému oleji, je teplota v regenerátoru 871,1 až 982,2 °C. To by byla pro katalyzátor příliš vysoká teplota, bylo by zapotřebí velmi drahého konstrukčního materiálu a byla by možná mimořádně nízká rychlost cirkulace katalyzátoru. 'The temperature of the catalytic fluidized cracking is also limited in that the catalyst and its catalytic activity must not be adversely affected. Generally, using modern, commercially available catalytic fluid cracking catalysts, the recovered catalyst temperatures are generally maintained below 732.2 ° C since losses in catalytic efficiency would be very significant at a temperature of about 760.0 to 787.8 ° C. When a relatively conventional reduced crude oil, for example derived from Arabic crude oil, is fed to conventional catalytic fluidized cracker units and operated at a temperature required for high conversion to lighter products, such as gas oil-like, the regenerator temperature is 871.1 to 982 , 2 ° C. This would be too high a temperature for the catalyst, a very expensive construction material would be required, and an extremely low catalyst circulation rate would be possible. '

Je proto běžné v případech zpracovávání materiálů, které vedou k nadměrně vysokým teplotám v regenerátoru, vybavovat regenerátor prostředky pro odvádění tepla z regenerátoru, které umožňují snížení teploty v regenerátoru a snížení teplotního rozdílu mezi reaktorem a regenerátorem.It is therefore common in cases of processing materials that lead to excessively high temperatures in the regenerator to provide the regenerator with means for removing heat from the regenerator which allows the temperature in the regenerator to be reduced and the temperature difference between the reactor and the regenerator to be reduced.

Běžným známým způsobem pro odvádění tepla jsou hady vyplněné chladivém v regenerátoru, přičemž tyto hady jsou ve styku bud .s katalyzátorem, ze kterého se koks odstraňuje, nebo s kouřovým plynem těsně před odváděním kouřového plynu z regenerátoru. Například Medlin a kol., americký patentový spis číslo 2 819 951, McKinney, americký patentový spis číslo 3 990 992 a Vickers, americký patentový spis číslo 4 219 442 popisují katalytické fluidní krakování za použití dvojité regenerátorové zóny s chladicími hady namontovanými do druhé zóny. Chladicí hady musejí být vždy vyplněny chladivém a tak odnímat teplo z regenerátoru při nastartování jednotky, kdy je takové odvádění tepla zvláště nežádoucí, jelikož se metalurgický materiál hadů může.poškodit působením vysokých teplot v regenerátoru (732,2 °C) bez chladivá, které slouží k jejich· udržování v poměrně chladném stavu. Ze druhé zóny se také odvádí katalyzátor před vypouštěním kouřového plynu ze systému a druhá zóna obsahuje katalyzátor v husté fázi (Medlin a kol. a Vickers) nebo ve zředěné fázi (McKinney). Chladivo, protékající hady, absorbuje teplo a odvádí ho z regenerátoru.A common known method for heat removal is coolant-filled snakes in the regenerator, which snakes are in contact either with the catalyst from which the coke is removed or with the flue gas just before the flue gas is removed from the regenerator. For example, Medlin et al., U.S. Pat. No. 2,819,951, McKinney, U.S. Pat. No. 3,990,992, and Vickers, U.S. Pat. No. 4,219,442 disclose catalytic fluid cracking using a dual regenerator zone with cooling coils mounted in the second zone. The cooling coils must always be filled with coolant to remove heat from the regenerator when starting the unit, where such heat dissipation is particularly undesirable as the metallurgical material of the coils can be damaged by high temperatures in the regenerator (732.2 ° C) without coolant. to keep them relatively cool. Catalyst is also removed from the second zone prior to venting the flue gas from the system, and the second zone comprises a dense phase catalyst (Medlin et al. And Vickers) or a dilute phase (McKinney). The coolant flowing through the snakes absorbs heat and removes it from the regenerator.

Podle známého stavu techniky se při katalytickém fluidním krakování používá také husté nebo zředěné fáze regenerovaného fluidního katalyzátoru v zóně k odvádění tepla nebo se používá k ochlazování horkého regenerovaného katalyzátoru před jeho vracením do regenerátoru výměníků tepla mimo regenerátor. Jako příklady takového řešení se uvádějí Harper, americký patentový spis Čisto 2 970 117, Owens., americký patentový spis číslo 2 873 175, McKinney, americký patentový spis číslo 2 862 798, Watson a kol., americký patentový spis čísloIn the prior art catalytic fluidized cracking, the dense or diluted phases of the regenerated fluidized bed catalyst are also used in the heat removal zone or are used to cool the hot regenerated catalyst before returning it to the heat exchanger regenerator outside the regenerator. Examples of such a solution are Harper, U.S. Pat. No. 2,970,117 to Owens, U.S. Pat. No. 2,873,175, McKinney, U.S. Pat. No. 2,862,798, Watson et al., U.S. Pat.

515 156, Berger, americký patentový spis číslo 2 492 948 a Watson, americký patentový spis číslo 2 506 123. Alespoň jeden ze shora uvedených amerických patentových spisů (Earper) uvádí, že rychlost vracení ochlazeného katalyzátoru do regenerátoru se má řídit teplotou regenerátoru (husté fáze katalyzátoru).No. 515,156, Berger, U.S. Pat. No. 2,492,948 and Watson, U.S. Pat. No. 2,506,123. At least one of the aforementioned U.S. Patents (Earper) discloses that the rate of return of the cooled catalyst to the regenerator should be controlled by the regenerator temperature (dense). catalyst phase).

Podobně jako základní myšlenka odstraňování tepla z regenerátoru katalytického fluidního krakovaciho procesu, není základní myšlenka vnitřního a vnějšího recyklování katalyzátorových částic v procesu katalytického fluidního krakování jako taková nová. Příklady takových řešeni, kdy se regenerovaný katalyzátor horký recykluje zpět do spalovací zóny uvádí například Vickers, americký patentový spis číslo 4 219 442, Cross a kol., americký patentový spis číslo 4 211 637 a 4 035 284, Varady, americký patentový spis číslo 4 167 492, Pulak, americký patentový spis číslo 3 953 175, Strother, americký patentový spis číslo 3 898 050, Conner a kol., americký patentový spis číslo 3 893 812, Pulak, americký patentový spis číslo 4 032 299, Pulak, americký patentový spis číslo 4 033 728 a Pulak americký patentový spis číslo 4 065 269. Alespoň dva z těchto amerických patentových spisů (Vicker, číslo 4 219 442 a Gross a kol. číslo 4 211 637) uvádějí, že se rychlost zavádění horkého regenerovaného katalyzátoru do spalovací zóny má řídit teplotou regenerátoru.Like the basic idea of removing heat from the catalytic fluidized bed cracking process regenerator, the basic idea of internal and external recycling of catalyst particles in the catalytic fluidized bed cracking process is not new as such. Examples of such solutions where the recovered hot catalyst is recycled back to the combustion zone are exemplified by Vickers, U.S. Patent 4,219,442, Cross et al., U.S. Patent Nos. 4,211,637 and 4,035,284, Varady, U.S. Patent No. 4 No. 167,492 to Pulak, U.S. Patent No. 3,953,175 to Strother, U.S. Patent No. 3,898,050 to Conner et al., U.S. Patent No. 3,893,812 to Pulak, U.S. Patent No. 4,032,299, to Pulak, U.S. Patent No. 5,702,299; No. 4,033,728 and Pulak U.S. Pat. No. 4,065,269. At least two of these U.S. patents (Vicker, 4,219,442 and Gross et al. 4,211,637) state that the rate of introduction of the hot regenerated catalyst into the combustion zone should control the temperature of the regenerator.

žádný ze shora uvedených patentových spisů však nepopisuje jedinečnou kombinaci podle vynálezu zahrnující regenerátor fluidního katalyzátoru s usazeným koksem se spalovací zónou se zředěnou fází, odváděči zónu, oddělený chladič katalyzátoru a recyklování jak ochlazeného regenerovaného katalyzátoru tak horkého regenerovaného katalyzátoru, které se řídí podmínkami ve spalovací zóně a vstupními teplotami katalyzátoru do spalovací zóny. Touto kombinací podle vynálezu se dosahuje pružnosti a účinnosti operace, jakých podle známého stavu techniky nebylo dosahováno.however, none of the aforementioned patents disclose a unique combination of the invention comprising a coke-settled fluidized bed catalyst with a dilute phase combustion zone, a discharge zone, a separate catalyst cooler, and recycle both cooled regenerated catalyst and hot regenerated catalyst controlled by combustion zone conditions. and catalyst inlet temperatures to the combustion zone. This combination of the invention achieves the flexibility and efficiency of the operation not achieved in the prior art.

Předmětem vynálezu je tudíž způsob regenerace fluidního katalyzátoru s usazeným koksem, vyznačený tím, že se vede regenerační plyn obFrhujíci kyslík, fluidní katalyzátor s usazeným koksem a ochlazený regenerovaný katalyzátor a horký recyklovaný regenerovaný katalyzátor do spodní části spalovací zóny se zředěnou fází, udržované na teplotě dostatečné pro oxidaci koksu a koks se oxiduje, horký kouřový plyn a horký regenerovaný katalyzátor se z horní části spalovací zóny zavádějí do zóny pro regenerovaný katalyzátor, kde se horký regenerovaný katalyzátor odděluje od kouřového plynu, první podíl horkého regenerovaného katalyzátoru se ze zóny pro regenerovaný katalyzátor zavádí do oddělené chladicí tóny, kde se odvádí teplo z horkého regenerovaného katalyzátoru, ochlazení regenerovaný katalyzátor se odvádí z chladroj zóny a zavádí se do spalovací zóny jakožto chladný recyklovaný regenerovaný katalyzátor v množství řízeném teplotou v horní části spalovací zóny se zředěnou fází a druhý podíl horkého regenerovaného katalyzátoru se zavádí do zóny pro regenerovaný katalyzátor jakožto horký regenerovaný katalyzátor do spalovací zóny v množství řízeném teplotou spodní části spalovací zóny zředěné fáze a regenerovaný fluidní katalyzátor se odvádí ze zóny pro regenerovaný katalyzátor.Accordingly, the present invention provides a process for recovering a coke-settled fluidized bed catalyst, characterized in that oxygen-containing regeneration gas, coke-settled fluidized bed catalyst and cooled regenerated catalyst and hot recycled regenerated catalyst are passed to the lower part of the dilute combustion zone maintained at a temperature for coke oxidation and coke is oxidized, the hot flue gas and hot regenerated catalyst are introduced from the top of the combustion zone into the regenerated catalyst zone, where the hot regenerated catalyst is separated from the flue gas, the first portion of hot regenerated catalyst is introduced from the regenerated catalyst zone to a separate cooling tone where heat is removed from the hot regenerated catalyst, the cooled regenerated catalyst is removed from the cooler zone and introduced into the combustion zone as a cold recycled regenerated kata a lysator in a temperature controlled amount at the top of the dilute phase combustion zone and a second portion of hot regenerated catalyst is introduced into the regenerated catalyst zone as a hot regenerated catalyst into the combustion zone at a temperature controlled amount at the lower part of the dilute phase combustion zone; zone for the regenerated catalyst.

Způsob i zařízení podle vynálezu mohou mít různé modifikace a obměny. Jsou blíže objasněny pomocí připojených výkresů:The method and apparatus of the invention may have various modifications and variations. They are explained in more detail by means of the attached drawings:

na 3 je vertikální řez regenerační jednotkou zahrnující spalovací komoru 1_, komoru 2 P^ro regenerovaný katalyzátor, chladicí zónu se sestupným prouděním, výměník tepla 3^ první recyklovací potrubí potrubí _5 pro odvádění katalyzátoru z výměníku tepla a druhé reqyklovací potrubí na obr. 2 je v podstatě stejné zařízení jako na obr. 1, s tou výjimkou, že je chladicí zóna znázorněna jako vzestupná.3 is a vertical sectional view of a recovery unit comprising a combustion chamber 1, the chamber 2 P ^ro regenerated catalyst cooling zone, the downward flow, the heat exchanger 3 ^ first recycle conduit pipe _5 for removing the catalyst from the heat exchanger and the second reqyklovací pipe of FIG. 2 in substantially the same device as in FIG. 1, except that the cooling zone is shown as rising.

Stejné součásti mají na obou výkresech stejné vztahové značky. Výkresy mají zařízení podle vynálezu toliko objasňovat a nemají ho nijak omezovat.The same parts have the same reference numerals in both drawings. The drawings are intended to illustrate the device according to the invention and not to limit it.

Způsob podle vynálezů tedy zahrnuje spalování regenerační ve spalovací zóně, kde se spaluje koks usazený na katalyzátoru v reakční zóně za vzniku horkého kouřového plynu a horkého regenerovaného kata!vzátoru, shromažďování regenerovaného katalyzátoru a’jeho oddělování od kouřového pj 'nu, chlazení části horkého regenerovaného katalyzátoru v zóně odebírání tepla, využití ochlazeného regenerovaného katalyzátoru a využití části horkého regenerovaného katalyzátoru pro řízení teploty ve spalovací zóně a použití katalyzátoru a regenerační plynné směsi. Výrazem horký regenerovaný katalyzátor se vždy míní katalyzátor opouštějící spalovací zónu, která má teplotu 704,4 až 760,0 °C a výrazem chladný regenerovaný katalyzátor se míní regenerovaný katalyzátor opouštějící chladicí zónu a mající teplotu přibližně o 111,1 °C nižší, než má teplotu horký regenerovaný katalyzátor.Thus, the process of the invention comprises regenerating combustion in a combustion zone, where the coke deposited on the catalyst in the reaction zone is combusted to produce hot flue gas and hot regenerated catalyst, collecting the recovered catalyst and separating it from the flue gas, cooling a portion of the hot regenerated and utilizing a cooled regenerated catalyst and utilizing a portion of the hot regenerated catalyst to control the temperature in the combustion zone and using the catalyst and the regenerative gas mixture. The term "hot regenerated catalyst" refers to a catalyst leaving the combustion zone having a temperature of 704.4 to 760.0 ° C and "cold regenerated catalyst" refers to a regenerated catalyst leaving the cooling zone and having a temperature approximately 111.1 ° C lower than temperature hot regenerated catalyst.

Na zařízení podle obr. 1 a 2 se regenerační plyn, kterým může být vzduch nebo jiný plyn obsahující kyslík, vede potrubím Ί_ (nebo potrubím 7* podle obr. 2) a mísí se s katalyzátorem s nánosem koksu, přiváděným potrubím _8, přičemž se druhým recyklovacím potrubím £ zavádí horký regenerovaný katalyzátor a potrubím se zavádí ochlazený regenerovaný katalyzátor. Všechny tyto produkty se vedou do směšovacího potrubí 11. Vzniklá směs katalyzátoru s usazeným koksem, regenerovaného katalyzátoru a regeneračního plynu se zavádí dovnitř do spalovací komory 2 v jejím nejspodnějším místě směšovacím potrubím 11 a distributorem 13. Katalyzátor s nánosem koksu zpravidla obsahuje přibližně hmotnostně 0,1 až 5 % koksu. Koks sestává převážně z uhlíku, může však obsahovat přibližně hmotnostně 5 až 15 % vodíku jakož i síru a jiné látky. Regenerační plyn a vnesený katalyzátor stoupají směrem vzhůru ze spodní části spalovací komory _1 do její horní části ve formě zředěné fáze. Zředěnou fází se vždy míní směs katalyzátoru a plynu obsahující méně než 400 kg/nr katalyzátoru a hustou fází se 3 vždy míní směs obsahující alespoň 400 kg/m katalyzátoru. Jak směs katalyzátoru a plynu stoupá spalovací komorou 1./ uvolňuje se teplo spalováním uhlíku na katalyzátoru a absorbuje se nyní poměrně uhlíku prostým, čili regenerovaným katalyzátorem.1 and 2, the regeneration gas, which may be air or other oxygen-containing gas, is passed through line 7 (or line 7 * of Figure 2) and mixed with the coke deposit catalyst supplied through line 8, wherein the second recycle line 6 introduces the hot regenerated catalyst and the line recovers the cooled regenerated catalyst. All of these products are fed to the mixing line 11. The resulting mixture of coke catalyst, recovered catalyst and regeneration gas is introduced into the combustion chamber 2 at its lowest point through the mixing line 11 and distributor 13. The coke deposited catalyst typically contains approximately 0, 1 to 5% of coke. The coke consists predominantly of carbon but may contain approximately 5 to 15% by weight of hydrogen as well as sulfur and other substances. The regeneration gas and the introduced catalyst rise upwardly from the lower part of the combustion chamber 1 to its upper part in the form of a dilute phase. By dilute phase is meant a catalyst-gas mixture containing less than 400 kg / m 2 of catalyst and a dense phase is always meant a mixture containing at least 400 kg / m 3 of catalyst. As the catalyst / gas mixture rises through the combustion chamber 1. / heat is released by combustion of the carbon on the catalyst and is now absorbed by a relatively carbon-free or regenerated catalyst.

Stoupající proud katalyzátoru a plynu prochází potrubím 10 a dopadá na povrch desky 12, přičemž se mění směr dopadajícího proudu. V oboru je dobře známo, že se při dopadu proudu obsahujícího fluidizované částice, na nějaký povrch, odchyluje směr proudu o určitý úhel a to může vést k oddělení části pevného materiálu, obsaženého v dopadajícím proudu. Dopadání proudu katalyzátoru a plynu na povrch desky 12 způsobuje, že téměř veškerý, horký, regenerovaný katalyzátor ze spalovací zóny se odděluje od kouřového plynu a spadá na dno komory 2 pro regenerovaný katalyzátor. Komorou 2 P^ro regenerovaný katalyzátor může být konicky tvarovaná prstencová nádoba nebo komora 2 pro regenerovaný katalyzátor může mít jakýkoliv jiný vhodný tvar. Plynné produkty oxidace a nadbytek regeneračního plynu, neboli kouřový plyn a velmi malé množství neodděleného regenerovaného horkého katalyzátoru prochází komorou 2 pro regenerovaný katalyzátor a vstupem 14 se dostává do separačního prostředku 15.The rising catalyst and gas stream passes through line 10 and impinges on the surface of the plate 12, changing the direction of the incident stream. It is well known in the art that when a stream containing fluidized particles falls on a surface, it deviates the direction of the stream by a certain angle and this may lead to the separation of a portion of the solid material contained in the incident stream. The impact of the catalyst and gas stream on the surface of the plate 12 causes almost all of the hot, regenerated catalyst from the combustion zone to separate from the flue gas and fall to the bottom of the regenerated catalyst chamber 2. Chamber 2 ^F or regenerated catalyst may be cone-shaped annular receptacle or chamber for regenerated catalyst 2 may have any other suitable shape. The gaseous oxidation products and excess regeneration gas, or flue gas, and a very small amount of unseparated regenerated hot catalyst pass through the regenerated catalyst chamber 2 and enter the separating means 15 through inlet 14.

Takovými separačními prostředky 15 mohou být cyklonové separátory, jak je schematicky znázorněno na vyobrazeních, nebo to mohou být jakákoliv jiná vhodná zařízení pro oddělování katalyzátoru ve formě částic z proudu plynů. Katalyzátor, oddělený od kouřového plynu, spadá na dno komory 2 P^ro regenerovaný katalyzátor potrubím 16 a 17. Kouřový plyn se z komory 2 pro regenerovaný katalyzátor odvádí potrubím 18 a pak se může bezpečně zpracovávat v připojených systémech pro získání energie. Při uspořádání komory 2 pro regenerovaný katalyzátor nad spalovací komorou 2 ve srovnání s provedením, kdy směs plynu a katalyzátoru se zavádí do poměrně husté fáze k odvádění tepla, je výhodné, že se podstatně snižuje zatěžování regenerátorových cyklonů a že se v podstatě eliminují velké ztráty katalyzátoru při katalytickém krakovacím procesu s fluidizovanou vrstvou.Such separation means 15 may be cyclone separators as schematically illustrated in the figures, or may be any other suitable means for separating the particulate catalyst from the gas stream. Catalyst separated from the flue gas falls to the bottom of the chamber 2 P ^ro regenerated catalyst conduit 16 and 17. The flue gas from the chamber 2 for regenerated catalyst withdrawn via line 18 and then can be safely processed in the associated system for energy recovery. In the arrangement of the regenerated catalyst chamber 2 above the combustion chamber 2 compared to the embodiment where the gas / catalyst mixture is introduced into a relatively dense heat dissipation phase, it is advantageous that the load on the regenerator cyclones is substantially reduced and that large losses of catalyst are substantially eliminated. in a fluidized-bed catalytic cracking process.

Při provedení zařízení podle vynálezu podle obr. 1 se první Část odděleného katalyzátoru v komoře 2 pro regenerovaný katalyzátor vede ve formě husté fáze prvním recyklovacím potrubím 4. dolů chladicí zónou obsahující výměník tepla 2· První recyklovací potrubí £ je napojeno na horní část výměníku tepla 2· Výměník tepla 2 sestává s výhodou z pláště a z trubky vertikálně orientované, kde dochází k přenosu tepla z katalyzátoru prostřednictvím stěn trubky do prostředí k přenosu tepla, jako je například voda, která se zavádí do výměníku tepla potrubím 2 a 9*. Katalyzátor může proudit bud vně nebo uvnitř trubek. Při provedení podle obr. 1 proudí katalyzátor vně trubek výměníku tepla a teplosměnné médium proudí uvnitř trubek. V potrubí 5, k odvádění katalyzátoru z výměníku tepla 2 j® řídicí ventil 20. Připojený řídicí systém zahrnuje teplotní čidlo 21 v horní části spalovací komory JL, prostředky 22 pro řízení teploty, které ve spojení s teplotním čidlem 21 vyvíjejí výstupní signál, přenášený řídicími prostředky 23 k řídicímu ventilu 20, čímž se řídicí ventil 20 nastavuje v souhlase s teplotou v horní části spalovací komory 2» a tak se řídí proudění katalyzátoru z výměníku tepla zpět do spalovací komory 2· Zařízení může mít ještě neznázorněné přídavné řídicí prostředky pro řízení proudění katalyzátoru, které řídi proudění katalyzátoru do výměníku tepla 2 ^{a z} tohoto výměníku tepla, jako jsou prostředky pro řízení množství katalyzátoru ve výměníku tepla řízením proudění katalyzátoru vstupním ventilem pro katalyzátor do výměníku tepla v závislosti na rozložení tlaku katalyzátoru ve výměníku tepla 2·In the embodiment according to the invention according to FIG. 1, the first part of the separated catalyst in the regenerated catalyst chamber 2 is passed in the dense phase through the first recycle line 4 down the cooling zone containing the heat exchanger 2. The heat exchanger 2 preferably consists of a jacket and a tube vertically oriented, where heat is transferred from the catalyst through the walls of the tube to a heat transfer medium, such as water, which is introduced into the heat exchanger via lines 2 and 9 *. The catalyst may flow either outside or inside the tubes. In the embodiment of FIG. 1, the catalyst flows outside the heat exchanger tubes and the heat transfer medium flows inside the tubes. In line 5, to remove the catalyst from the heat exchanger 21, a control valve 20. The connected control system comprises a temperature sensor 21 at the top of the combustion chamber 11, a temperature control means 22 which in conjunction with the temperature sensor 21 produces an output signal transmitted by the controllers. means 23 for the control valve 20, whereby the control valve 20 is adjusted in accordance with the temperature in the upper part of the combustion chamber 2 and thus controls the flow of the catalyst from the heat exchanger back to the combustion chamber 2. a catalyst that controls the catalyst flow to ^{and from} the heat exchanger 2, such as means for controlling the amount of catalyst in the heat exchanger by controlling the catalyst flow through the catalyst inlet valve to the heat exchanger depending on the catalyst pressure distribution in the heat exchanger. heat exchanger 2 ·

Při provedení podle obr. 1 se katalyzátor ze dna výměníku tepla 2 odvádí potrubím 2 ^azavádí se do spodní části spalovací komory 2 směšovacím potrubím 11. Do směšovacího potrubí 11, které je znázorněno ve svislém uspořádání, se zavádí také vyčerpaný katalyzátor z reaktoru potrubím 2 ^a již shora zmíněný horký katalyzátor druhým recyklovacím potrubím 2· Do směšovacího potrubí 11 se také potrubím ]_ zavádí regenerační plyn a veškerá promišená směs se pak zavádí do spalovací komory 2· Směs regeneračního plynu a katalyzátoru se distributorem 13 zavádí do spodní části spalovací komory 2· Zařízení ovšem může být také uspořádáno tak, že se regenerační plyn a katalyzátorové podíly zavádějí přímo do spalovací komory 2 bez nutnosti použiti směšovacího potrubí. Horký, regenerovaný katalyzátor se vrací do reaktoru pro katalytický krakovací proces s fluidizovanou vrstvou potrubím 22.· Mviřovací plyn se může Zavádět potrubím 34 a 35.In the embodiment of FIG. 1, the catalyst from the bottom of the heat exchanger 2 is discharged via line 2 ^and fed to the lower part of the combustion chamber 2 through the mixing line 11. The spent catalyst 11 from the reactor is also introduced into the mixing line 11. ^{and the} aforementioned hot catalyst through the second recycle line 2, regeneration gas is also introduced into the mixing line 11 via line 11, and all the mixed mixture is then introduced into the combustion chamber 2. However, the apparatus may also be arranged such that the regeneration gas and catalyst components are introduced directly into the combustion chamber 2 without the need for a mixing line. The hot, regenerated catalyst is returned to the catalytic cracking process fluidized bed reactor through line 22. · The tail gas can be introduced through lines 34 and 35.

Provedení zařízení podle vynálezu podle obr. 2 je ve všech podrobnostech stejné jako podle obr. 1 s tou výjimkou, že výměník tepla je proveden jako systém, ve kterém katalyzátor stoupá na rozdíl od provedení podle obr. 1, kde katalyzátor klesá. První recyklovací potrubí 2 3^e napojeno na dno výměníku tepla 2 ^a řídicí ventil 20 je umístěn v prvním recyklovacím potrubí 2 ^a nikoliv v potrubí 2 pro odvádění katalyzátoru. Při provedení podle obr. 2 se tedy katalyzátor zavádí na dno pláště výměníku tepla 2 ^a fouká se nebo se vede ve formě zředěné fáze pláštěm za využití regeneračního plynu zaváděného potrubím 7', které je napojeno na dno pláště. Potrubím 2 ^{se z} výměníku 2 vypouští katalyzátor rovněž do směšovacího potrubí 22, do kterého ústí potrubí 2 P^ro vyčerpaný katalyzátor a druhé recyklovací potrubí 6 pro horký regenerovaný katalyzátor jakož i potrubí T_ pro regenerační plyn.The embodiment of the device of Fig. 2 is the same as in Fig. 1 in all details except that the heat exchanger is designed as a system in which the catalyst rises in contrast to the embodiment of Fig. 1 where the catalyst falls. The first recycling duct ³ and 2 connected to the bottom of the heat exchanger 2 ^{and the} control valve 20 is disposed in the first recycle line 2 ^and not in the duct 2 for discharging the catalyst. Thus, in the embodiment of FIG. 2, the catalyst is introduced into the bottom of the shell of the heat exchanger 2 ^{and is} blown or passed in the form of a dilute phase through the shell using regenerative gas introduced through a pipe 7 'connected to the bottom of the shell. Line 2 ^is discharged ^{from the} exchanger 2 catalyst also within the mixing duct 22 into which the pipe 2 P ^ro exhausted catalyst and a second recycle line 6 for the hot regenerated catalyst and T_ conduit for regeneration gas.

Pro provádění způsobu podle vynálezu je důležité množství horkého regenerovaného katalyzátoru, to znamená druhého podílu katalyzátoru, který se zavádí přímo z komory 2 pro regenerovaný katalyzátor do směšovacího potrubí 22· Druhé recyklovací potrubí 6, které je napojeno na dno komory 2 pro regenerovaný katalyzátor, spojuje komoru 2 P^r° regenerovaný katalyzátor se směšovacím potrubím 22, kde se všechny složky do spalovací komory 2 mísí. Teplota se ve směšovacím potrubí 11 může kontrolovatelně udržovat řízením množství druhého podílu katalyzátoru v druhém recyklovacím potrubí 2 ^v závislosti na teplotě ve spodní části. Tento řídicí systém by mohl zahrnovat řídicí ventil 22' umístěný ve druhém recyklovacím potrubí 6, teplotní čidla ve směšovacím potrubí 11, prostředky k řízení teploty 31 s nastavováním v závislosti na teplotních čidlech a vytvářející výstupní signál a prostředky 32 k přenosu výstupního signálu k druhému řídicímu ventilu, přičemž tento druhý řídicí ventil je nastaven podle teploty ve směšovacím potrubí 22' ěfmž ^se reguluje prouděni horkého regenerovaného katalyzátoru z komory 2 pro regenerovaný katalyzátor do směšovacího potrubí 11.The amount of hot regenerated catalyst, i.e. the second portion of catalyst, which is fed directly from the regenerated catalyst chamber 2 to the mixing line 22 is important for carrying out the process of the invention. The second recycle line 6, which is connected to the bottom of the regenerated catalyst chamber 2 chamber 2 P ^r ° regenerated catalyst with the mixing pipe 22 where all the ingredients into the combustor 2 mixes. The temperature in the mixing line 11 can be controlled in a controlled manner by controlling the amount of the second catalyst portion in the second recycling line 2 ^{as a} function of the temperature in the lower part. This control system could include a control valve 22 'located in the second recycle line 6, temperature sensors in the mixing line 11, temperature control means 31 with temperature-dependent adjustment and producing an output signal, and means 32 for transmitting the output signal to the second control. The second control valve is set according to the temperature in the mixing line 22 ' ^and regulates the flow of the hot regenerated catalyst from the regenerated catalyst chamber 2 to the mixing line 11.

Způsob podle vynálezu a zařízení k jeho provádění umožňují odvádět teplo z regenerátoru katalytického krakovacího procesu s fluidizovanou vrstvou v potřebné míře pro udržení maximální teploty ve spalovací zóně a zároveň k udržení vysoké teploty směsi regeneračního plynu a vyčerpaného katalyzátoru, čímž dochází k iniciaci regeneračního spalovacího procesu a k větší regenerační účinnosti za použití venkovního, snadno řízeného chlazení katalyzátoru nebo výměníku tepla pro katalyzátor, přičemž je možné vypustit chlazení katalyzátoru při zavádění procesu do chodu. Zároveň se dosahuje účinného oddělování regenerovaného katalyzátoru od kouřového plynu bez dalších zvláštních opatření k odvádění tepla.The process of the present invention and the apparatus of the present invention make it possible to dissipate heat from the fluidized-bed catalytic cracking process regenerator to the extent necessary to maintain the maximum temperature in the combustion zone while maintaining the high temperature of the regeneration gas / exhausted catalyst mixture. greater regenerative efficiency using outdoor, easily controlled catalyst cooling or catalyst heat exchanger, while it is possible to omit catalyst cooling when the process is being started. At the same time, an effective separation of the recovered catalyst from the flue gas is achieved without further special heat removal measures.

PříkladExample

Způsob podle vynálezu objasňuje příklad jeho zvlášt vhodného provedení, přičemž se hmotnostní údaje a teploty vztahují vždy k jednotlivým součástem zařízení označovaným vztahovými značkami podle obr. 1 a 2, kde jak shora uvedeno, jednotlivé součásti se stejnou _: funkcí mají vždy tutéž vztahovou značku. Regenerátor zpracovává vyčerpaný katalyzátor z reakční zóny kde se jako nástřik krakuje redukovaná ropa. V následující tabulce jsou tedy produkty v jednotlivých potrubích označovány vztahovými značkami potrubí podle obr. 1.The inventive method illustrates an example of a particularly suitable embodiment, wherein the temperature and weight data always refer to the various elements of apparatus signified by reference numerals of FIGS. 1 and 2, wherein as described above, the individual components of the _same: the functions each the same reference numerals. The regenerator processes the spent catalyst from the reaction zone where the reduced oil is cracked as feed. Thus, in the following table, the products in each pipe are designated with the pipe reference numerals of FIG. 1.

Produkt kg/h katalyzátor s usazeným koksem z reaktoru katalyzátor koksProduct kg / h coke catalyst from coke catalyst reactor

235 836 1 220 781235,836 1,220,781

017017

565,6565.6

565,6 (plus 7'podle obr. 2) regenerační plyn (vzduch)565.6 (plus 7 'according to Figure 2) regeneration gas (air)

210 254210 254

152,8 horký regenerovaný katalyzátor z horní Části spalovací zóny (do reaktoru) 1 220 781 kouřový plyn152.8 hot regenerated catalyst from the top of the combustion zone (to the reactor) 1,220,781 flue gas

223 385223 385

748,9748.9

760,0 horký regenerovaný katalyzátor zaváděný do zóny k odvádění tepla760.0 hot regenerated catalyst introduced into the heat removal zone

071 385071 385

748,9 recyklovaný ochlazený regenerovaný katalyzátor (do směšovací zóny)748.9 recycled cooled regenerated catalyst (to mixing zone)

071 385071 385

621,1 recyklovaný horký regenerovaný katalyzátor (do směšovací zóny)621.1 recycled hot regenerated catalyst (to mixing zone)

759 767759 767

748,9 odvedené teplo prostředky pro odvádění tepla tepelné ztráty z regenerátoru748.9 heat dissipated by means for dissipating heat loss from the regenerator

43,911 x 10°W 0,999 37 x 10⁶W43.911 x 10 ° W 0.999 37 x 10 ⁶ W

Připomíná se, že při tomto provedení způsobu podle vynálezu se jako nástřiku do reakční zóny používá redukované surové ropy, což je nástřik, při kterém se na katalyzátoru usazuje poměrně velké množství koksu. Pro takovou vysokou produkci koksu a tím mimořádně vysoký vývoj tepla ve spalovací zóně je nutno recyklovat 1 071 385 kg/h ochlazeného regenerovaného katalyzátoru ze zóny odvádění tepla do spalovací zóny, aby se omezila maximální teplota ve spalovací zóně na 760 °C.It is recalled that in this embodiment of the process of the invention, reduced feed oil is used as feed to the reaction zone, a feed in which a relatively large amount of coke is deposited on the catalyst. For such high coke production and thus extremely high heat evolution in the combustion zone, it is necessary to recycle 1,071,385 kg / h of cooled regenerated catalyst from the heat removal zone to the combustion zone to limit the maximum temperature in the combustion zone to 760 ° C.

Spojováním produktů z potrubí 5 a 6 se získá recyklovaný proud katalyzátoru o teplotě 673,9 °C k dosažení vysoké vstupní teploty do spalovací zóny.By combining the products from lines 5 and 6, a recycled catalyst stream at 673.9 ° C is obtained to achieve a high inlet temperature to the combustion zone.

Claims

OBJECT OF THE INVENTION

CLAIMS 1. A process for the recovery of a fluidized bed coke catalyst, characterized in that an oxygen-containing regenerative gas, a fluidized bed coke catalyst and cooled recycled regenerated catalyst and hot recycled regenerated catalyst are passed to the lower part of the dilute phase combustion zone maintained at a temperature sufficient coke oxidation and coke is oxidized, hot flue gas and hot regenerated catalyst are introduced from the top of the combustion zone into the regenerated catalyst zone, where the hot regenerated catalyst is separated from the flue gas, the first portion of hot regenerated catalyst is introduced from the regenerated catalyst zone into a separate cooling zone where heat is removed from the hot regenerated catalyst, the cooled regenerated catalyst is removed from the cooling zone and introduced into the combustion zone as a cold recycled regenerated catalyst in a plurality of and a second portion of the hot regenerated catalyst is introduced into the regenerated catalyst zone as a hot regenerated catalyst into the combustion zone at a temperature controlled amount of the lower portion of the dilute phase combustion zone and the regenerated fluid catalyst is removed from the regenerated catalyst.

2. A process according to claim 1, characterized in that the heat from the hot regenerated catalyst in the cooling zone is removed by indirect contact with the cooling medium.

3. The process of claim 1, wherein the regeneration gas, the coke-laden fluidized catalyst, the cooled recycled regenerated catalyst and the hot regenerated recycled catalyst are first mixed in the mixing zone and the mixed fluidized dilute phase is introduced into the bottom of the combustion zone.

4. Apparatus for carrying out the method of items 1 to 3 comprising a vertically oriented combustion chamber with a regeneration gas inlet connected to the bottom of the combustion chamber, a regenerated catalyst chamber adjacent to and associated with the combustion chamber, a zone at the bottom of the combustion chamber. a regenerated catalyst for recovering the regenerated catalyst, characterized in that it comprises a heat exchanger (3) outside the combustion chamber (1) and a regenerated catalyst chamber (2) with catalyst inlet and outlet, means for removing heat from the heat exchanger (3), a catalyst recycle line (4) connected to the bottom of the regenerated catalyst chamber (2) where the catalyst accumulates with an inlet to the heat exchanger (3) so that the hot regenerated catalyst can pass from the regenerated catalyst chamber (2) to the heat exchanger (3), the catalyst exhaust pipe from the heat exchanger (3), connecting the heat exchanger catalyst outlet (3) to the combustion chamber (1) so that the cooled catalyst can be led from the heat exchanger (3) to the combustion chamber (1) and the second re-occlusion line (6) connected to the bottom of the regenerated chamber (2) the catalyst and the combustion chamber (1) so that the hot regenerated catalyst can be introduced directly from the regenerated catalyst chamber (2) into the combustion chamber (1).

Device according to Claim 4, characterized in that the heat exchanger (3) is formed by a jacket and a bundle of tubes vertically oriented, the cooled catalyst passing through the tubes and the cooling medium passing through the jacket.

Device according to Claim 4, characterized in that the heat exchanger (3) is formed by a jacket and a bundle of tubes vertically oriented, the cooled catalyst passing through the jacket and the cooling medium passing through the tubes.

Device according to claim 5, characterized in that the first recycle line (4) is connected to the upper part of the heat exchanger (3) and the line (5) for discharging the heat exchanger catalyst (3) is connected to the bottom of the heat exchanger (3). so that the catalyst sinks through the heat exchanger (3).

Device according to claim 7, characterized in that in the conduit (5), when the catalyst is discharged from the heat exchanger (3), there is a control valve (20) which is connected to a control system comprising a temperature sensor (21) at the top of the combustion chamber. (1) which, in conjunction with the temperature control means (22), produces an output signal transmitted by the control means (23) to a control valve (20) adjustable in accordance with the temperature at the top of the combustion chamber (1) thereby controlling the catalyst flow from the heat exchanger (3).

Device according to claim 6, characterized in that the first recycle line (4) is connected to the bottom of the heat exchanger (3), the line (5) for the catalyst removal from the heat exchanger (3) is connected to the upper part of the heat exchanger (3). and the regeneration gas line (7 ') is connected to the bottom. a heat exchanger (3), wherein the ge catalyst is carried upwardly in the heat exchanger (3) by the regeneration gas.

Apparatus according to claim 9, characterized in that in the first recycle line (4) there is a control valve (20) in communication with a control system comprising a temperature sensor (21) at the top of the combustion chamber (1), which with temperature control means (22) generates an input signal transmitted by the control means (23) to a control valve (20) adjustable in accordance with the temperature at the top of the combustion chamber (1), thereby controlling the catalyst flow from the heat exchanger (3).

Device according to claim 8 or 10, characterized in that the lower part of the combustion chamber (1) is connected to the outlet pipe (5) of the heat exchanger (3) via a mixing pipe (11) into which the second recycle pipe (6) flows. a regeneration gas outlet line (7) such that the cooled regenerated catalyst, hot regenerated catalyst and regeneration gas are mixed in the mixing line (11) prior to introduction into the combustion chamber (1).

Device according to claim 11, characterized in that the second control valve (30) located in the second recycle line (6) is connected to a control system with temperature sensors in the mixing line (11) and to temperature control means (31) which they adjust depending on the temperature sensors and produce an output signal that the means (32) transmit to the other.

2 drawings