CS235163B1 - Hydrostatic bearing - Google Patents
Hydrostatic bearing Download PDFInfo
- Publication number
- CS235163B1 CS235163B1 CS836208A CS620883A CS235163B1 CS 235163 B1 CS235163 B1 CS 235163B1 CS 836208 A CS836208 A CS 836208A CS 620883 A CS620883 A CS 620883A CS 235163 B1 CS235163 B1 CS 235163B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- bearing
- hydrostatic
- thatch
- flat
- axial
- Prior art date
Links
Landscapes
- Magnetic Bearings And Hydrostatic Bearings (AREA)
Abstract
Vynález, sa týká. hydrostatického ložiska arieši usporiadanie jeho.chládiaěich kanáloy najma v použití .pre ložisko čelného rozvodu axiálneho hydrostatického prevodníka. Hydrostatické lóžiskoplestovéhoprevodníkapozostáva. z yentiloyej došky a ložiskové), došky. Ventilová , doska nepohyblivá spojená so žádným vekom prevodníka je opatřená meďzikruhovými tlakovými kanálmi a v centrálnej časti prívodnýjn otvorom- chladiaceho.média. Ložisková doska upevněná na bloku valcov je opatřená medzikruhovou tesniacou plochou a obvodovým kanálom, ktorý je: spolu s tesniacou plochou privrátený k vnútornej čelnej ploché ventilovej došky. Podstata, riešenia. je v tom, že prívodný otvor chladiaceho média vo ventilovej, doske, je napojený na . vnútornú skupinu axiálnych otvorov ložiskovej došky ústiacich do radiálnych kanálov upravených· na jednej zo stykových ploch bloku valcov a ložiskové) došky. Radiálně kanály sú spojené s obvodovým kanálom v miestach slepých vybraní usporiadaných na trocej ploché pomocné) časti ložiskovej došky, medzi priebežnými vybraniami.The invention relates. hydrostatic bearing the arrangement of its cool canals especially in the use of .pre bearings axial hydrostatic converter. Hydrostatic lóžiskoplestovéhoprevodkapozostává. yentiloyej thatch and bearing), thatch. Valve plate fixed to no transducer is provided with copper rings pressure channels and central part of the feed hole-cooling medium. Bearing plate mounted on block cylinders is provided with an annular sealing flat and perimeter channel that is: coupled with the sealing surface to the inner front flat valve dock. Essence, solutions. it is that watering coolant hole in valve plate is connected to. an inner group of axial the bearings of the bearing dock opening into radial channels edited on one from the cylinder block and bearing contact surfaces thatch. The radial channels are connected to the peripheral through the channel at the blind recesses arranged on a flat flat auxiliary) part of the bearing dock, between the continuous ones recesses.
Description
Vynález sa týká hydrostatického ložiska a rieši usporiadanie jeho chladiacich kanálov, najma v použití pre ložisko- čelného rozvodu axiálneho hydrostatického prevodníka.The invention relates to a hydrostatic bearing and to the arrangement of its cooling ducts, in particular for use in a bearing-front axle hydrostatic transducer.
U známých převedení axiálnych hydrostatických prevodníkov je chladenie hydrostatického ložiska převedené tak, že sa chladiaca kvapalina privádza do nízkotlakej vetvy hlavného obvodu, čím sa zároveň znižuje teplota kvapaliny, ktorá uniká tesniacimi medzerami do priestoru skrine“, a to bud priamo, cez odpadne kanály, alebo cez pomocné hydrodynamické ložisko čelného rozvodu. V niektorých dalších známých prevedeniach sa chladiaca kvapalina privádza do priestoru skrine a ložiska tak, aby sa zabezpečil čo najváčší odvod tepla z hlavného obvodu prevodnika. Pracovná kvapalina unikajúca tesniacou medzero-u hydrostatického ložiska expanduje z pracovného- tlaku postupné až na tlak skrine, pričom sa otepluje tak, že na každých 10 MPa tlakového spádu sa oteplí přibližné o 5,5 °C. Ako pracovná kvapalina sa najčastejšie používajú oleje, ktorých viskozita stúpa so stúpajúcim tlakom a klesá so stúpajúcou teplotou. Dalším zdrojom oteplenia únikovej kvapaliny je trenie v tesniacej medzere. V důsledku uvedených závislostí, podía doteraz známe j zákonitosti s narastajúcim tlakom a otáčkami je rozloženie tlaku v tesniacéj medzere také, že vyvažovacia hydrostatická šila, ktorá je integrálom tlaku v celej ploché hydrostatického ložiska nie je proporclonál·na prítlačnej sile, ale je závislá od fyzlkálnych vlastností pracovnej kvapaliny, pričom so zvyšujúcim sa tlakom a otáčania narastá deficit vyvažovacej sily voči prítlačnej, čo znižuje spolahlivosť hydrostatického ložiska. U známých převedení sa tento nedostatok čiastočne znižuje tak, že sa používajú také pracovně kvapaliny, ktorých viskozita sa s teplotou mění čo najmenej. Výroba týchto kvapalín je pre široké priěmyselné použitie v súčasnosti velmi nákladná v relácii k dosiahnutému účinku.In the known axial hydrostatic transducer configurations, the cooling of the hydrostatic bearing is converted by supplying coolant to the low pressure branch of the main circuit, thereby lowering the temperature of the liquid escaping through the sealing gaps into the cabinet space, either directly, through drain channels, or via the front hydrodynamic auxiliary bearing. In some other known embodiments, the coolant is supplied to the housing and bearing space to provide as much heat dissipation from the main circuit of the transducer as possible. The working fluid escaping the sealing gap of the hydrostatic bearing expands gradually from the working pressure to the casing pressure, warming so that it warms about 5.5 ° C for every 10 MPa of pressure drop. The working fluid is most often used in oils whose viscosity increases with increasing pressure and decreases with increasing temperature. Another source of warming of the leakage fluid is friction in the sealing gap. Due to the above-mentioned dependencies, according to the known pressure and speed regularities, the pressure distribution in the sealing gap is such that the balancing hydrostatic force, which is an integral of the pressure across the flat hydrostatic bearing, is not proportional to the contact force but dependent on physical properties of the working fluid, and with increasing pressure and rotation, the balancing force deficits against the pressing force increase, reducing the reliability of the hydrostatic bearing. In the known embodiments, this drawback is partially reduced by using working fluids whose viscosity changes as little as possible with temperature. The production of these liquids is currently very costly in relation to the effect achieved for wide industrial use.
Uvedené nevýhody odstraňuje hydrostatické ložisko piestového prevodnika pozostávajúce z ventilovej došky a ložiskovej došky, kde ventilová do-ska nepohyblivo spojená so žádným vekom prevodnika je opatřená medzikruhovými tlakovými kanálmi a v centrálnej. časti prívodným otvorom chladíaceho média a ložisková doska upravená na bloku valcov je opatřená medzikruhovou tesniacou plochou a obvodovým kanálom, ktorý je spolu s tesniacou plochou privrátený k vnútornej čelnej ploché ventilovej došky podía. vynálezu, ktorého podstata spočívá v tom, že prívodný otvor chladiaceho média vo ventilovej do-ske je napojený na vnútornú skupinu axiálnych otvorov ložiskovej došky ústiacich do radiálnych kanálov upravených na jednej zo stykových plůch bloku valcov a ložiskovej došky, ktoré sú přepojené s vonkajšou skupinou axiálnych otvorov spojených s obvodným kanálom v iniestach slepých vybraní usporiadaných na trecej ploché pomocnej časti ložiskovej došky medzi priebežnými vybraniami. Vnútor,ná skupina axiálních otvorov zasahuje aspoň časťou svojich obrysov do vnútornej časti medzikruhovej tesniacej plochy. Ústia aspoň jednej skupiny axiálnych otvorov do medzikruhovej tesniacej plochy sú opatřené zahlbením.These drawbacks are overcome by a hydrostatic bearing of a piston transducer consisting of a valve thatch and a bearing thatch, wherein the valve foot is immovably connected to any of the converter seals is provided with annular pressure channels and centrally. and the bearing plate provided on the cylinder block is provided with an annular sealing surface and a circumferential channel which, together with the sealing surface, faces the inner face of the flat valve thatch. The invention is characterized in that the coolant inlet in the valve dock is connected to an inner group of axial orifices of the bearing that open into radial channels provided on one of the contact faces of the cylinder block and the bearing that are connected to an outer group of axial holes connected to the circumferential channel at the locations of the blind recesses arranged on the friction flat auxiliary part of the bearing thatch between the continuous recesses. The inner group of axial holes extends into at least part of its contours into the inner part of the annular sealing surface. The orifices of the at least one group of axial holes in the annular sealing surface are provided with a recess.
Výhodou prevedenia hydrostatického ložiska podía vynálezu je, že umožňuje vytvorenie takého tepelného spádu v tesniacej medzere, ktorý umožní reguloval velkost hydrostatickej vyvažovacej sily v závislosti na pracovnom tlaku a otáčkách tak, že sa zlikviduje jej nežiadúci deficit, čím sa zvýši spolahlivosť činnosti hydrostatického ložska aj pri použití běžných hydraulických olejo-v. Súčasne sa znížia nároky na dimenzovanie pomocného ložiska, čo vedie k zníženiu třecích strát. Tieto výhody sa prejavia najmá pri vysokom pracovnom tlaku a vysokých otáčkách.An advantage of the hydrostatic bearing according to the invention is that it allows the formation of a thermal gradient in the sealing gap that allows the magnitude of the hydrostatic balancing force to be controlled as a function of the working pressure and speed, eliminating its undesired deficit, thereby increasing use of conventional hydraulic oils. At the same time, the requirements for the design of the auxiliary bearing are reduced, which leads to a reduction in friction losses. These advantages are particularly evident at high working pressure and high speed.
Příklad prevedenia hydrostatického ložiska podía vynálezu je znázorněný na připojených výkresoch, kde na obr. 1 je znázorněná časť pozdížneho řezu axlálnym hydrostatickým prevodníkom obsahujúca axiálně hydrostatické ložisko, na obr? 2 pohlaď na klznú plochu ložiskovej došky, na obr. 4 pohlad pa klznú plochu ventilovej došky spolutvoriacej s ložiskovou doskou axiálně hydrostatické ložisko, na obr. 5 detail A z obr. 1 a na obr. 6 grafická závislost rozloženia tlaku v tesniacej medzere pri různých tepelných spádoch.An exemplary embodiment of a hydrostatic bearing according to the invention is shown in the accompanying drawings. 1 is a longitudinal section through an axial hydrostatic transducer comprising an axially hydrostatic bearing, FIG. 2 shows the sliding surface of the bearing thatch, FIG. 4 shows a sliding surface of a valve that co-forms an axially hydrostatic bearing with the bearing plate; FIG. 5 shows detail A of FIG. 1 and FIG. 6 is a graphical depiction of the pressure distribution in the sealing gap at different temperature gradients.
U axiálneho hydrostatického prevodnika má zadné veko 1, a v ňom uložená ventilová doska 2 spoločné tlakové kanály 11 a prívodný otvor 14. V zadnom veku 1 je dalej umiestnené zadné ložisko 13, v ktorom jé uložený hriadel 4, na ktorom je upevněný blok 3 s rovnoběžně umiestnenými pracovnými valcami 31 ukončenými pohyblivými tlakovými kanálmi 33. V pracovných valcoch 31 sú umiestnené pracovně piesty 32.In an axial hydrostatic transducer, the rear cover 1 and the valve plate 2 therein have common pressure channels 11 and an inlet opening 14. In the rear cover 1 there is also a rear bearing 13, in which a shaft 4 is mounted, on which the block 3 is parallel. disposed working cylinders 31 terminated by movable pressure channels 33. Working pistons 32 are disposed in the working cylinders 31.
Na čelnej ploché bloku 3 je uložená ložisková doska 5 opatřená medzikruhovou tesniacou plochou 51 a obvodovým kanálom 6. V ložiskovej doske 5 je dalej realizovaná vnútorná skupina axiálnych otvorov 53, ktoré vyúsťujú do prvých zahíbení 56 a vonkájšia skupina axiálnych otvorov 55, ktoré vyúsťujú do druhých zahíbení 57. Prvé a druhé zahíbenia 56, 57 sú vytvořené tak, aby aspoň časťou svojich obrysov zasahovali do medzikruhovej tesniacej plochy 51, pričom druhé zahíbenia 57 sú umiestnené oproti slepýtn vybraniam 71 vytvořených v pravidelných rozostupoch na trecej ploché pomocnej časti 7 ložiskovej došky 5. Na trecej .ploché pomocnej časti 7 sú obdobné vytvořené tiež priebežné vybrania 72 a od medzikruhovej tesniacej plochy 51 je pomocná časť 7 oddělená obvodovým kaná2 3 S 1 Β 3 lom 6. Vnútorná skupina axiálnych otvorov 33 je s vonka jsou skupinou axiálnych otvorov 55 přepojená pomocou radiálných kanálov 54, vytvořených na jednej zo· stykových ploch bloku 3 valcov a ložiskovej došky 5, pričom vonkajšia skupina axiálnych otvorov 55 je spojená s . obvodovým kanálom 6.A bearing plate 5 having an annular sealing surface 51 and a circumferential channel 6 is disposed on the face plate 3. In addition, an inner group of axial bores 53 that open into the first recesses 56 and an outer group of axial bores 55 that extend into the second The first and second recesses 56, 57 are formed so as to extend at least a portion of their contours into the annular sealing surface 51, the second recesses 57 being positioned opposite blindly recesses 71 formed at regular intervals on the friction flat auxiliary portion 7 of the bearing thatch 5. Similarly, continuous recesses 72 are similarly formed on the friction surface of the auxiliary part 7 and from the annular sealing surface 51 the auxiliary part 7 is separated by a circumferential channel 23 with a Β fracture 6. The inner group of axial bores 33 is connected to the outside by a group of axial bores 55 radial channels 54, you formed on one of the contact surfaces of the cylinder block 3 and the bearing thatch 5, the outer group of axial holes 55 being connected to. Perimeter channel 6.
Počas prevádzky axiálneho hydrostatického prevodníka sa chladiaea kvapalina privádza prívodným otvorom 14 cez zadné ložisko· 13 k medzikruhovej tesniacej ploché 51 a odtial' cez vnútorná skupinu axiálnych otvorov 53 a radiálně kanály 54 k vonkajšej skupině axiálnych otvorov 55. Ďalej chladiaca kvapalina prúdi cez vonkajšiu skupinu axiálnych otvorov 55 do obvodového kanála B a odtial okolo slepých vybraní 71 cez priebežné vybrania 72 do odpadu. Takéto usporiadanie chladiaceho kanála potom umožňuje využit pre zlepšenie činnosti hydrostatického ložiska doposial' neznámu zákonitost medzi jednotlivými parametrami v tesniacej medzere hydrostatického ložiska počas posobenia tlakového spádu rovnajúcemu sa rozdielu tlaku na vstupe a výstupe z tesniacej medzery a pri použití pracovnej kvapaliny, ktorej viskozita stúpa s rastúcim tlakom a klesá s rastúcou teplotou, napr. podl'a vztahu:During operation of the axial hydrostatic transducer, the coolant is supplied through the inlet 14 through the rear bearing 13 to the annular sealing flat 51 and thence through the inner group of axial holes 53 and radial ducts 54 to the outer group of axial holes 55. Further, the coolant flows through the outer group of axial holes 55 into the peripheral channel B and thence around the blind recesses 71 through the continuous recesses 72 into the drain. Such a cooling channel arrangement then makes it possible to exploit the hitherto unknown law between the parameters in the sealing gap of the hydrostatic bearing to improve the operation of the hydrostatic bearing during pressure drop equaling the difference in pressure at the inlet and outlet of the sealing gap and using working fluid whose viscosity increases pressure and decreases with increasing temperature, e.g. by relation:
μ\ — s—a. (Pi—Ρ2) + β (Τχ—τ2) kde je:μ \ -s — a. (Pi — Ρ2) + β (Τχ — τ 2 ) where:
μι — viskozita pracovnej kvapaliny na vstupe do tesniacej medzery p2 — viskozita pracovnej kvapaliny na výstupe z tesniacej medzery e — 2,71828 pt — tlak na vstupe do tesniacej medzery p2 — tlak na výstupe z tesniacej medzery Tx — teplota na vstupe do tesniacej medzery T2 — teplota na výstupe z tesniacej medzery a — piezokoeficient viskozity pracovnej kvapaliny fi — termokoeficient viskozity pracovnej kvapaliny.μ ι - working fluid inlet gap p 2 - working fluid inlet gap e - 2,71828 p t - pressure inlet gap p 2 - pressure in outlet gap T x - temperature at inlet to the sealing gap T 2 - the temperature at the outlet from the sealing gap and - the working fluid viscosity coefficient fi - the working fluid viscosity coefficient.
Podstata tejto zákonitosti spočívá v tom, že riadením tepelného spádu, ktorý sa rovná rozdielu teplot na vstupe a na výstupe tesniacej medzery je možné riadiť rozloženie tlaku v tesniacej medzere. S narastajúčoiu kladnou hodnotou tepelného spádu sa mění rozloženia tlaku v medzere tak, že hodnota integrálu tlaku R1/R2 pdR narastá. Kde je:The essence of this principle is that by controlling the thermal gradient, which is equal to the difference in temperature at the inlet and outlet of the sealing gap, it is possible to control the pressure distribution in the sealing gap. The narastajúčoiu positive value changes the heat flow, the pressure distribution in the gap such that the integral value of the pressure of R 1 / R 2 Pdr increases. Where is the:
Rj — vnútorný poloměr medzikruhovej tesniacej plochy 51Rj - inner radius of the annular sealing surface 51
R2 — vonkajší poloměr medzikruhovej tesniacej plochy 51 p — tlak kvapaliny v intervale R|, R2 dR — diferenciál poloměru v intervale Rn r2.R 2 - outer radius of the annular sealing surface 51 p - liquid pressure in the interval R 1, R 2 dR - radius differential in the interval R n r 2 .
Napr. pre ρ·2=·ρι odpovedá priebeh rozloženia tlaku v medzere krivke B z obr. 6. S narastajúcou zápornou hodnotou tepelného spádu hodnota tohoto integrálu klesá, napr. pre odpovedá priebeh rozloženia tlaku v medzere krivke A z obr. 6. Velkost uvedeného integrálu představuje hydrostatická vývažovaciu silu v intervale tesniacej medzery. Počas prevádzky sa chladiaca kvapalina privádza do priestoru odpadu tesniacej medzery, kde odoherá vzniklé teplo prestupom z prilahlých ploch a tým, že prúdi cez vnútorná a vonkajšiu skupinu axiálnych otvoroch 53, 53, ochladzuje tiež priamo plochy príslušnej tesniacej medzery. Pri dostatočnom množstve chladiacej kvapaliny je možné vytvořit tepelný spád, pri ktorom je viskozita μ2 chladiacej kvapaliny na výstupe z tesniacej medzery rovnaká alebo váčšia ako viskozita chladiacej kvapaliny na vstupe do tesniacej medzery. Stav, kedy μ{ = μ2 sa dosiahne přibližné pri tepelnom spáde v tesniacej medzereE.g. for ρ · 2 = · ρι corresponds to the distribution of pressure in the gap of curve B of FIG. 6. As the negative value of the thermal gradient increases, the value of this integral decreases, e.g. for the corresponding distribution of the pressure distribution in the gap of curve A of FIG. 6. The size of said integral represents the hydrostatic balancing force within the gap gap. During operation, the coolant is supplied to the sealing gap waste space where it absorbs the heat generated by passing from adjacent surfaces and, by flowing through the inner and outer group of axial holes 53, 53, also cools the surfaces of the respective sealing gap directly. With a sufficient amount of coolant, it is possible to produce a thermal gradient in which the viscosity μ 2 of the coolant at the outlet of the sealing gap is equal to or greater than the viscosity of the coolant at the inlet to the sealing gap. A state where μ { = μ 2 is reached approximately at a thermal gradient in the sealing gap
Ti—T2 = —(Pi—p2)Ti-T 2 = - (Pi-p 2 )
Pri takomto vzťahu potom existuje proporcionálna závislost medzi zaťažujúcou silou od tlaku v prvom a druhom tlakovom kanáli 11, 12 a vyvažujúcou silou v axiálnom hydrostatickom ložisku. Nedochádza teda k nežiadúcemu deficitu vyvažujúcej hydrostatickej sily, ktorý pri doposial' prevádzanom chladení može činit 6 až 10 % zaťažujúcej sily. Táto hodnota deficitu převyšuje 2 až 3krát prípustnú hodnotu uvažovaná pri návrhu ložiska s použitím elementár, nych výpočtových metod. Deficitná hydrostatická sila sa musí potom zachytit v pomocnej časti 7. V případe použitia hydrostatického· ložiska podta vynálezu sa zníži deficitná hydrostatická sila 2 až 3krát, čím· sa zvýši spolehlivost tohoto uzla axiálneho hydrostatického prevodníka. Zníženie deficitnej hydrostatickej sily súčasne umožňuje zmenšit treciu plochu pomocnéj časti 7. ložiskovej došky 5, čím sa znížia trecie straty medzi ložiskovou doskou 5 a ventilovou doskou 2.In such a relationship, there is then a proportional relationship between the loading force and the pressure in the first and second pressure channels 11, 12 and the balancing force in the axial hydrostatic bearing. Thus, there is no undesirable deficiency of the balancing hydrostatic force, which can be 6 to 10% of the loading force when cooling is carried out so far. This deficit value exceeds 2 to 3 times the allowable value considered in bearing design using elementary calculation methods. The deficient hydrostatic force must then be retained in the auxiliary part 7. In the case of using a hydrostatic bearing according to the invention, the deficient hydrostatic force is reduced 2 to 3 times, thereby increasing the reliability of this node of the axial hydrostatic transducer. At the same time, reducing the hydrostatic deficit deficiency makes it possible to reduce the friction surface of the auxiliary part 7 of the bearing thatch 5, thereby reducing the friction losses between the bearing plate 5 and the valve plate 2.
Hydrostatické ložisko podl'a vynálezu sa s výhodou mOže uplatnit' najma v čelných rozvodoch axiálnych hydrostatických prevodníkov určených pre uzatvorený obvod. Hodnota tepelného spádu potřebného na dosiahnutie přibližné konštantnej viskozity v tesniacej medzere hydrostatického ložiska je pri minerálnych hydraulických olejoch 25 až 30 °C pri tlakovom spáde 40 MPa.The hydrostatic bearing according to the invention can advantageously be used, in particular, in the frontal distribution of axial hydrostatic transducers intended for a closed circuit. The value of the thermal gradient required to achieve an approximately constant viscosity in the sealing gap of the hydrostatic bearing for mineral hydraulic oils is 25 to 30 ° C at a pressure gradient of 40 MPa.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS836208A CS235163B1 (en) | 1983-08-26 | 1983-08-26 | Hydrostatic bearing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS836208A CS235163B1 (en) | 1983-08-26 | 1983-08-26 | Hydrostatic bearing |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS620883A1 CS620883A1 (en) | 1984-04-16 |
| CS235163B1 true CS235163B1 (en) | 1985-05-15 |
Family
ID=5408594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS836208A CS235163B1 (en) | 1983-08-26 | 1983-08-26 | Hydrostatic bearing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS235163B1 (en) |
-
1983
- 1983-08-26 CS CS836208A patent/CS235163B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS620883A1 (en) | 1984-04-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100798045B1 (en) | Hydraulic bearing device | |
| US4815184A (en) | Method of fabricating a turbocharger water-cooled bearing housing | |
| US4969543A (en) | Slipping bypass clutch construction for a hydrokinetic torque converter | |
| US5056631A (en) | Slipping bypass clutch construction for a hydrokinetic torque converter | |
| DE69500348D1 (en) | PASSIVE REDIRECTION FOR HEAT EXCHANGERS | |
| US4955433A (en) | Heating or cooling roller | |
| JPS61131851A (en) | Supporter for machine tool spindle with cooling device in spindle guide | |
| US5286245A (en) | Flexure-compensated roll | |
| JPS61119879A (en) | Sealing device sealed with fluid | |
| ATE327447T1 (en) | MULTIPURPOSE VALVE CONTROL FOR A HYDRAULIC CLUTCH | |
| US20080053759A1 (en) | Disc brake caliper and a method of manufacturing a disc brake caliper | |
| US3330391A (en) | Friction engaging mechanism | |
| CN1659388B (en) | Fluid cooled brake housing | |
| US4365815A (en) | Means providing coolant between elements of radial face seals | |
| CS235163B1 (en) | Hydrostatic bearing | |
| JPS6242172B2 (en) | ||
| US3570191A (en) | Hydrostatic spindle | |
| US4313608A (en) | Means for controlling fluid flow | |
| US3417672A (en) | Rotary hydraulic cylinder | |
| US4779578A (en) | Fluid-cooled housing of a rotary piston internal combustion engine | |
| EP0032433B1 (en) | Means for cooling positive clearance radial face seals | |
| US4105214A (en) | Sealing arrangement for brake housing | |
| US3196800A (en) | Gear pump | |
| US4223774A (en) | Clutch unit | |
| SU267267A1 (en) | SEGMENT COMPOSITE BODY |