CS235010B2 - Method of zinc and lead insulation - Google Patents
Method of zinc and lead insulation Download PDFInfo
- Publication number
- CS235010B2 CS235010B2 CS821712A CS171282A CS235010B2 CS 235010 B2 CS235010 B2 CS 235010B2 CS 821712 A CS821712 A CS 821712A CS 171282 A CS171282 A CS 171282A CS 235010 B2 CS235010 B2 CS 235010B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- zinc
- carbon
- oxygen
- reactor
- lead
- Prior art date
Links
- 239000011701 zinc Substances 0.000 title claims abstract description 27
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 25
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000009413 insulation Methods 0.000 title claims 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims abstract description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 11
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 238000002955 isolation Methods 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 9
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 abstract description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 abstract description 4
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910000464 lead oxide Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 abstract description 2
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 abstract 1
- YEXPOXQUZXUXJW-UHFFFAOYSA-N oxolead Chemical compound [Pb]=O YEXPOXQUZXUXJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 5
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 2
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 239000003818 cinder Substances 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B19/00—Obtaining zinc or zinc oxide
- C22B19/34—Obtaining zinc oxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B13/00—Obtaining lead
- C22B13/02—Obtaining lead by dry processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B19/00—Obtaining zinc or zinc oxide
- C22B19/02—Preliminary treatment of ores; Preliminary refining of zinc oxide
Abstract
Description
Vynález se týká způsobu obohacování neželeznými kovy, jakými jsou olovo a zinek, a to vypařováním nebo převáděním do kouřové fáze za vhodné teploty při zpracovávání materiálů, takové kovy obsahující v proměnném obsahu. Tyto kovy jsou ve zpracovávaném mataúálu obsaženy ' jako kysličníky nebo sulfidy těmito kovů.The invention relates to a process for the enrichment of non-ferrous metals, such as lead and zinc, by evaporation or by transferring to the smoke phase at a suitable temperature during the processing of materials, such metals containing variable contents. These metals are contained in the material to be treated as oxides or sulfides of these metals.
Zpracovávané materiály mohou být použity jako primární suroviny (rudy), nebo jako sukundární suroviny (výpary z oceláren, minerální zbytky a metalurgické etrusky).The processed materials can be used as primary raw materials (ores), or as secondary raw materials (steelworks fumes, mineral residues and metallurgical etruscs).
Způsoby, které jsou v současné době · nejvýznamnější na poli vypařování pro získávání nebo pro koncentrováni neželezných kovů, jako je zinek a olovo, budou popsány v další části.Methods that are currently most important in the evaporation field for the recovery or concentration of non-ferrous metals such as zinc and lead will be described in the next section.
Vypalování v peci metodou podle Waelze: Při použití tohoto způsobu se používá vsázka . s obsahem ' zinku (30 až 35 %), předem smíchaná s koksovým. nebo .. antracitovým prachem v množství 18 až 25 % hmotnosti; používá se konvenční rotační pec, která je skloněna o 2 až 4° relativně ke své horizontální poloze.Oven firing by the Waelz method: A charge is used in this method. containing zinc (30 to 35%), premixed with coke. or anthracite dust in an amount of 18 to 25% by weight; a conventional rotary kiln is used which is inclined 2 to 4 ° relative to its horizontal position.
Dosáhne’ se podstatné získání užitečných kovů. Hlavní nevýhodou je podstatný objem zařízení s velmi velkým . povrchem pro výměnu mezi zpracovávanými objemy a atmosférickým vzduchem, takže teplo může být zachycováno pouze částečně.A substantial acquisition of useful metals is achieved. The main disadvantage is the substantial volume of the very large equipment. a surface for exchange between the volumes to be treated and atmospheric air, so that heat can be recovered only partially.
Procesu s cyklonovou pecí se používá při způsobech, kdy vsázka je předem smíchána s prachovým koksem a je uvedena do válcové cyklonové pece, v níž je v tangenciálním styku s předehřátým vzduchem. Převod do kouřové fáze je ukončen v další peci, obecně . vybavené elektrickým obloukem.The cyclone furnace process is used in methods wherein the batch is premixed with powdered coke and is introduced into a cylindrical cyclone furnace in which it is in tangential contact with preheated air. The transfer to the smoke phase is terminated in another furnace, generally. equipped with electric arc.
V peci, vybavené elektrickým obloukem, mohou být netěkavé látky shromažďovány v podílu, který je oddělen od škváry. To má výhodu z energetického hlediska. Vsázka však musí být úplně suchá a musí mít zrnění nejvíce velikosti 1 mm. Bylo však nyní překvapivě zjištěno, že nevýhody konvenční technologie mohou být odstraněny jednou reakční zónou, mající prostředí s částečně oxidačním charakterem a s částečně redukčním charakterem.In an electric arc furnace, the non-volatile substances can be collected in a fraction that is separate from the cinder. This has an energy advantage. However, the charge must be completely dry and have a grain size of 1 mm or less. However, it has now surprisingly been found that the disadvantages of conventional technology can be overcome by a single reaction zone having a partially oxidizing and partially reducing environment.
Výše uvedené nedostatky tedy nemá způsob izolace zinku nebo olova z primárních nebo sekundárních surovin, při kterém se surovina smísí s uhlím a uhlík se částečně spaluje za vzniku oxidu uhelnatého, podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že se izolace provádí ve dvou stupních na alespoň částečně skloněné a otáčející se ploše, přičemž v prvním stupni se zinek přímo redukuje reakcí s uhlíkem obsaženým v uhlík- obsahujících sloučeninách a zinek a οχιά olova přejdou do plynné fáze, zatímco k tomu nezbytné teplo se produkuje částečným spálením uhlíku na oxid uhelnatý pomocí vzduchu a/nebo kyslíku a zinkové nebo olovnaté suroviny mají vhodnou velikost zrna, a v druhém stupni se zinek oxiduje v plynné fázi pomocí vzduchu a/nebo kyslíku.Thus, the above-mentioned drawbacks have no method of isolating zinc or lead from primary or secondary raw materials, in which the raw material is mixed with coal and the carbon is partially combusted to form carbon monoxide according to the invention, which consists in at least partially sloping and rotating surface, in the first stage the zinc is directly reduced by reaction with the carbon contained in the carbon-containing compounds and the zinc and lead are transferred to the gas phase, while the necessary heat is produced by partial combustion of carbon to carbon monoxide and / or oxygen and the zinc or lead raw materials have a suitable grain size, and in the second stage, zinc is oxidized in the gas phase by air and / or oxygen.
S výhodou se použije teplot 1100 až 1600 °C.Preferably, temperatures of 1100 to 1600 ° C are used.
Velikost zrnění pevných látek ve vsázce je s výhodou 0,01 až 5 mm a vzduch a/nebo kyslík se s výhodou předehřívají na teplotuThe particle size of the solids in the charge is preferably 0.01 to 5 mm and the air and / or oxygen are preferably preheated to a temperature of
200 až 600 °C.200-600 ° C.
Výhodou způsobu podle vynálezu je, že lze používat i uhlí horší kvality a . uhlí o malé velikosti částic.An advantage of the process according to the invention is that it is also possible to use inferior quality a. small particle size coal.
Proces je řízen tak, že probíhá ve dvou stupních. Prvým stupněm je přímá· redukce zinku, počínající od jeho· kysličníků nebo solí, s vypařením kysličníků zinku a olova, obsažených ve vsázce. Tato · redukce · probíhá · za pomoci uhlíku, obsaženého v · použitém uhlíkatém materiálu.The process is controlled in two stages. The first step is a direct reduction of zinc, starting from its oxides or salts, with the evaporation of the zinc and lead oxides contained in the feed. This reduction takes place with the help of the carbon contained in the carbonaceous material used.
Druhá fáze je oxidace v plynné fázi, při níž zinek, vyrobený · v prvé fázi, je oxidován pomocí vzduchu a/nebo kyslíku. Tato oxidace probíhá souběžně s vytvářenými parami zinku.The second phase is a gas phase oxidation in which the zinc produced in the first phase is oxidized by air and / or oxygen. This oxidation occurs concurrently with the zinc vapors formed.
Netěkavá frakce vsázky, která v podstatě je tvořena CaO, SiOz .a FeO, to je fáze kysličníků, která spolupůsobí při vytvoření strusky, má koncentraci různých prvků zvolenou tak, že vzniká struska o teplotě tání ne vyšší než 1200 °C, aby se získaly netěkavé látky, které mohou opouštět reaktor v kapalné fázi.The non-volatile charge fraction essentially consisting of CaO, SiO 2 and FeO, i.e., the oxide phase, which cooperates in the formation of the slag, has a concentration of various elements selected such that a slag with a melting point of no more than 1200 ° C is formed to obtain non-volatile substances which can leave the reactor in the liquid phase.
Z tohoto důvodu je třeba vytvořit vhodné podmínky, pro počáteční materiály, pokud koncentrace materiálů nejsou takové, že splňují uváděné podmínky.For this reason, it is necessary to create suitable conditions for the starting materials, if the concentrations of the materials are not such that they meet the stated conditions.
V průběhu prvé fáze, probíhající za určených podmínek, může být kovové olovo vytvořeno podle reakce:During the first phase, under the specified conditions, metallic lead can be formed according to the reaction:
PbO -)- CO----> Pb (kapalné) + CO2PbO -) - CO ----> Pb (liquid) + CO2
Jako takové získávané kovové olovo bude smícháno se struskou, ale bude od ní odděleno- - gravitačně. Kysličník uhelnatý, který se shromažďuje v ose rotace, vede vypařené produkty směrem nahoru a je pálen s kyslíkem tak, že může být pro proces . získáváno další teplo. Provozní teploty procesu se pohybují v rozmezí 1100 až 1600 °C.As such, the metallic lead obtained will be mixed with the slag but will be separated from it by gravity. Carbon monoxide, which collects along the axis of rotation, leads the vaporized products upwards and is burned with oxygen so that it can be for the process. more heat is obtained. The process operating temperatures range from 1100 to 1600 ° C.
Pro objasnění jsou použity přiložené obrázky 1 a 2, které zobrazují dvě varianty zařízení . k provádění způsobu podle vynálezu.For illustrative purposes, the attached figures 1 and 2, which show two variants of the device, are used. for carrying out the process according to the invention.
Reaktor je tvaru komolého kužele a je vytvořen z . jedné nebo více částí tvaru komolého kužele, které jsou případně nahrazeny vnějšími nebo vnitřními zakřivenými plochami plášťů. Reaktor je uspořádán tak, že jeho geometrická osa je svislá, přičemž reaktorem může být okolo této osy 1 .otáčeno. Reaktor sestává z kovového pláště 2,.který je uvnitř vyložen žáruvzdorným materiálem 3.The reactor is frustoconical and is formed from. one or more frustoconical portions which are optionally replaced by the outer or inner curved surfaces of the skins. The reactor is arranged such that its geometric axis is vertical and the reactor can be rotated about this axis. The reactor consists of a metal jacket 2 which is lined inside with a refractory material 3.
Obvodová rychlost otáčení a úhel 4, který svírá přímka vedená po vnitřním činném povrchu stěn těles komolého kužele a mezi svislou přímkou jsou takové, že pevná fáze zůstává z hlediska dynamického v rovnováze s působením sil vyvozovaných otáčením. a také vlivem frikčních sil, vyvozovaných . na vnitřní stěny, přičemž tekutá fáze, vytvářená v průběhu procesu, odtéká dolů k zá235010 kladu reaktoru, který je opatřen odpouštěcím otvorem 5.The circumferential speed of rotation and the angle 4 formed by the straight line running on the inner active surface of the walls of the frustoconical bodies and between the vertical line are such that the solid phase remains in dynamic equilibrium with the forces exerted by the rotation. and also due to the frictional forces exerted. on the inner walls, wherein the liquid phase formed during the process flows down to the reactor bed, which is provided with a discharge opening 5.
Vnitřní průměr větší základny reaktoru může být 1 až 10 m a je výhodné, je-li mezi 2 a 6 metry, přičemž vnitřní průměr menší základny je od 0,2 do 1 metru. Průměr vypouštěcího otvoru musí být od 5 do 30 % průměru delší základny a je funkcí výkonu zařízení. Může dosáhnout i 100 % průměru menší základny. Úhel přímky vedené po činném povrchu, svíraný s vertikální přímkou, může být mezi 10 až 60°, přičemž hodnotám nad 20° je dávána přednost.The inner diameter of the larger reactor base may be 1 to 10 m, and is preferably between 2 and 6 meters, the inner diameter of the smaller base being from 0.2 to 1 meter. The diameter of the drain hole must be from 5 to 30% of the diameter of the longer base and is a function of the power of the device. It can reach 100% of the diameter of a smaller base. The angle of the line extending on the active surface to the vertical line may be between 10 ° and 60 °, with values above 20 ° being preferred.
Rychlost otáčení konického tělesa má být v rozmezí 10 a 80 otáček za minutu.The speed of rotation of the conical body should be between 10 and 80 rpm.
V tom případě, že zařízení sestává z více jak z jednoho komolého kužele, nesmí úhel mezi následnými tělesy ve tvaru komolého kužele být větší než 30°.In the case where the device consists of more than one truncated cone, the angle between successive truncated cone bodies shall not exceed 30 °.
Dále jsou použity 2 až 4 trubky 6 a 7, jejichž koncové části jsou otevřeny do vnitřku reaktoru a jsou vhodně skloněny, přičemž tyto trysky mohou být posunovány podél vertikální osy tak, že mohou být použity jak pro přívod minerální vsázky, tak i pro přívod paliva.In addition, 2 to 4 tubes 6 and 7 are used, the end portions of which are open into the interior of the reactor and are suitably inclined, the nozzles being displaceable along a vertical axis so that they can be used for both mineral feed and fuel feed. .
Jedna nebo více perforovaných trubek 8 (jejichž počet je maximálně 4), jsou v podstatě rovnoběžné s činným vnitřním povrchem a jsou opatřeny perforacemi 9, vytvořenými podél jejich celé délky nebo tak, že perforace jsou rovnoměrně rozmístěny a vzduch a/nebo kyslík je jimi kontinuálně foukán. Tyto foukané látky mohou být předehřátý. Rychlost toku spalovacího média má radiální centrifugální složku a tangenciální složku, souhlasnou s pohybem reaktoru, takže se neruší dynamické podmínky vsázky, které zde panují, ať již v kapalném nebo v pevném stavu.One or more perforated tubes 8 (up to a maximum of 4) are substantially parallel to the active inner surface and are provided with perforations 9 formed along their entire length or so that the perforations are evenly spaced and the air and / or oxygen are continuously blown. These blown fabrics can be preheated. The flow rate of the combustion medium has a radial centrifugal component and a tangential component coincident with the movement of the reactor, so that the dynamic charge conditions prevailing therein, whether in liquid or solid state, are not disturbed.
Centrální trubky 10 je určena pro přivádění spalovacího média jak pro spalování kysličníku uhelnatého, který byl vytvořen, tak i pro oxidaci par Zn.The central tube 10 is designed to supply a combustion medium for both the combustion of the carbon monoxide that has been formed and the oxidation of the Zn vapor.
Vsázkou může být primární surovina (ruda) a/nebo sekundární surovina (výpary z oceláren, struska zbývající z výrobních procesů a další materiály) obsahující olovo a zinek v proměnných množstvích, a to od 1 °/o výše. Velikost v zrnění je mezi 0,01 mm a 5 mm. Suroviny mohou být přiváděny do horní části reaktoru poté, co byly smíchány s palivem, přičemž palivo je také jemného zrnění, nebo mohou být přiváděny výše uvedenými trubkami tak, aby vznikalo teplo v souladu s požadovanými teplotami, a také tak, aby v horní sekci bylo redukční prostředí.The charge may be a primary raw material (ore) and / or a secondary raw material (fumes from steel mills, slag remaining from production processes and other materials) containing lead and zinc in varying amounts, from 1% upwards. The grain size is between 0.01 mm and 5 mm. The feedstocks can be fed to the top of the reactor after they have been mixed with the fuel, the fuel also being fine-grained, or they can be fed through the above tubes to generate heat in accordance with the desired temperatures, and also so that reducing environment.
Do spodní sekce reaktoru jsou přidávány uhlík-obsahující materiály pro zajištění potřebných teplotních podmínek a redukčního prostředí.Carbon-containing materials are added to the bottom section of the reactor to provide the necessary temperature conditions and reducing environment.
Množství použitého uhlíku je funkcí množství Zn a pohybuje se mezi 8 a 25 % vsázky, přičemž je výhodné používat množství mezi 8 až 20 %.The amount of carbon used is a function of the amount of Zn and is between 8 and 25% of the feed, with an amount of between 8 and 20% being preferred.
Pro spalování je používán vzduch předehřátý na 200 až 600 °C obohacený kyslíkem nebo také čistý kyslík.Oxygen-enriched air or pure oxygen is used for combustion.
Rychlost reakce je velmi vysoká a reakce probíhá na velké ploše mezi jednotlivými fázemi, což je přímým následkem jak jemného zrnění přiváděného materiálu, tak i následkem rotačního pohybu reaktoru. Spotřeby reakčních složek jsou obvykle téměř stechiometrické.The reaction rate is very high and the reaction takes place over a large area between the phases, which is a direct consequence of both the fine grain of the feed material and the rotation of the reactor. The consumption of the reactants is usually almost stoichiometric.
V dalším bude uveden příklad určený pro objasnění způsobu podle vynálezu, který však žádným způsobem neomezuje předmět podle bodů vynálezu.The following is an example intended to illustrate the method of the invention, but without limiting the subject matter of the invention.
PříkladExample
Výchozím materiálem jsou páry z ocelárny, obsahující 20 % zinku a 3,5 % olova. Jako reaktor je použita komolá nádoba s plamenem směřujícím dolů, sestávající z kovového obalu, uvnitř vyloženého ným materiálem do kruhového čemž rozměry jsou následující:The starting material is steam from the steel mill containing 20% zinc and 3.5% lead. The reactor is a truncated vessel with a flame pointing downwards, consisting of a metal shell inside lined with material in a circular shape, the dimensions being as follows:
Průměr větší základny kužele (horní sekce)Diameter of larger cone base (upper section)
Průměr menší základny kužele (spodní sekce) Výška komolé části kužele Úhly čar, procházejících po činné části kužele, svírané se svislou čárou (vrchní a spodní)Diameter of the smaller cone base (bottom section) Height of the truncated part of the cone Angles of lines passing through the active part of the cone, gripped with a vertical line (upper and lower)
Charakteristické parametry procesu jsou následující:The characteristics of the process are as follows:
rychlost otáčení kužele 200/min-1;cone rotation speed 200 / min -1 ;
množství přiváděného kyslíku 5 N m3/min; množství vsázky na kužele 4 kg/min;oxygen supply rate of 5 N m 3 / min; 4 kg / min cone feed rate;
množství vsázky 65 kg/min.charge amount 65 kg / min.
Vsázka je předem smíchána s 0,10 kg koksu na 1 kg zpracovávaného materiálu (koks je míněn jako pomocný koks).The batch is premixed with 0.10 kg of coke per 1 kg of processed material (coke is meant as auxiliary coke).
Za těchto podmínek získáme produkt obsahující 60 % Zn a 10 % Pb v množství 20 kg za minutu a s výtěžky Zn a Pb řádově velikosti 93 až 95 %.Under these conditions, we obtain a product containing 60% Zn and 10% Pb in an amount of 20 kg per minute and with Zn and Pb yields of the order of 93-95%.
žáruvzdortvaru, při3800 mmheat refractory, at 3800 mm
800 mm 3000 mm800 mm 3000 mm
45° a 10°45 ° and 10 °
Claims (4)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT20343/81A IT1137505B (en) | 1981-03-13 | 1981-03-13 | PROCEDURE FOR THE RECOVERY OR CONCENTRATION OF NON-FERROUS MATERIALS SUCH AS ZINC AND LEAD AND EQUIPMENT TO CONDUCT THAT PROCEDURE |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS235010B2 true CS235010B2 (en) | 1985-04-16 |
Family
ID=11165882
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS821712A CS235010B2 (en) | 1981-03-13 | 1982-03-12 | Method of zinc and lead insulation |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| BE (1) | BE892470A (en) |
| CS (1) | CS235010B2 (en) |
| DE (1) | DE3207026C2 (en) |
| DK (1) | DK99782A (en) |
| FR (1) | FR2501723A1 (en) |
| GB (1) | GB2094772B (en) |
| GR (1) | GR75875B (en) |
| IE (1) | IE52611B1 (en) |
| IT (1) | IT1137505B (en) |
| LU (1) | LU83997A1 (en) |
| NL (1) | NL8201028A (en) |
| SE (1) | SE462978B (en) |
| YU (1) | YU54482A (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6682586B2 (en) * | 2001-10-09 | 2004-01-27 | Heritage Environmental Services, Llc. | Assemblies and methods for processing zinc-bearing materials |
| JP4461283B2 (en) * | 2003-07-04 | 2010-05-12 | ユミコア | Recovery of non-ferrous metals from zinc residues |
| JP5071770B2 (en) | 2003-09-29 | 2012-11-14 | ユミコア | Method and apparatus for recovering non-ferrous metals from zinc residues |
| BRPI0809276A2 (en) | 2007-03-19 | 2014-10-14 | Umicore Nv | Li insertion / extraction powder material; PROCESS FOR PREPARING THE SAME, Li-BASED BATTERY, AND ELECTRODE MIXTURE FOR Li-BASED BATTERIES. |
| CN107881323B (en) * | 2017-09-27 | 2019-07-16 | 昆明理工大学 | A kind of oxygen-enriched reinforcing method of roasting of nonferrous metal resources |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB290035A (en) * | 1927-05-03 | 1928-05-10 | Ernest Bury | Process for the recovery of lead and zinc from zinc waste |
| FR1020527A (en) * | 1950-06-19 | 1953-02-06 | Process and plant for ore reduction | |
| DE877957C (en) * | 1951-07-26 | 1953-08-10 | Metallgesellschaft Ag | Process for blowing zinc-containing material |
| NL108800C (en) * | 1954-05-28 | 1900-01-01 | ||
| GB971729A (en) * | 1962-08-20 | 1964-10-07 | Imp Smelting Corp Ltd | Improvements in the extraction of zinc |
| FR1375376A (en) * | 1963-11-12 | 1964-10-16 | Broken Hill Ass Smelter | Method of treating metalliferous materials and apparatus used for this purpose |
| CA1033575A (en) * | 1973-12-19 | 1978-06-27 | John E. Allen | Treatment of steel mill waste dusts containing zinc |
| DE2519810C2 (en) * | 1975-05-03 | 1983-01-13 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | Process for processing powdery material from metallurgical exhaust gases |
| DE2537626C3 (en) * | 1975-08-23 | 1978-09-21 | Duisburger Kupferhuette, 4100 Duisburg | Process for improving the production of pure zinc oxide |
| DE2618630B2 (en) * | 1976-04-28 | 1978-03-02 | Enaf Empresa Nacional De Fundiciones, La Paz (Bolivien) | Process for zinc extraction |
| FR2373612A1 (en) * | 1976-12-13 | 1978-07-07 | Siderurgie Fse Inst Rech | Zinc recovery from steelworks dust - where hot blast furnace gas reduces zinc oxide to zinc vapour which is re:oxidised and collected |
-
1981
- 1981-03-13 IT IT20343/81A patent/IT1137505B/en active
-
1982
- 1982-02-26 DE DE3207026A patent/DE3207026C2/en not_active Expired
- 1982-03-03 GR GR67462A patent/GR75875B/el unknown
- 1982-03-04 GB GB8206453A patent/GB2094772B/en not_active Expired
- 1982-03-08 DK DK99782A patent/DK99782A/en not_active Application Discontinuation
- 1982-03-10 LU LU83997A patent/LU83997A1/en unknown
- 1982-03-11 FR FR8204137A patent/FR2501723A1/en not_active Withdrawn
- 1982-03-12 NL NL8201028A patent/NL8201028A/en not_active Application Discontinuation
- 1982-03-12 CS CS821712A patent/CS235010B2/en unknown
- 1982-03-12 SE SE8201569A patent/SE462978B/en not_active IP Right Cessation
- 1982-03-12 IE IE569/82A patent/IE52611B1/en unknown
- 1982-03-12 BE BE0/207550A patent/BE892470A/en not_active IP Right Cessation
- 1982-03-12 YU YU00544/82A patent/YU54482A/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE8201569L (en) | 1982-09-14 |
| LU83997A1 (en) | 1983-02-22 |
| BE892470A (en) | 1982-09-13 |
| SE462978B (en) | 1990-09-24 |
| IT1137505B (en) | 1986-09-10 |
| IT8120343A0 (en) | 1981-03-13 |
| GR75875B (en) | 1984-08-02 |
| YU54482A (en) | 1985-03-20 |
| DE3207026A1 (en) | 1982-09-16 |
| IE52611B1 (en) | 1987-12-23 |
| GB2094772A (en) | 1982-09-22 |
| FR2501723A1 (en) | 1982-09-17 |
| GB2094772B (en) | 1985-01-30 |
| DE3207026C2 (en) | 1985-10-10 |
| DK99782A (en) | 1982-09-14 |
| NL8201028A (en) | 1982-10-01 |
| IE820569L (en) | 1982-09-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0174641B1 (en) | A process for recovering valuable metals from an iron dust containing a higher content of zinc | |
| CA1244656A (en) | Processes and appparatus for the smelting reduction of smeltable materials | |
| JPS6227138B2 (en) | ||
| US4740240A (en) | Smelting process for recovering metals from fine-grained non-ferrous metal sulfide ores or concentrates | |
| FI73742C (en) | Acid conversion process for solid metal stone. | |
| US4095960A (en) | Apparatus and method for the gasification of solid carbonaceous material | |
| US4571259A (en) | Apparatus and process for reduction of metal oxides | |
| US4963182A (en) | Continuous feed shaft retort process for recovery of non-ferrous metals from process dust | |
| US5667556A (en) | Method of reprocessing zinc- and iron oxide-containing residual material | |
| US4756748A (en) | Processes for the smelting reduction of smeltable materials | |
| CA2219415A1 (en) | Process for recovering metals from iron oxide bearing masses | |
| US6136059A (en) | Process for reducing the electric steelworks dusts and facility for implementing it | |
| JPH05504375A (en) | metal recovery | |
| US3787556A (en) | Method for preparing titanium tetrachloride | |
| CS235010B2 (en) | Method of zinc and lead insulation | |
| US5162107A (en) | Method of reprocessing zinc- and lead-containing residues from metallurgical plants by means of a circulating fluidized bed system | |
| US2938782A (en) | Method and operation of blast furnaces and metallurgical fuels therefor | |
| CA1055553A (en) | Extended arc furnace and process for melting particulate charge therein | |
| US4101313A (en) | Process and apparatus for the production of steel | |
| US6395057B1 (en) | Method for producing directly reduced iron in a layered furnace | |
| US4654077A (en) | Method for the pyrometallurgical treatment of finely divided materials | |
| JPH0251842B2 (en) | ||
| US4732368A (en) | Apparatus for the pyrometallurgical treatment of finely divided materials | |
| US3223521A (en) | Methods for increasing the proportion of scrap metal charged to basic oxygen conversion processes | |
| US2699388A (en) | Method and apparatus for making metallic iron |