CS232426B1 - Způsob stanovení měrné rozpojovací síly zemin obsahujících jílové minerály - Google Patents
Způsob stanovení měrné rozpojovací síly zemin obsahujících jílové minerály Download PDFInfo
- Publication number
- CS232426B1 CS232426B1 CS822308A CS230882A CS232426B1 CS 232426 B1 CS232426 B1 CS 232426B1 CS 822308 A CS822308 A CS 822308A CS 230882 A CS230882 A CS 230882A CS 232426 B1 CS232426 B1 CS 232426B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- specific
- force
- clay minerals
- determining
- soils
- Prior art date
Links
Landscapes
- Sampling And Sample Adjustment (AREA)
Abstract
Způsob se týká stanoveni měrné rozpojovací síly zemin s obsahem jílových minerálů J (45 až 75 %), která mají vlhkost v objemu W (20 až 45 %) při jejich těžbě kolesovými a korečkovými rypadly, Podstatou vynálezu je, že se průzkumnými vrty odeberou vzorky zeminy ze známé hloubky v počtu úměrném mocnosti vrstev jednotlivých zemin tvořících lávku budoucí těžby. U jednotlivých, vzorků zeminy se stanoví vlhkost v objemu W (%) a obsah jílových minerálů J (%), načež se měrná rozpojovací síla stanoví z empiricky odvozená závislosti dané vztahem
Description
Vynález se týká způsobu stanovení měrná rozpojovací síly zemin obsahujících jílové minerály při jejich těžbě kolesovými a korečkovými rypadly.
V současné době existují dvě základní metody stanovení měrné rozpojovací síly, přímé a nepřímá metoda. Nepřímá metoda vychází z měření výkonu elektromotoru pohonu kolesa kolesového rypadle a závisloti na délce řezných hran. Nevýhodou této metody je značný počet parametrů, která vystupují ve vzorcích pro výpočet měrné rozpojovací síly.
To má za následek, že chyba měření je závislá na chybách a jakými se určují jednotlivé parametry a s jejich počtem roste. Výhodou této metody je přímá souvislost měřených veličin s rypným výkonem kolesa kolesového rypadla a registrace špičkových hodnot měření měrné rozpojovací síly.
Přímá metoda stanovení měřné rozpojovací síly zemin obsahujících jílové minerály je založena na přímém měření rozpojovací síly systémem dynamometrů umístěných přímo ne měrném korečku kolesového rypadla. Výhodou je nižěí počet měřených veličin, nevýhodou je potřeba měrného korečku a cejchování dynamometrů.
Hlavním nedostatkem obou metod je možnost použití až během rozpojovacího procesu.
Existuje věak požadavek na stanovení měrné rozpojovací síly v oblastech budoucí těžby při povrchovém dobývání hnědého uhlí několik let dopředu, aby bylo možno konstrukci rypadel, tj. rypný výkon kolesa přizpůsobit geologockým podmínkám. V těchto případech lze získat pouze vzorky zemin z vrtných jader, u kterých lze provést měření fyzikálně-mechanických vlastností. Bylo navrženo několik metod jak pomocí fyzikálně-mechanických vlastností zemin klasifikovat rozpojitelnost zemin, avšak praktické uplatnění nenašla žádná, protože vypočtené hodnoty měrné rozpojovací síly se neshodují s výsledky neměřenými nepřímou metodou, které jsou v praxi nejčastěji používány při klasifikaci rozpojitelnosti zemin.
Uvedené nedostatky odstraňuje způsob stanovení měrné rozpojovací síly zemin obsahujících jílové minerály podle vynálezu, jehož podstatou Je, že se průzkumnými vrty odeberou vzorky zeminy ze známá hloubky v počtu úměrném mocnosti vrstev jednotlivých zemin tvořících lávku budoucí těžby. U jednotlivých vzorků zeminy se stanoví vlhkost v objemu W (%) a obsah jílových minerálů J (%), načež se měrná rozpojovací síla stanoví z empiricky odvozené závislosti dané vztahem *
- W .
Fmt = - . 45 - 25 (kNm” ) · ML 90 - J
Způsob stanovení měrné rozpojovací síly zemin obsahujících jílové minerály podle vynálezu dává velmi dobrou shodu s praxí nejen pro empirický charakter stanovení měrná rozpojovací síly, ale i pro postup, ktorý je použit k odvození střední hodnoty rozpojovací síly. Ve skutečnosti je při rozpojovacím procesu v záběru několik rozpojovacích orgánů současně v různé hloubce lávky, tj. v různých zeminách, pokud není lávka tvořena homogenní zeminou.
Tato skutečnost je respektována poměrným zastoupením vzorků dle mocnosti vrstev a následným výpočtem střední rozpojovací sily. U ostatních metod není teto skutečnost postižené a vede ke značným odchylkám od skutečné hodnoty. Střední odchylka měření je stanovená jako průměrná odchylka od střední hodnoty pro jednotlivá měření a vyjadřuje v podstatě homogenitu rozpojovaného materélu z hlediska měrné rozpojovací síly.
Vzhledem k tomu, že se v místech budoucí těžby systematicky provádí geologický průzkum, lze bez nároku na změnu současně používaných postupů získat informaci o rozpojitelnosti zemin, která je jedním z nejdůležitějěích parametrů pro volbu technologie dobývání nerostných surovin. '
V místě budoucí těžby jsou průzkumnými vrty získány ze známé hloubky vzorky zemin v počtu úměrném mocnosti vrstev jednotlivých typů zeminy tvořících lávku budoucí těžby. Počet vzorků je závislý ne nehomogenitš rozpojované zeminy. S rostoucí nehomogenitou roste i počet vzorků, které tvoří dostatečně representativní soubor. U jednotlivých vzorků zeminy se běžnými metodami stanoví vlhkost v objemu W (%) a obsah jílovitých minerálů J (%).
Měrná rozpojovací síla zeminy obsahující jílové minerály, v místě kde byl odebrán vzorek, se stanoví ne základě empiricky odvozeného vztahu
- W .
F„T = - . 45 - 25 (kNm“ ) ML 90- J
Výsledky lze zpracovávat do grafu závislosti měrné rozpojovací síly na hloubce nebo vypočítat pro danou lávku střední hodnotu měrné rozpojovací síly FML stř. a střední odchylku od této hodnoty, která může při těžbě nastat.
Empirický vztah, ze kterého je měrná rozpojovací síla určována je volen tak, aby vypočtené hodnoty této veličiny dávaly shodu s výsledky nepřímé metody, která je v praxi nejčastěji používána. Způsob stanovení měrné rozpojovací síly zemin obsahujících jílové minerály podle vynálezu lze použít pro zeminy s obsahem jílových minerálů J (45 až 75 %), které mají vlhkost v objemu W (20 až 45 %), což jsou hodnoty větěiny jílových minerálů.
Příklad 1
Z lávky nadloží o výěce 7 m bylo odebráno 14 vzorků. Lávka byla tvořena třemi vrstvami jílových minerálů A, B,'C o mocnosti A = 2 m; B = 3; C = 2 m
| Vrstva | č. vzorku | W («) | J (%) | fml |
| A | 1 | 39,2 | 72 | 52 |
| 2 | 38,7 | 73 | 58 | |
| 3 | 41 ,8 | 74 | 54 | |
| 4 | 38,8 | 72 | 53 | |
| B | 5 | 39,2 | 69 | 41 |
| 6 | 38,7 | 68 | 39 | |
| 7 | 39,8 | 70 | 43 | |
| S | 39,4 | 70 | 44 | |
| 9 | 38,9 | 69 | 42 | |
| 10 | 39,9 | 71 | 46 | |
| C | 11 | 43,4 | 75 | 55 |
| 12 | 44,2 | 74 | 48 | |
| 13 | 42,8 | 75 | 57 | |
| 14 | 43,2 | 74 | 50 |
Měrná rozpojovací síla FMT pro danou lávku těžby F^ = 49 ± 6 kNm-1 a nejvySSl měrná rozpojovací sila F^ « 58 kNm-'·
Příklad 2
Porovnání hodnot měrné rozpojovací síly F^ zemin obsahujících jílové minerály stanovených způsobem podle vynálezu a měřením nepřímou metodou.
| Charakter zeminy | Vlhkost v objemu (W) Jílové minerály (J) | Fml stř. (kNm’) vypočtená naměřené | Fjj^ mex. (kNm-1) vypočtené naměřené |
| tmavoěedý jílovec | W = 39 až 44 % | 50+9 | 65 |
| slabě jemně písčitý | J = 70 až 75 96 | 51 * 15 | 70 |
| monotónní Jíl a jí- | |||
| lovec šedé a tmavě | W = 41 až 45 96 | 51 í 10 | 65 |
| šedé barvy | J = 70 až 75 95 | 49 + 13 | 70 |
| houževnatý jílovec | |||
| šedé až světležedé | |||
| barvy se zelenavým | W = 32 až 42 % | 22 + 6 | 35 |
| nádechem | J = 49 ež 64 96 | 25 í 8 | 40 |
| hnědoSedý jílovec, | |||
| jemně písčitý, místy | W = 23 až 32 96 | 32 í 6 | . 40 |
| prostouplý siderity | J = 50 až 60 96 | 35 ± '3 | 50 |
Vyěěí odchylky od střední rozpojovací síly F^ stř. é vyěěí maximální hodnoty rozpojovací síly FyL max. naměřené nepřímou metodou jsou způsobeny mimo jiné chybami, které vznikají při stanovení měrné rozpojovací síly touto metodou.
Claims (1)
- PŘEDMĚT VYNÁLEZUZpůsob stanovení měrné rozpojovací síly zemin, obsahujících jílové minerály při jejich těžbě kolesovými a korečkovými rypadly, vyznaěený tím, že se průzkumnými vrty odeberou * vzorky zeminy ze známé hloubky v počtu úměrném mocnosti vrstev jednotlivých zemin tvořících lávku budoucí těžby, načež se u jednotlivých vzorků zeminy stanoví vlhkost v objemu W (96) a obsah jílových minerálů J (96) a měrná rozpojovací síla FML se stanoví z empiricky odvo- * zené závislosti dané vztahemF„T = 7° ~ * · 45 až 25 (kNm-1)90 - J
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS822308A CS232426B1 (cs) | 1982-04-01 | 1982-04-01 | Způsob stanovení měrné rozpojovací síly zemin obsahujících jílové minerály |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS822308A CS232426B1 (cs) | 1982-04-01 | 1982-04-01 | Způsob stanovení měrné rozpojovací síly zemin obsahujících jílové minerály |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS230882A1 CS230882A1 (en) | 1984-06-18 |
| CS232426B1 true CS232426B1 (cs) | 1985-01-16 |
Family
ID=5359826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS822308A CS232426B1 (cs) | 1982-04-01 | 1982-04-01 | Způsob stanovení měrné rozpojovací síly zemin obsahujících jílové minerály |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS232426B1 (cs) |
-
1982
- 1982-04-01 CS CS822308A patent/CS232426B1/cs unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS230882A1 (en) | 1984-06-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Collins | Test wells, Umiat area, Alaska | |
| Awang et al. | Investigation of groundwater table under rock slope by using electrical resistivity imaging at Sri Jaya, Pahang, Malaysia | |
| Agan | Determination of the deformation modulus of dispersible-intercalated-jointed cherts using the Menard pressuremeter test | |
| Perelló et al. | Porphyry copper-gold-molybdenum deposits in the Island Copper cluster, northern Vancouver Island, British Columbia | |
| Carter et al. | Oligocene unconformities and nodular phosphate—hardground horizons in western Southland and northern West Coast | |
| CS232426B1 (cs) | Způsob stanovení měrné rozpojovací síly zemin obsahujících jílové minerály | |
| Stanfield | Oil yields of sections of Green River oil shale in Colorado, 1954-57 | |
| Hornibrook et al. | Major displacements in Northland, New Zealand; micropaleontology and stratigraphy of Waimamaku 1 and 2 wells | |
| Simmons | Geotechnical support for open pit coal mining | |
| Chapman et al. | Placer tin deposits in central Alaska | |
| Bradbury | Crevice lead-zinc deposits of northwestern Illinois. | |
| Woods et al. | The chalk of Suffolk | |
| Robinson | Test Well, Grandstand Area, Alaska | |
| Tonnizam et al. | Assessment on excavatability in weathered sedimentary rock mass using seismic velocity method | |
| Tindimugaya | Regolith importance in groundwater development | |
| Yusoh et al. | Identifying Resistivity Anomalies of Sungai Batu Ancient River using 3D Contour Map | |
| Johnson et al. | The use of large-diameter boreholes and downhole logging methods in landslide investigations | |
| Raisbeck | Strength parameters for weathered sandstone | |
| Miller et al. | The nature of fracturing and stress distribution in quartzite around the 1128-M (3700-FT) level of the crescent mine, Coeur d'Alene mining district, Idaho | |
| Jones Jr et al. | Basement Rocks in Shell-Humphreys Well, Pecos County, Texas | |
| Baum et al. | Borehole, surface geologic, and geotechnical data for the Aspen Grove landslide, Sanpete County, Utah | |
| Lilly | Chapter-1 Field and Laboratory Investigations Carried out in the Underground Metro Rail Corridors | |
| Allen | Deep Stratigraphic Core-Drilling as an Aid to Petroleum Exploration | |
| Barron et al. | Coring in glacial sequences: comparison of cable percussion and window sampler techniques | |
| TWIN PINES MINERALS | GEOLOGIC CHARACTERIZATION AT TWIN PINES MINE |