CS229868B1

CS229868B1 - A method for treating condensates from cooling raw gas from pressurized gasification of solid fuels

Info

Publication number: CS229868B1
Application number: CS393982A
Authority: CS
Inventors: Bohuslav Melichar
Original assignee: Bohuslav Melichar
Priority date: 1982-05-28
Filing date: 1982-05-28
Publication date: 1984-07-16

Abstract

Při zplynování pevných paliv, které probíhá za tlaku od 0,1 do 15 MPa, a za přívodu kyslíku Či vzduchu, vodní páry a/nebo zplynovacích prostředků vzniká z chlazení surového plynu kondenzát, který je nutno zpracovat, aby odvod v něm obsažené vody byl neškodný pro životní prostředí. Navrhuje se způsob, podle něhož lehká fáze (obsahující dehty a oleje) a/nebo přídavné kapalné palivo oxiduje za přívodu kyslíku či vzduchu za tlaku stejného nebo vyššího než je tlak při zplynování pevných paliv kyslíkem či vzduchem, a část nebo celá těžká fáze kondenzátu (obsahující vodu a fenoly) se přivádí do spalin vzniklých oxidací lehké fáze kondenzátu, kde se odpaří, načež se vzniklá směs plynů a par přivádí jako zplynovací prostředek pro tlakové zplynování pevných paliv.During the gasification of solid fuels, which takes place at a pressure of 0.1 to 15 MPa, and with the supply of oxygen or air, water vapor and/or gasification agents, condensate is formed from the cooling of the raw gas, which must be processed so that the water contained therein is harmless to the environment. A method is proposed according to which the light phase (containing tars and oils) and/or additional liquid fuel is oxidized with the supply of oxygen or air at a pressure equal to or higher than the pressure during the gasification of solid fuels with oxygen or air, and part or all of the heavy phase of the condensate (containing water and phenols) is fed to the flue gases formed by the oxidation of the light phase of the condensate, where it evaporates, after which the resulting mixture of gases and vapors is fed as a gasification agent for the pressure gasification of solid fuels.

Description

Vynález se týká způsobu zpracování kondenzátů z chlazení surového plynu z tlakového zplynování pevných paliv, které probíhá za tlaku od 0,1 do 15 MPa a za přívodu kyslíku Si vzduchu, vodní páry a/nebo zplynovacích prostředků obsahujících oxid uhličitý ve směsi s vodní párou.The invention relates to a process for the treatment of condensates from the cooling of the raw gas from the pressure gasification of solid fuels which is carried out at a pressure of from 0.1 to 15 MPa and supplying oxygen Si to air, water vapor and / or carbon dioxide-containing gasification means mixed with water vapor.

Výroba surového plynu, který je chlazen, probíhá ve zplynovacích generátorech se sesuv- » ným ložem, kde jsou nespalitelné podíly paliv odstraňovány vynášecími rošty, jako např. pevný popel. Jindy jsou odstraňovány jako tekutá struska. část nebo všechen shromážděný kondenzát z chlazení surového plynu v nejméně jednom stupni se dělí na lehkou fázi obsahují- ’ cí dehty a oleje a na těžkou fázi obsahující vodu a fenoly, mastné kyseliny a čpavek.The production of raw gas, which is cooled, takes place in sliding-bed gasification generators, where non-combustible proportions of fuels are removed by discharge grates, such as solid ash. Other times they are removed as liquid slag. part or all of the condensate collected from the cooling of the raw gas in at least one stage is separated into a light phase containing tars and oils and a heavy phase containing water and phenols, fatty acids and ammonia.

Kondenzáty je nutno zpracovat, aby odvod vody, která je v nich obsažena, byl neškodný pro životní prostředí.The condensates must be treated in such a way that the drainage of the water contained in them is harmless to the environment.

Dosud se při zpracování kondenzátů z chlazení surového plynu z tlakového zplynování pevných paliv obvykle postupovalo tak, že se z nich nejprve oddělily dehty a oleje, načež se extrahovaly fenoly, odstranil se čpavek, a nakonec se biologicky zpracovala zbylá znečištěná voda.To date, the treatment of condensates from the cooling of the raw gas from the pressure gasification of solid fuels has generally been done by first separating tars and oils, then extracting phenols, removing ammonia, and finally treating the remaining contaminated water biologically.

Tento způsob zpracování kondenzátů je investičně náročný, protože je nutné vybudovat zařízení na extrakci fenolu, na získání čpavku a na biologické čištění vody. Navíc musí být pro výrobu zplynovací páry vybudována teplárna a příslušné úpravna vody. Provozní náklady těchto doplňujících zařízení snižují efektivnést výroby.This type of condensate treatment is an investment-intensive process because it is necessary to build a plant for phenol extraction, ammonia recovery and biological water purification. In addition, a heat and water treatment plant must be built to produce gasification steam. The operating costs of these additional devices reduce production efficiency.

Jiný známý způsob zpracování kondenzátů z chlazení surového plynu Z tlakového zplynování pevných paliv odděluje z cirkulujícího kondenzátu lehkou fázi; při expanzi cirkulujícího kondenzátu ze zplyňovacího tlaku se před přívodem kondenzátu do dělicího zařízení uvolňuje pára, která se spaluje. Těžké fáze kondenzátu (fenolová voda) z dělicího zařízení se opět použije jako chladicí médium k chlazení surového plynu.Another known method of treating condensates from the cooling of raw gas From the gasification of solid fuels, it separates the light phase from the circulating condensate; when the circulating condensate expands from the gasification pressure, the steam is released before the condensate is fed to the separator. The heavy phase condensate (phenol water) from the separator is again used as a cooling medium to cool the raw gas.

Likvidace fenolových vod spalováním pomocí dehtů, olejů a plynů snižuje účinnost procesu částečnou likvidací uhlíku přivedeného do procesu. Vyžaduje také investičně náročné zařízení. Pro výrobu páry je třeba budovat úpravnu vody.Phenolic water disposal by tar, oil and gas combustion reduces the efficiency of the process by partially destroying the carbon fed into the process. It also requires investment-intensive equipment. For the production of steam it is necessary to build a water treatment plant.

Uvedené nevýhody odstraňuje způsob zpracování kondenzátu z chlazení surového plynu z tlakového zplynování pevných paliv, které probíhá za tlaku v rozmezí od 0,1 do 15 MPa a za přívodu kyslíku, či vzduchu, vodní páry a/nebo zplynovacích prostředků obsahujících oxid uhličitý ve směsi s vodní párou, kde se část nebo všechen shromážděný kondenzát z chlazení surového plynu v nejméně jednom stupni dělí na lehkou fázi obsahující déhty a oleje a na těžkou fázi obsahující vodu a fenoly, mastné kyseliny a čpavek.These disadvantages are eliminated by the method of condensate treatment from the cooling of the raw gas from the pressure gasification of solid fuels which is carried out at a pressure in the range from 0.1 to 15 MPa and with the supply of oxygen or air, water vapor and / or gasification means containing carbon dioxide in steam, wherein some or all of the collected condensate from the cooling of the raw gas in at least one stage is separated into a light phase containing tar and oils and a heavy phase containing water and phenols, fatty acids and ammonia.

Podstata vynálezu je v tom, že část nebo celá lehká fáze odděleného kondenzátu a/nebo přídavné kapalné či plynné palivo oxiduje za přívodu kyslíku či vzduchu za tlaku stejného nebo vyššího .než je tlak při zplynování pevných paliv kyslíkem či vzduchem, a část nebo celá · těžké fáze kondenzátu se přivádí do spalin vzniklých oxidací lehké fáze kondenzátu, kde se odpaří, načež se vzniklá směs plynů a par přivádí jako zplynovací prostředek pro tlakové zplynování pevných paliv. «The principle of the invention is that part or all of the light phase of the separated condensate and / or the additional liquid or gaseous fuel is oxidized under oxygen or air at a pressure equal to or higher than the gas or solid gas pressure of part or all. the heavy condensate phase is fed to the flue gas formed by oxidation of the light condensate phase where it evaporates, and the resulting mixture of gases and vapors is fed as a gasifier for the pressure gasification of solid fuels. «

Spálu s kyslíkem pro oxidaci lehké fáze kondenzátu se přivádí k ohřevu i kyslík potřebný pro zplynování pevných paliv.Oxygen incinerator for oxidation of the light condensate phase also supplies the oxygen needed for gasification of solid fuels.

Těžká fáze kondenzátu se před odpařením ve spalinách lehké fáze kondenzátu védě k předehřátí teplem kondenzátu z chlazení surového plynu.The heavy condensate phase before condensation in the flue gas of the light condensate phase is to be preheated by condensate heat from the cooling of the raw gas.

Neodpařené zbytky kondenzátu z oxidace lehké fáze kondenzátu se vedou do proudu horkých nespalitelných podílů ze zplynování pevných paliv, kde se odpařují a spolu se zplynovacími prostředky se vedou do zplyňovacího procesu pevných paliv.The non-evaporated condensate residues from the oxidation of the light phase condensate are fed to a stream of hot, non-combustible fractions from the gasification of solid fuels, where they evaporate and, together with the gasification means, are fed to the gasification process of solid fuels.

Neodpařené zhytky kondenzátu z oxidace lehké fáze kondenzátu se mohou vést zpět k dělení na těžkou a lehkou fázi.Uncapped condensate residues from the oxidation of the light phase condensate can lead back to a heavy and light phase separation.

Rozdílu tlaku směsi plynů a par při oxidaci lehké fáze kondenzátu a tlaku směsi plynů a par při zplynování pevných paliv se využije k výrobě energie např. tak, že se směs plynů a par vzniklých při oxidaci lehké fáze kondenzátu vede do zplynovacího generátoru nejméně přes jednu turbínu.The gas / vapor pressure difference of the light condensate mixture and the gas / vapor pressure of the gasification of solid fuels is used to generate energy by, for example, passing a mixture of gases and vapors resulting from the condensation of light condensate into the gasification generator through at least one turbine .

Výhody navrženého řešení spočívají v tom, že kondenzát lze zpracovat jednoduchým a hospodárným způsobem při výrobě surového plynu z pevných paliv. Zpětně se užije větší díl látek dříve ze zařízení na výrobu surového plynu odváděných a posléze nákladně zpracovávaných. Přitom se zachovávají zásady ochrany zdravého životního prostředí. Fenolové vody se likvidují bez potřeby výstavby samostatného zařízení pro extrakci fenolů resp. se podstatně sníží náklady na instalaci zařízení na likvidaci spalin z odpařování fenolových vod.The advantages of the proposed solution are that the condensate can be treated in a simple and economical way in the production of raw gas from solid fuels. A greater proportion of the substances formerly recovered from the raw gas production plant and subsequently processed costly is recovered. In doing so, the principles of protecting a healthy environment are respected. Phenol waters are disposed of without the need for the construction of a separate phenol extraction plant or plant. will significantly reduce the cost of installing flue gas disposal equipment from the evaporation of phenolic water.

Teplo cirkulujícího kondenzátu se odvádí zpět do procesu zplynování a cirkulující kondenzát přitom není třeba chladit vodou.The heat of the circulating condensate is transferred back to the gasification process and the circulating condensate does not need to be cooled with water.

Způsob zpracování kondenzátu z chlazení surového plynu z tlakového zplynování pevných paliv je příkladně sohematicky znázorněn na přiloženém výkresu.The method of treating the condensate from the cooling of the raw gas from the pressure gasification of solid fuels is illustrated by way of example in the accompanying drawing.

Do zplynovacího generátoru i se sesuvným ložem je vedením 2 přiváděno z uhelné vpusti 2 uhlí o velikosti zrna 3 až 25 mm. Vedením í se do popelové výpusti 5 odvádějí ze zplynovacího generátoru i nespalitelné podíly jako je pevný popel či tekutá struska.Coal 2 with a grain size of 3 to 25 mm is fed from the coal inlet 2 to the sliding-bed gasification generator 1. Also, non-combustible components such as solid ash or liquid slag are discharged from the gasification generator to the ash outlet 5.

Potrubím 6 kyslíku se do zplynovacího generátoru 1 přivádí kyslík a dalším potrubím 2 se přivádějí zplynovací prostředky, které tvoří směs vodní páry, oxidu uhličitého a kyslíku.Oxygen piping 6 supplies oxygen to the gasifier 1 and gas piping 2, which is a mixture of water vapor, carbon dioxide and oxygen, is fed via line 2.

Ve zplynovacím generátoru 1 se sesuvným ložem vzniká za tlaku 0,1 až 15 MPa a při teplotě 400 °C surový plyn, který se odvádí potrubím 8 surového plynu do předchladiče 2> kde je chlazen kondenzátem 2 chlazení surového plynu, který se přivádí potrubím 10 cirkulujícího kondenzátu.In the sliding-bed gasification generator 1 at a pressure of 0.1 to 15 MPa and at a temperature of 400 ° C, the raw gas is discharged via the raw gas line 8 to the precooler 2, where it is cooled by the condensate 2 cooling of the raw gas supplied via line 10. of circulating condensate.

Surový plyn je za účelem nepřímého ochlazování dále odváděn potrubím 8 surového plynu do dalších Stupňů chlazení surového plynu tvořených kotlem 11 na odpadní teplo a chladiči 12 a 12a. odkud je výstupním potrubím 8a ochlazeného surového plynu odveden k dalšímu zpracování, které není ve schématu znázorněno.For the purpose of indirect cooling, the raw gas is further discharged through the raw gas line 8 to further raw gas cooling stages formed by the waste heat boiler 11 and the coolers 12 and 12a. from where it is led through the cooled raw gas outlet pipe 8a for further processing, which is not shown in the diagram.

V předchladiči 2» v kotli 11 na odpadní teplo a v chladičích 12 a 12a vzniká z chlazení surového plynu kondenzát obsahující vodu, dehet, fenoly, mastné kyseliny a prach;' kondenzát se vede potrubím 10 kondenzátu do zásobníku 13 kondenzátu a odtud potrubím 10 kondenzátu do ohřívače 15 těžké fáze kondenzátu. Z ohřívače 15 těžké fáze kondenzátu je ochlazený kondenzát za pomoci cirkulačního čerpadla 16 nastřikován zmíněným potrubím 10 ochlazeného cirkulujícího kondenaátu do předchladiče 2 surového plynu a odtud zpět do zásobníku 13 kondenzátu, jak už bylo popsáno.In the precooler 2 in the waste heat boiler 11 and in the coolers 12 and 12a, condensate containing water, tar, phenols, fatty acids and dust is formed from the cooling of the raw gas. the condensate is fed via condensate line 10 to the condensate container 13 and from there via condensate line 10 to the heavy condensate heater 15. From the heavy condensate heater 15, the cooled condensate is injected via the cooled circulating condensate line 10 via the circulation pump 16 into the raw gas pre-cooler 2 and from there back to the condensate reservoir 13 as previously described.

Ze zásobníku 13 kondenzátu se kondenzát resp. jeho část odvádí potrubím 14 kondenzátu do expanzního zařízeni 17. Pára vzniklá z uvolnění tlaku se z expanzního zařízení 17 vede potrubím 18 péry do ohřívače 19 páry a dále potrubím 18a ohřáté páry do spalovacího zařízení 20, kde se spaluje přídavným palivem přiváděným potrubím 21 přídavného paliva; jde např. o topné plyny, které vznikají jako vedlejší produkt při výrobě a čištění surového plynu. Spaliny ze spalovacího zařízení 20 se potrubím 22 spalin vedou do dalšího ohřívače 15a těžké fáze kondenzátu, déle potrubím 22a spalin do ohřívače 19 páry a odtud ven ze zařízení potrubím 22b.From the condensate reservoir 13, the condensate or condensate is removed. a portion of it is discharged via condensate conduit 14 to the expansion device 17. The pressure relief steam from the expansion device 17 is routed through a duct 18 through a steam heater 19 and then through a heated steam conduit 18a to a combustion plant 20 where ; for example, fuel gases are produced as a by-product of the production and purification of raw gas. The flue gas from the combustion apparatus 20 with the flue gas line 22 leads to another heavy-phase condensate heater 15a, longer through the flue gas line 22a to the steam heater 19 and from there through the line 22b.

Po uvolnění par se zbylý uvolněný kondenzát z expanzního zařízení 17 vede potrubím 23 do dělicího zařízení 24. v němž dochází k rozdělení kapalin na lehkou fázi, obsahující dehty a oleje a na těžkou fázi obsahující převážně fenolové vody.After the vapor has been released, the remaining condensate released from the expansion device 17 is passed via a line 23 to a separating device 24 in which the liquids are separated into a light phase containing tars and oils and a heavy phase containing mainly phenolic water.

Z dělicího zařízení 24 je lehká fáze kondenzátu vedena potrubím 25 do- zásobníku 26 lehké fáze kondenzátu a odtud potrubím 25a lehká fáze pomocí nástřikového čerpadla 27 do oxidačního zařízení 28. Dále je potrubím 29 kyslíku přiváděn do oxidačního zařízení 28 kyslík.From the separator 24, the light condensate phase is led through line 25 to the condensate light phase container 26 and from there through the light phase line 25a via a feed pump 27 to the oxidizer 28. Further, oxygen is supplied to the oxidizer 28 via oxygen line 29.

Těžká fáze kondenzátu je z dělicího zařízení 24 vedena potrubím 30 do zásobníku 31 těžké fáze kondenzátu, odtud dále potrubím 30a pomocí čerpadla 32 těžké fáze kondenzátu do ohřívače 15 kondenzátu. Pro dosažení potřebného množství páry pro zplynování se množství těžké fáze kondenzátu v potrubí 30a doplňuje vodou přiváděnou potrubím 33 přídavné vody.The heavy condensate phase from the separating device 24 is led through line 30 to the heavy condensate storage tank 31, from there through line 30a via a heavy condensate phase pump 32 to the condensate heater 15. To obtain the required amount of steam for gasification, the amount of heavy condensate phase in line 30a is supplemented with water supplied by line 33 of make-up water.

Dále je těžká fáze kondenzátu vedena potrubím 30b do dalšího ohřívače 15a těžké fáze kondenzátu. Po ohřevu se těžká fáze kondenzátu potrubím 30c přivádí k nástřiku do proudu spalin z oxidačního zařízení 28.Further, the heavy condensate phase is passed through line 30b to another heavy condensate heater 15a. After heating, the heavy condensate phase via line 30c is fed to the flue gas stream from the oxidizer 28 for injection.

V oxidačním zařízení 28 se nestříknutá těžká fáze kondenzátu odpařuje a spolu se spalinami z lehké fáze kondenzátu z oxidačního zařízení tvoří zplynovacl prostředek pro zplynování pevných paliv/ který je do zplynovaclho generátoru V veden potrubím 2· Případný neodpařený kondenzát se z oxidačního zařízení 28 odvádí buá potrubím 34 do proudu horkého popela, kde se odpaří a spolu se zplynovaclmi prostředky se jeho páry vedou ke zplynování pevných paliv, nebo se neodpařený kondenzát z oxidačního zařízení 28 vrací do expanzního zařízení 17 a do dělicího zařízení 24. Do oxidačního zařízení 28 lze pro opětná využití přivádět i plyny potrubím 35 vznikající při výrobě a čiětění surového plynu, a to po jejich kompresi na provozní tlak oxidačního zařízení 28.In the oxidizer 28, the unprayed heavy phase of the condensate evaporates and, together with the flue gases from the light phase condensate from the oxidizer, forms a gasifier for solids gasification / which is fed to the gasifier V via line 2. 34 to the hot ash stream where it evaporates and, together with the gasification means, its vapors lead to solid gasification, or the non-evaporated condensate from the oxidizer 28 is returned to the expansion device 17 and to the separator 24. The oxidizer 28 can be reused for reuse to supply gases through the line 35 produced during the production and purification of the raw gas after their compression to the operating pressure of the oxidizer 28.

Aby byla lépe využívána energie, je možné směs plynů a par z oxidačního zařízení 28 lehké fáze kondenzátu před použitím jako zplynovacl prostředek vést do zplynovaclho generátoru i nejméně přes jednu turbínu (nezakreslena).In order to make better use of energy, the mixture of gases and vapors from the light condensate oxidation apparatus 28 prior to use as a gasifier may be passed to the gasifier via at least one turbine (not shown).

zplynovacím generátoru J. se příkladně za tlaku 3 MPa zplynuje uhlí o velikosti zrna 3 až 25 mm v sesuvném loži. Na výrobu 1 000 suchého plynu se do zplynovaclho generátoru i přivádí uhlí s 660 kg hořlaviny, s 264 kg vody a 180 kg popela. Na zplynování se užije zplynovaclho prostředku obsahujícího 215 kg oxidu uhličitého ve směsi s 1 073 kg vodní' páry přiváděné potrubím 2 θ 165 mj^ kyslíku přiváděného potrubím 6.For example, coal with a grain size of 3 to 25 mm is gassed in a sliding bed at a pressure of 30 bar. For the production of 1,000 dry gas, coal with 660 kg of combustible material, 264 kg of water and 180 kg of ash is fed to the gasifier. A gasification composition containing 215 kg of carbon dioxide in admixture with 1073 kg of water vapor supplied through 2 165 165 IU of oxygen supplied through line 6 is used for gasification.

Surový plyn má příkladně toto složení:For example, the raw gas has the following composition:

co₂ co ₂ 33 % 33% C H n m C H n m 1 % 1% CO WHAT 17 % 17% h₂ h ₂ 37,5 % 37.5% ch₄ ch ₄ 10 % 10% n₂ n ₂ 1,2 % 1.2% °2 ° 2 0,3 % 0.3%

Mimo to obsahuje surový plyn ještě 69 kg dehtů a olejů, 6 kg fenolů, 6,5 kg čpavku,In addition, the raw gas also contains 69 kg of tar and oils, 6 kg of phenols, 6.5 kg of ammonia,

1,3 kg mastných kyselin a 1 100 kg vodní páry. Teplota surového plynu v kopuli zplynovaclho generátoru J. před vstupem do výstupního potrubí 8a surového plynu je 400 °C. V předchladiči 2 ^se surový plyn po nástřiku kondenzátu z potrubí 10 ochlazeného kondenzátu ochladí na teplotu blízkou rosnému bodu plynu, tj. na 205 °C. Surový plyn je za účelem nepřímého ochlazování dále odváděn do dalších stupňů chlazení surového plynu.1.3 kg of fatty acids and 1100 kg of water vapor. The temperature of the raw gas in the dome of the gasification generator J before entering the raw gas outlet pipe 8a is 400 ° C. In the precooler 2 ^{, the} raw gas is cooled to a temperature close to the dew point of the gas, i.e. 205 ° C, after the condensate is injected from the cooled condensate line 10. The raw gas is further directed to further cooling stages of the raw gas for indirect cooling.

Kondenzáty vzniklé z tohoto chlazení v předchladiči 9. v kotli 11 na odpadní teplo a v chladičích 12 a 12a se vedou do zásobníku 13 kondenzátu a odtud se část kondenzátu vede zpět k chlazení surového plynu. 1 180 kg kondenzátu, který obsahuje vodu, dehet, fenoly, mastné kyseliny a prach s odvádí ze zásobníku 13 do expanzního zařízení 17. V expanzním zařízení 17 kondenzát expanduje na tlak okolí a při tom vznikne 222 kg vodní páry ve směsi s parami fenolů, mastných kyselin a čpavku. Tato směs par se vede potrubím 18 páry do ohřívače 19 páry a dále potrubím 18a páry do spalovacího zařízení 20. kde, se při teplotě vyšší než 840 °C spaluje za· přívodu přídavného paliva potrubím 21. například topných odpadních plynů z generátorové stanice, případně z čištění plynů.The condensates resulting from this cooling in the precooler 9 in the waste heat boiler 11 and in the coolers 12 and 12a are fed to the condensate reservoir 13 and from there a part of the condensate is returned to the cooling of the raw gas. 1,180 kg of condensate, which contains water, tar, phenols, fatty acids and dust, is discharged from the container 13 to the expansion device 17. In the expansion device 17, the condensate expands to ambient pressure, thereby producing 222 kg of water vapor mixed with phenol vapors. fatty acids and ammonia. This vapor mixture is passed through a steam line 18 to a steam heater 19 and further through a steam line 18a to a combustion plant 20 where, at a temperature above 840 ° C, it is combusted with an additional fuel supply through a line 21, for example. from gas cleaning.

Po uvolnění par se zbylý chlazený kondenzát z expanzního zařízení 17 v množství 958 kg vede do dělicího zařízení 24. kde dochází k rozdělení kapalin na lehkou fázi obsahující dehty a oleje v množství 66,3 kg a na těžkou fázi fenolových vod 884 kg.After the vapors have been released, the remaining cooled condensate from the expansion device 17 at 958 kg is fed to a separator 24 where the liquids are separated into 66.3 kg of tar and oil phase and 884 kg of phenolic water phase.

Získaný dehet je veden do oxidačního zařízení 28 pracujícího za tlaku 3,2 MPa, kde je za přívodu.152 m^ kyslíku oxidován na směs 215 kg oxidu uhličitého a vodní páry. Množství vodní páry v oxidačním zařízení 28 je zvětšeno nástřikem 884 kg fenolových vod po jejich předchozím předehřátí a doplnění 129 kg vody. Takto vznikne zplynovací prostředek obsahující mj. 1 073 kg vodní páry a 215 kg CO , který je přiváděn do zplynovacího generátoru _1_ při teplotě 310 °C. ² The tar obtained is fed to an oxidizer 28 operating at a pressure of 3.2 MPa, where it is oxidized to a mixture of 215 kg of carbon dioxide and water vapor under a supply of 152 m 2 of oxygen. The amount of water vapor in the oxidizer 28 is increased by injecting 884 kg of phenolic water after pre-heating and adding 129 kg of water. This results in a gasification composition comprising, inter alia, 1,073 kg of water vapor and 215 kg of CO, which is fed to the gasification generator 7 at a temperature of 310 ° C. ²

Claims

Process for the treatment of condensate from the cooling of raw gas from the pressure gasification of solid fuels, which is carried out at a pressure in the range from 0.1 to 15 MPa and with the supply of oxygen or air, water vapor and / or carbon dioxide-containing gasification means mixed with water steam, wherein part or all of the collected condensate from the cooling of the raw gas in at least one stage is separated into a light phase containing tars and oils and a heavy phase containing water and phenols, fatty acids and ammonia, characterized in that part or all of the light phase is separated condensate and / or additional liquid or gaseous fuel oxidizes under oxygen or air at a pressure equal to or greater than the pressure of gasification of solid fuels with oxygen or air, and some or all of the heavy phase condensate is fed to the flue gas the mixture of gases and vapors is fed as gasification means for pressure gasification of solid fuels,

2. A method according to claim 1, characterized in that the oxygen required for gasification of solid fuels is supplied to the heating together with the oxygen for oxidation of the light phase condensate.

3. A method according to claim 1, characterized in that the heavy condensate phase before evaporation in the flue gas of the light condensate phase results in preheating of the condensate heat from the cooling of the raw gas.

4. A method according to claim 1, wherein the non-evaporated condensate residues from the oxidation of the light phase co-condensate are fed to a stream of hot non-combustible fractions from the solid fuel gasification where they evaporate and are fed together with the gasification means into the solid fuel gasification process.

5. A method according to claim 1, characterized in that the condensate residues from the oxidation of the light phase of the condensate lead back to a separation into a heavy and a light phase.

6. A method according to claim 1, characterized in that the gas / vapor pressure difference during the oxidation of the light condensate phase and the gas / vapor pressure during the gasification of solid fuels is used to generate energy, e.g. during oxidation of the light condensate phase, it leads to at least one turbine to the gasification generator.