CS227296B1 - Induction sensor of electromagnetic geophysical probe - Google Patents
Induction sensor of electromagnetic geophysical probe Download PDFInfo
- Publication number
- CS227296B1 CS227296B1 CS840582A CS840582A CS227296B1 CS 227296 B1 CS227296 B1 CS 227296B1 CS 840582 A CS840582 A CS 840582A CS 840582 A CS840582 A CS 840582A CS 227296 B1 CS227296 B1 CS 227296B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- coil
- measuring
- excitation
- excitation coil
- inductive
- Prior art date
Links
Landscapes
- Geophysics And Detection Of Objects (AREA)
Description
Vynález se týká indukčního snímače elektromagnetické geofyzikální sondy s budicí a měřicí cívkou pro měření elektrické vodivosti a magnetické susceptibility hornin ve vrtu a na mořském dně. jeho účelem je potlačení poruch a dosažení vysoké stability kompenzace přímého napětí na měřicí cívce, zejména při elektromagnetickém rušení a při změnách okolní teploty.The present invention relates to an inductive sensor of an electromagnetic geophysical probe with an excitation and measuring coil for measuring the electrical conductivity and magnetic susceptibility of rocks in a borehole and on the seabed. its purpose is to suppress disturbances and achieve high stability of direct voltage compensation on the measuring coil, especially in the case of electromagnetic disturbances and changes in ambient temperature.
Jsou známé indukční snímače sond pro měření magnetické susceptibility a elektricf ké vodivosti, jejichž součástí je budicí cívka í napájená střídavým proudem a měřicí cívka í připojená přes zesilovač k fázově citlivému obvodu (AO SSSR 275 250, 693 315j. Přímé napětí na měřicí cívce je u nich kompenzováno napětím z pomocného vinutí uloženého na budicí cívce a fázově citlivý obvod je řízen napětím, jehož fáze je shodná s fází signállu magnetické susceptibility na měřicí cívce nebo s fází signálu elektrické vodivosti. Pro zvýšení citlivosti vyloučením vlivu indukovaných napětí z cizích zdrojů na signál na měřicí cívce je u známých indukčních snímačů budicí i měřicí cívka opatřena feromagnetickým jádrem.Inductive probe sensors for measuring magnetic susceptibility and electrical conductivity are known, which include an AC drive excitation coil and a measuring coil connected via an amplifier to a phase sensitive circuit (AO USSR 275 250, 693 315j). The phase-sensitive circuit is controlled by a voltage whose phase coincides with the phase of the magnetic susceptibility signal on the measuring coil or the phase of the electrical conductivity signal. In the known inductive sensors, both the excitation coil and the measuring coil are provided with a ferromagnetic core.
Feromagnetická jádra cívek u známých indukčních snímačů sice zvyšují odstup měřeného signálu od rušivých napětí z cizích zdrojů, ale nepříznivě ovllivňují stabilitu kompenzace přímého signálu, neboť měnící se vvnější magnetická pole snižují stabilitu magnetických momentů cívek.The ferromagnetic coil cores of the known inductive transducers increase the distance of the measured signal from disturbing voltages from foreign sources, but they adversely affect the stability of the direct signal compensation, as changing external magnetic fields reduce the stability of the magnetic moments of the coils.
Pro odstranění nestability magnetického momentu budicí cívky jsou u známých snímačů použity pomocné elektronické obvody, popřípadě pomocný transformátor zapojený v obvodu budicí a měřicí cívky (AO SSSR 490 060). Pomocné elektronické obvody a transformátor komplikují zapojení, jsou potenciálním zdrojem funkčních poruch vedoucích k nestabilitě signálové nuly snímače, přitom zvyšují pracnost výroby i seřízení celé sondy. Nadto u těchto snímačů není zajištěna stabilita magnetického momentu měřicí cívky s feromagnetickým jádrem ani stabilita kompenzace přímého napětí narušovaná změnou rozměrů cívkového systému s teplotou.Auxiliary electronic circuits or an auxiliary transformer connected in the excitation and measuring coil circuit (AO USSR 490 060) are used in known sensors to eliminate instability of the magnetic moment of the excitation coil. The auxiliary electronic circuits and the transformer complicate the wiring, being a potential source of malfunctions leading to the sensor signal zero instability, while increasing manufacturing effort and adjusting the entire probe. Furthermore, the stability of the magnetic torque of the measuring coil with the ferromagnetic core and the stability of the direct voltage compensation disturbed by the change in the dimensions of the coil system with temperature are not ensured.
Uvedené nevýhody odstraňuje indukční snímač elektromagnetické geofyzikální sondy s budicí cívkou a měřicí cívkou podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že budicí cívka je spojena s prvním resonančním kondenzátorem a upevněna na konci podélného nosiče s teplotním koeficientem délkové dilatace, na jehož opačném konci je upevněna měřicí cívka spojená jedním koncem s druhým rezonančním kondenzátorem a druhým koncem s prvním výstupem, odporového děliče, mezi jehož první vstup a druhý vstup je zapojeno kompenzační vinutí těsně magneticky vázané ke středu budicí cívky, přitom teplotní koeficient délkové dilatace podélného nosiče je roven 0,6 vé dilatace podélného nosiče je roven 0,6nž 0,7násobku součtu koeficientů obvodové dilatace cívek.The above mentioned disadvantages are eliminated by the inductive sensor of the electromagnetic geophysical probe with the excitation coil and the measuring coil according to the invention, characterized in that the excitation coil is connected to the first resonant capacitor and fixed at the end of the longitudinal carrier with a temperature expansion coefficient a measuring coil connected by one end to the second resonant capacitor and the other end to the first output, a resistive divider between which a compensating winding tightly magnetically coupled to the center of the excitation coil is connected between the first inlet and the second inlet, The dilatation of the longitudinal support is equal to 0.6 to 0.7 times the sum of the coil dilatation coefficients.
U indukčních snímačů pro sondy do štíhlých vrtů, u nichž je mezi cívkami velká vzdálenost je výhodné, když budicí cívka je opatřena feromagnetickým jádrem a kompenzační vinutí je uloženo na jeho povrchu.In inductive sensors for slender well probes where there is a large distance between the coils, it is advantageous if the excitation coil is provided with a ferromagnetic core and the compensating winding is mounted on its surface.
Indukční snímače pro sondy k měření elektrické vodivosti je výhodné uspořádat tak, že rezonanční kondenzátory jsou zapojeny oba sériově nebo oba paralelně.It is advantageous to arrange inductive sensors for probes for measuring electrical conductivity so that the resonant capacitors are connected in series or both in parallel.
Indukční snímače pro sondy k měření magnetické susceptibility je výhodné uspořádat tak, že jeden z rezonančních kondenzátorů je zapojen sériově a druhý paralelně.Inductive sensors for probes for measuring magnetic susceptibility are preferably arranged in such a way that one of the resonant capacitors is connected in series and the other in parallel.
Výhody indukčního snímače podle vynálezu vyplývají z uložení cívek na podélný nosič s teplotní délkovou dilataci a z použití rezonančních kondenzátoru. Stabilita nuly měřeného signálu při změnách okolní teploty a výrazný odstup měřeného signálu od rušivých napětí z cizích zdrojů jsou zajištěny jednoduchými prostředky bez přídavných elektronických obvodů. Pro hodnotu přímého napětí na měřicí cívce platí vztahThe advantages of the inductive transducer according to the invention result from the placement of the coils on a longitudinal support with a thermal dilatation and the use of resonant capacitors. Zero stability of the measured signal at changes in the ambient temperature and significant distance of the measured signal from disturbing voltages from external sources are ensured by simple means without additional electronic circuits. The following applies to the value of the direct voltage on the measuring coil
U0 = k.Si-g- , kde Uo je hodnota přímého napětí na měřicí cívce, k je veličina závislá na kmitočtu, budicím proudu a počtu závitů cívek, Si je plocha budicí cívky, S2 je plocha měřicí cívky a L je vzdálenost mezi oběma cívkami.U 0 = k.Si-g-, where U o is the value of the direct voltage on the measuring coil, k is a quantity dependent on the frequency, excitation current and number of coil turns, Si is the excitation coil area, S 2 is the measuring coil area and L is the distance between the two coils.
Pro teplotní kompenzaci změn přímého napětí na měřicí cívce, způsobených změnami ploch Si a S2 s teplotou, je vhodně využito teplotní dilatace podélného nosiče. Změní-li budicí cívka a měřicí cívka vlivem změn okolní teploty své obvody a tím i své plochy Si a S2, lze návazné nežádoucí změně přímého napětí Uo zabránit změnou vzdálenosti cívek. Ke změně přímého napětí Uo na měřicí cívce nedochází, když teplotní koeficient délkové dilatace dL podélného nosiče je ke koeficientu obvodové dilatace dPi budicí cívky a ke koeficientu obvodové dilatace dP2 měřicí cívky ve vztahu dl = --(dPi + dP2), který lze odvodit ze vztahu pro přímé napětí Uo na měřicí cívce.The temperature expansion of the longitudinal support is suitably used to compensate for the temperature variation of the direct voltage on the measuring coil caused by the variation of the surfaces S1 and S2 with the temperature. If the field coil and the measuring coil change their circuits and thus their surfaces S1 and S2 due to changes in the ambient temperature, the consequent undesired change in the direct voltage U o can be prevented by changing the coil distance. To change the direct voltage U of the measuring coil does not occur when the temperature coefficient of linear expansion dL longitudinal carriers is a circumferential expansion coefficient dpi excitation coils and circumferential dilatation coefficient to dP 2 of the measuring coil relative dl = - (DPI + DP 2), which can be derived from the formula for direct voltage U o on the measuring coil.
Příklad konkrétního provedení indukčního snímače podle vynálezu je znázorněn na přiložených výkresech, kde obr. 1 představuje schéma zapojení indukčního snímače, vhodného zvláště pro elektromagnetickou geofyzikální sondu k měření elektrické vodivosti, na obr. 2 je schéma zapojení druhé varianty indukčního snímače, vhodného zvláště pro elektromagnetickou geofyzikální sondu k měření magnetické susceptibility, na obr. 3 je jednoduchý vyhodnocovací obvod elektromagnetické sondy pro měření jen elektrické vodivosti nebo jen magnetické susceptibility v blokovém zapojení a na obr. 4 kombinovaný vyhodnocovací obvod elektromagnetické sondy pro měření jak elektrické vodivosti, tak magnetické susceptibility, rovněž v blokovém zapojení.An example of a particular embodiment of an inductive transducer according to the invention is shown in the accompanying drawings, in which Fig. 1 is a wiring diagram of an inductive transducer particularly suitable for an electromagnetic geophysical probe for measuring electrical conductivity. Fig. 3 shows a simple evaluation circuit of an electromagnetic probe for measuring only electrical conductivity or only magnetic susceptibility in block connection; and Fig. 4 is a combined evaluation circuit of an electromagnetic probe for measuring both electrical conductivity and magnetic susceptibility, as well as in block wiring.
Součástí indukčního snímače podle vynálezu je budicí cívka 1, která je upevněna na konci podélného nosiče 10 (obr. 1). Na opačném konci podélného nosiče 10 je upevněna měřicí cívka 4. Paralelně je k měřicí cívce 4 mezi signálovou svorku 6 a společnou svorku 7 připojen druhý rezonanční kondenzátor 5 a k budicí cívce 1 mezi první napájecí svorku 8 a druhou napájecí svorku 9 první rezonanční kondenzátor 2. Měřicí cívka 4 je zapojena na první výstup 14 odporového děliče 16, jehož druhý výstup 15 je připojen ke společné svorce 7. Mezi první vstup 12 a druhý vstup 13 odporového děliče 16 je zapojeno kompenzační vinutí 3, těsně magneticky vázané ke středu budicí cívky 1.An inductive sensor according to the invention comprises an excitation coil 1 which is mounted at the end of the longitudinal carrier 10 (FIG. 1). At the opposite end of the longitudinal carrier 10, a measuring coil 4 is mounted. A second resonant capacitor 5 is connected in parallel to the measuring coil 4 between the signal terminal 6 and the common terminal 7 and the excitation coil 1 between the first power terminal 8 and the second power terminal 9. The measuring coil 4 is connected to the first output 14 of the resistive divider 16, the second output 15 of which is connected to a common terminal 7. Between the first input 12 and the second input 13 of the resistive divider 16 is a compensating winding 3 tightly magnetically coupled to the center of the excitation coil 1.
V druhé variantě konkrétního provedení indukčního snímače podle vynálezu je budicí cívka 1 opatřena feromagnetickým jádrem 11 a kompenzační vinutí 3 je uloženo na jeho povrchu (obr. 2). Druhý rezonanční kondenzátor 5 je zařazen před signálovou svorku 6 a spojen s měřicí cívkou 4 sériově.In a second variant of a particular embodiment of the inductive sensor according to the invention, the excitation coil 1 is provided with a ferromagnetic core 11 and the compensating winding 3 is mounted on its surface (Fig. 2). The second resonant capacitor 5 is connected upstream of the signal terminal 6 and connected in series to the measuring coil 4.
Indukční snímač podle vynálezu lze použít ve spojení s jednoduchým vyhodnocovacím obvodem 17 i ve spojení s kombinovaným vyhodnocovacím obvodem 18. Jednoduchý vyhodnocovací obvod 17 elektromagnetické geofyzikální sondy sestává z výkonového generátoru 20, zapojeného na řídicí vstup prvého fázového demodulátoru 20, zapojeného na řídicí vstup prvého fázového demodulátoru 21 s prvou výstupní svorkou 23 a ze signálového zesilovače 19, zapojeného na signálový vstup prvého fázového demodulátoru 21. Kombinovaný vyhodnocovací obvod 18 elektromagnetické geofyzikální sondy obsahuje navíc druhý fázový demodulátor 22 s druhou výstupní svorkou 24, na jehož signálový vstup je připojen výstupem signálový zesilovač 19. S výkonovým generátorem 20 je řídicí vstup druhého fázového demodulátoru 22 spojen přes fázovací obvod 25.The inductive transducer according to the invention can be used in conjunction with both the single evaluation circuit 17 and the combined evaluation circuit 18. The single evaluation circuit 17 of the electromagnetic geophysical probe consists of a power generator 20 connected to the control input of the first phase demodulator 20 connected to the control input of the first phase. The combined evaluation circuit 18 of the electromagnetic geophysical probe further comprises a second phase demodulator 22 with a second output terminal 24 to which a signal amplifier is connected to the signal input. 19. With the power generator 20, the control input of the second phase demodulator 22 is coupled via a phasing circuit 25.
V obou variantách konkrétního provedení indukčního snímače podle vynálezu jsou cívky 1, 4 zhotoveny z měděného drátu a každá z cívek vykazuje koeficient obvodové dilatace 22 . 10-6 . °C1. Podélný nosič 10 je zhotoven z vrstvené fenolformaldehydové pryskyřice vykazující koeficient délkové teplotní dilatace 27 . 10“6 . θΟ“1.In both variants of a particular embodiment of the inductive sensor according to the invention, the coils 1, 4 are made of copper wire and each coil has a circumferential expansion coefficient 22. 10 -6 . C first The longitudinal support 10 is made of a layered phenol-formaldehyde resin having a thermal expansion coefficient of 27. 10 “ 6 . θΟ “ 1 .
Pro měření elektrické vodivosti hornin v hlubinném vrtu, na obr. nezakresleném, byl použit indukční snímač podle vynálezu znázorněný na obr. 1 ve spojení s jednoduchým vyhodnocovacím obvodem 17 elektromagnetické geofyzikální sondy. Na jeho napájecí svorky 8, 9 byl zapojen výkonový generátor 20 a jeho signálová svorka 6 byla spojena se vstupem signálového zesilovače 19. Společná svorka 7 byla uzemněna. Indukční snímač podle vynálezu s jednoduchým vyhodnocovacím obvodem 17 elektromagnetické geofyzikální sondy byl spuštěn do hlubinného vrtu. Zapojením výkonového generátoru 29 se rozkmitá rezonanční obvod tvořený budicí cívkou 1 a prvním rezonančním kondenzátorem 2. Magnetický moment shně buzené budicí cívky 1 vyvolá v okolním prostředí vířivé proudy, které indukují do měřicí cívky 4 sekundární sivnálové napětí odpovídající elektrické vodivosti hornin. Odporový dělič 16 je nastaven tak, že jeho výstupní napětí na výstupech 14, 15 kompenzuje hodnotu přímého napětí na měřicí cívce 4. Sekundární signálové napětí je působením rezonančního obvodu tvořeného měřicí cívkou 4 a druhým rezonančním kondenzátorem 5 zvýrazněno proti amplitudě indukovaných napětí z cizích zdrojů nacházejících se na měřicí cívce 4 a půspbením druhého rezonančního kondenzátorů 5 fázově natočeno do souhlasu s fází budicího napětí na napájecích svorkách 8, 9.An inductive transducer according to the invention shown in FIG. A power generator 20 was connected to its power terminals 8, 9 and its signal terminal 6 was connected to the input of the signal amplifier 19. The common terminal 7 was grounded. The induction sensor according to the invention with a simple evaluation circuit 17 of the electromagnetic geophysical probe has been lowered into a deep well. Connection of the power generator 29 oscillates the resonant circuit formed by the excitation coil 1 and the first resonant capacitor 2. The magnetic moment of the excited excitation coil 1 induces eddy currents in the surrounding environment which induce into the measuring coil 4 a secondary voltage corresponding to the electrical conductivity of the rocks. The resistor divider 16 is set so that its output voltage at the outputs 14, 15 compensates for the value of the direct voltage on the measuring coil 4. The secondary signal voltage is highlighted by the resonant circuit formed by the measuring coil 4 and the second resonant capacitor 5 against the amplitude of induced voltages on the measuring coil 4 and by the action of the second resonant capacitors 5 are rotated in phase to conform to the phase of the excitation voltage at the supply terminals 8, 9.
Takto upravené sekundární signálové napětí je ze signálové svorky 6 připojeno na vstup signálového zesilovače 19 a po zesílení na signálový vstup prvého fázového demodulátoru 21. Budicí napětí z výkonového generátoru 20, jehož fáze je shodná s fází sekundárního signálového napětí na řídicím vstupu demodulátoru 21 způsobí, že na první výstupní svorce 23 je pouze zesílené sekundární signálové napětí odpovídající elektrické vodivosti hornin. Je oproštěné od primárního signálového napětí odpovídajícího magnetické susceptibilitě hornin i od zbytku rušivých napětí z cizích zdrojů. Vlivem zvýšené teploty ve vrtu dojde postupně ke zvětšení obvodu cívek 1, 4 a tím i ke zvětšení jejich ploch. Současně se však postupně ohřívá na stejnou teplotu i podélný nosič 10, který se prodlužuje. Protože součet koeficientů obvodové dilatace cívek 1, 4 je roven hodnotě 44.10“6. OC_1, byl podélný nosič 10 zhotoven z materiálu s koeficientem délkové teplotní dilatace 27.10~6 . “C-1. Materiál s rozdílně volenou teplotní dilatací způsobuje, že při změně teploty indukčního snímače podle vynálezu se nezmění hodnota poměru ploch cívek 1, 4 k jejich vzájemné vzdálenosti, a tím ani hodnota přímého napětí na měřicí cívce 4. Poněvadž ani hodnota kompenzačního napětí odebíraného z výstupů 14, 15 odporového děliče 16 není závislá na změně teploty, neboť odporový dělič 16 je napájen z kompenzačního vinutí 3 těsně magneticky vázaného ke středu budicí cívky 1, nedochází při změně teploty indukčního snímače podle vynálezu k poruchám kompenzace ani ke změnám jeho signálové nuly.The secondary signal voltage thus adjusted is connected from the signal terminal 6 to the input of the signal amplifier 19 and, after amplification, to the signal input of the first phase demodulator 21. The excitation voltage from the power generator 20 whose phase coincides with the secondary signal voltage phase at the control input of the demodulator 21 The first output terminal 23 only has an amplified secondary signal voltage corresponding to the electrical conductivity of the rocks. It is free from the primary signal voltage corresponding to the magnetic susceptibility of rocks and from the rest of the disturbing voltages from foreign sources. Due to the increased temperature in the borehole, the circumference of the coils 1, 4 will gradually increase and thus their areas will increase. At the same time, however, the elongate support 10 is gradually heated to the same temperature, which extends. Because the sum of the coil dilatation coefficients 1, 4 is equal to 44.10 ” 6 . O C 1 , the longitudinal carrier 10 was made of a material with a thermal expansion coefficient of 27.10 -6 . “C -1 . The material with different temperature dilatations causes that the value of the ratio of the coil surfaces 1, 4 to their mutual distance and thus the value of the direct voltage on the measuring coil 4 does not change as the temperature of the inductive sensor according to the invention changes. The resistance divider 16 is not dependent on the temperature change, since the resistor divider 16 is supplied from the compensating winding 3 tightly magnetically coupled to the center of the excitation coil 1, the compensating disturbances of the inductive sensor according to the invention do not change.
Pro měření magnetické susceptibility hornin v hlubinném vrtu, na obr. nezakresleném, byla použita druhá varianta indukčního snímače podle vynálezu [obr. 2} ve spojení s jednoduchým vyhodnocovacím obvodem 17 elektromagnetické geofyzikální sondy. Poněvadž u této varianty indukčního snímače je zapojen druhý rezonanční kondenzátor 5 do série s měřicí cívkou 4, zůstává primární signálové napětí odpovídající magnetické susceptibilitě hornin fázově v souhlasu s fází budicího napětí na napájecích svorkách 8, 9. Na první výstupní svorce 23 demodulátoru 21 je pouze zesílené primární signálové napětí, odpovídající magnetické susceptibilitě hornin, oproštěné od sekundárního signálového napětí odpovídajícího elektrické vodivosti hornin a oproštěné i od zbytku rušivých napětí z cizích zdrojů. K zesílení magnetického momentu budicí cívky 1 a tím i k zesílení signálových napětí je použita budicí cívka 1 s feromagnetickým jádrem 11, jehož magnetický moment je stabilizován silným buzením pomocí prvního rezonančního kondenzátorů 2. Kompenzační vinutí 3 je uloženo na povrchu feromagnetického jádra 11, ve středu budicí cívky 1, takže kompenzační napětí je teplotně nezávislé a signálová nula indukčního snímače je stabilizována.A second variant of the induction sensor according to the invention was used to measure the magnetic susceptibility of rocks in a well bore, not shown in the figure [fig. 2} in conjunction with a simple evaluation circuit 17 of an electromagnetic geophysical probe. Since in this variant of the inductive sensor the second resonant capacitor 5 is connected in series with the measuring coil 4, the primary signal voltage corresponding to the magnetic susceptibility of the rocks remains in phase in accordance with the excitation phase on the supply terminals 8, 9. amplified primary signal voltage corresponding to the magnetic susceptibility of rocks, free from the secondary signal voltage corresponding to the electrical conductivity of the rocks and free from the rest of the disturbing voltages from foreign sources. To amplify the magnetic moment of the excitation coil 1 and thus to amplify the signal voltages, an excitation coil 1 with a ferromagnetic core 11 is used, whose magnetic moment is stabilized by strong excitation by the first resonant capacitors 2. The compensation winding 3 is mounted on the ferromagnetic core 11 so that the compensation voltage is temperature independent and the signal zero of the inductive sensor is stabilized.
U elektromagnetické geofyzikální sondy pro měření magnetické susceptibility a současně i elektrické vodivosti hornin ve vrtu byl použit stejný indukční snímač podle vynálezu jako v předchozím případě, avšak ve spojení s kombinovaným vyhodnocovacím obvodem 18, jehož fázovací obvod 25 natáčí napětí o 90° do druhého fázového demodulátoru 22. Na první výstupní svorce 23 kombinovaného vyhodnocovacího obvodu 18 je zesílené primární signálové napětí odpovídající magnetické susceptibilitě hornin a na druhé výstupní svorce 24 je zesílené sekundární signálové napětí odpovídající elektrické vodivosti hornin.The electromagnetic geophysical probe for measuring the magnetic susceptibility and at the same time the electrical conductivity of the rock in the borehole used the same inductive transducer according to the invention as in the previous case, but in conjunction with the combined evaluation circuit 18 whose phase 25 rotates the voltage 90 ° 22. On the first output terminal 23 of the combined evaluation circuit 18, there is an amplified primary signal voltage corresponding to the magnetic susceptibility of the rocks, and on the second output terminal 24 there is an amplified secondary signal voltage corresponding to the electrical conductivity of the rocks.
V indukčním snímači podle vynálezu, který je určen jen pro měření elektrické vodivosti hornin lze při zachování stejné funkce zapojit prvý rezonanční kondenzátor 2 k budicí cívce 1 sériově buď za první napájecí svorku 8, nebo za druhou napájecí svorku 9, potom však je třeba zapojit i druhý rezonanční kondenzátor 5 k měřicí cívce 4 sériově před signálovou svorku 6. Obdobně jako v tomto případě lze zapojit prvý rezonanční kondenzátor 2 u indukčního snímače podle vynálezu určeného pro měření magnetické susceptibility hornin (obr. 2j. Potom však druhý rezonanční kondenzátor 5 musí být připojen k měřicí cívce 4 paralelně, a to mezi signálovou svorku 6 a společnou svorku 7. S kombinovanou elektromagnetickou karotážní sondou 18 může býtIn the inductive sensor according to the invention, which is intended only for measuring the electrical conductivity of rocks, while maintaining the same function, the first resonant capacitor 2 can be connected to the excitation coil 1 in series either after the first power terminal 8 or after the second power terminal 9. a second resonant capacitor 5 to the measuring coil 4 in front of the signal terminal 6. As in this case, the first resonant capacitor 2 of the inductive sensor of the invention intended to measure the magnetic susceptibility of rocks can be connected (Fig. 2j). to the measuring coil 4 in parallel between the signal terminal 6 and the common terminal 7. With the combined electromagnetic logging probe 18,
G v sondách pro měření poloprostoru, například v sondách pro spojitá měření magnetické susceptibility a elektrické vodivosti mořského dna.G in semi-space probes, for example in probes for continuous measurements of magnetic susceptibility and electrical conductivity of the seabed.
27 spojen indukční snímač podle vynálezu v kterékoliv variantě konkrétního provedení.27, an inductive sensor according to the invention is connected in any variant of a particular embodiment.
Indukční snímač elektromagnetické geofyzikální sondy podle vynálezu lze využít iAn inductive sensor of an electromagnetic geophysical probe according to the invention can also be used
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS840582A CS227296B1 (en) | 1982-11-24 | 1982-11-24 | Induction sensor of electromagnetic geophysical probe |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS840582A CS227296B1 (en) | 1982-11-24 | 1982-11-24 | Induction sensor of electromagnetic geophysical probe |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS227296B1 true CS227296B1 (en) | 1984-04-16 |
Family
ID=5434544
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS840582A CS227296B1 (en) | 1982-11-24 | 1982-11-24 | Induction sensor of electromagnetic geophysical probe |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS227296B1 (en) |
-
1982
- 1982-11-24 CS CS840582A patent/CS227296B1/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7489134B2 (en) | Magnetic sensing assembly for measuring time varying magnetic fields of geological formations | |
| CN101563585B (en) | Method for measuring position and/or position change of object to be measured relative to sensor, and sensor device for measurement | |
| US6376933B1 (en) | Magneto-resistive signal isolator | |
| JP3212985B2 (en) | Magnetic sensor device and current sensor device | |
| US4748415A (en) | Methods and apparatus for induction logging in cased boreholes | |
| US5606260A (en) | Microdevice for measuring the electromagnetic characteristics of a medium including a shield | |
| US7365535B2 (en) | Closed-loop magnetic sensor system | |
| US5459395A (en) | Reduced flux current sensor | |
| JPWO2000036427A1 (en) | Magnetic sensor device and current sensor device | |
| CN104246517B (en) | The device for being used to measure electric current of current transducer with Rogovski type | |
| JPH07506190A (en) | Non-contact distance measurement system and non-contact distance measurement method | |
| CN104808042A (en) | Magnetic-flux-gate current sensor | |
| JPS59181903A (en) | Method and device for adjusting interval of magnetic sensor from conductive reaction orbit | |
| WO1991018299A1 (en) | Device for sensing magnetism | |
| US6191575B1 (en) | Device for measuring linear displacements | |
| US2861242A (en) | Magnetometer | |
| US4963827A (en) | Intermittently activated magnetic shield arrangement for reducing noise and offsets in solid state magnetic field sensors | |
| US3135199A (en) | Magnetometer | |
| CA3228489A1 (en) | Indirect calibration method for an electromagnetic induction method, and measuring assembly for carrying out the method | |
| CS227296B1 (en) | Induction sensor of electromagnetic geophysical probe | |
| US4651565A (en) | Electromagnetic gyroscope | |
| JPH06347489A (en) | Current sensor | |
| RU2030713C1 (en) | Electromagnetic flow meter | |
| US4075887A (en) | Mass and force meter | |
| Tumanski | A new type of thin film magnetoresistive magnetometer--An analysis of circuit principles |