CS226415B2 - Hydraulic vibrator - Google Patents
Hydraulic vibrator Download PDFInfo
- Publication number
- CS226415B2 CS226415B2 CS805502A CS550280A CS226415B2 CS 226415 B2 CS226415 B2 CS 226415B2 CS 805502 A CS805502 A CS 805502A CS 550280 A CS550280 A CS 550280A CS 226415 B2 CS226415 B2 CS 226415B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- piston rod
- hydraulic
- cylindrical section
- cylindrical
- drive
- Prior art date
Links
Landscapes
- Apparatuses For Generation Of Mechanical Vibrations (AREA)
Description
Vynález se týká hydraulického vibrátoru, to jest převodníku pro indukování kmitů v pružném médiu, zejména konstrukce převodníku pro generování seismických kmitů o poměrně vysokém kmitočtu v zemi.The invention relates to a hydraulic vibrator, i.e. a transducer for inducing oscillations in a resilient medium, and more particularly to a transducer for generating a seismic oscillation at a relatively high frequency in the ground.
Známé hydraulické vibrátory opatřené hnacími válci a předpěťovými válci jsou popsány v patentovém spisu USA č. 3 745 885. Vibrátor popsaný v tomto spisu je konstruován pro činnost v běžném kmitočtovém rozsahu 2 až 80 Hz. Jiný obdobný vibrátor je popsán v patentovém spisu USA č. 4 106 586.Known hydraulic vibrators provided with drive rollers and bias rollers are described in U.S. Patent 3,745,885. The vibrator described therein is designed to operate in the conventional frequency range of 2 to 80 Hz. Another similar vibrator is described in U.S. Patent No. 4,106,586.
Zde je popsán vibrátor, u něhož lze koncová pouzdra válce nastavovat mezi dvěma krajními polohami, což umožňuje zkracování nebo prodlužování hydraulického válce. Konstrukce hydraulického vibrátoru podle vynálezu je poněkud podobná konstrukci podle patentového spisu USA č. 3 745 885, je však navržena pro činnost v podstatně vyšším kmitočtovém pásmu s horním okrajem přesahujícím 250 Hz,Here is described a vibrator in which the end sleeves of the cylinder can be adjusted between two extreme positions, allowing the hydraulic cylinder to be shortened or extended. The design of the hydraulic vibrator of the present invention is somewhat similar to that of U.S. Pat. No. 3,745,885, but is designed to operate in a substantially higher frequency range with an upper edge exceeding 250 Hz,
Konstrukce válce a reakčního tělesa hydraulického vibrátoru podle vynálezu umožňuje generovat značné síly v širokém rozsahu kmitočtů, přičemž faktorem omezujícím kmitočet je stlačitelnost hydraulické kapaliny v hydraulické soustavě, kterou je hydraulický vibrátor poháněn. Aby se dosáhlo vysokého vlastního kmitočtu soustavy, který je určen stlačitelností kapaliny a efektivní hmotností, musí se v rámci konstrukčních možností dosáhnout pokud možno vysokého poměru plochy hydraulického válce k objemu uzavřené kapaliny.The design of the hydraulic vibrator cylinder and reaction body of the invention makes it possible to generate considerable forces over a wide frequency range, the frequency limiting factor being the compressibility of the hydraulic fluid in the hydraulic system by which the hydraulic vibrator is driven. In order to achieve a high natural frequency of the system, which is determined by the compressibility of the fluid and the effective weight, the ratio of the area of the hydraulic cylinder to the volume of the enclosed fluid must, as far as possible, be achieved.
Uvedené nedostatky známého hydraulického vibrátoru, který sestává z rámu se svislou pístovou soustavou s oboustranně vystupující pístní tyčí, která sestává z hnacího pístu, horní pístní tyče vystupující z hnacího pístu, jejíž konec je spojen s rámem, a spodní pístní tyče, jejíž konec je připojen k rámu, přičemž kolem pístové soustavy je v obou směrech posuvně uloženo reakční těleso, ve kterém je kolem hnacího pístu vytvořen hydraulický hnací válec a uspořádáno předpěťové ústrojí, hydraulický hnací válec je prvními průchody v horní pístní tyči propojen se zdrojem hydraulické kapaliny pro přímočarý vratný pohyb reakčního tělesa vůči hnacímu pístu a v horní pístní tyči je vytvořen druhý průchod pro přívod konstantního tlaku ze zdroje hydraulické kapaliny do předpěťového ústrojí, odstraňuje hydraulický vibrátor podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že horní pístní tyč je kratší než spodní pístní tyč, která sestává z první části vystupující z hnacího pístu, ke které je rozebíratelně připojen druhý válcový úsek, který na spodní pístní tyči tvoří nahoru ob226413 ráčené osazení, přičemž předpěťové ústrojí sestává z dolů obráceného osazení vytvořeného pod hydraulickým hnacím válcem a nad nahoru obráceného osazení spodní pístní tyče.The above drawbacks of the known hydraulic vibrator, which consists of a frame with a vertical piston system with a double-sided protruding piston rod consisting of a drive piston, an upper piston rod protruding from a drive piston whose end is connected to the frame, and a lower piston rod whose end is connected a reaction body in which a hydraulic drive cylinder is formed around the drive piston and a biasing mechanism is arranged around the piston assembly in both directions, the hydraulic drive cylinder is connected with a source of hydraulic fluid for a linear reciprocating movement through the first passages in the upper piston rod of the reaction body relative to the drive piston and in the upper piston rod, a second passageway is provided for supplying a constant pressure from the hydraulic fluid source to the biasing device, removing the hydraulic vibrator according to the invention, which is characterized in that the upper piston the rod is shorter than the lower piston rod, which consists of a first portion extending from the drive piston, to which a second cylindrical section is detachably attached, which on the lower piston rod forms an upturned shoulder, the biasing device consisting of a downturned shoulder formed under the hydraulic drive the cylinder and the upwardly facing lower piston rod shoulder.
Rozebíratelně připojený druhý válcový úsek spodní pístní tyče je opatřen válcovým pouzdrem uspořádaným na první části spodní pístní tyče.The releasably connected second cylindrical section of the lower piston rod is provided with a cylindrical housing arranged on the first part of the lower piston rod.
První část spodní pístní tyče sestává z prvního válcového úseku, vystupujícího z hnacího pístu a druhého válcového úseku se zmenšeným průměrem, který vystupuje z prvního válcového úseku a jehož konec je připojen k rámu, přičemž válcové pouzdro je uspořádáno kolem druhého válcového úseku se zmenšeným průměrem a jeho vnější průměr přesahuje vnější průměr první části spodní pístní tyče.The first portion of the lower piston rod consists of a first cylindrical section extending from the drive piston and a second reduced diameter cylindrical section extending from the first cylindrical section and the end of which is connected to the frame, the cylindrical sleeve being arranged around the second reduced diameter cylindrical section; its outer diameter exceeds the outer diameter of the first portion of the lower piston rod.
Na vnější povrch prvního válcového úseku první části spodní pístní tyče u předpěťového ústrojí ústí druhý průchod, a první část spodní pístní tyče sestává z třetího válcového úseku a rozebíratelně připojený druhý válcový úsek spodní pístní tyče sestává z čtvrtého válcového úseku, jehož horní konec je připojen k třetímu válcovému úseku a jehož spodní konec je připojen k rámu, přičemž vnější průměr čtvrtého válcového úseku přesahuje vnější průměr třetího válcového úseku a vymezuje nahoru obrácené osazení.A second passage extends to the outer surface of the first cylindrical section of the first lower piston rod portion at the biasing device, and the first lower piston rod section consists of a third cylindrical portion and the releasably connected second cylindrical lower piston rod section consists of a fourth cylindrical portion whose upper end is connected to a third cylindrical section and whose lower end is connected to the frame, the outer diameter of the fourth cylindrical section extending beyond the outer diameter of the third cylindrical section and defining an upwardly facing shoulder.
Třetí válcový úsek a čtvrtý válcový úsek spodní pístní tyče jsou spolu spojeny svorníky a druhý průchod ústí na vnějším povrchu třetího válcového úseku spodní pístní tyče u předpěťového ústrojí.The third cylindrical section and the fourth cylindrical section of the lower piston rod are connected to each other by bolts and the second passage opens at the outer surface of the third cylindrical section of the lower piston rod at the biasing device.
Hydraulický hnací válec sestává z válcového pouzdra, ve kterém je posuvně uložen hnací píst a spodní konec a horní konec horní válcové vložky a spodní válcové vložky souosých s válcovým pouzdrem, jehož délka je měnitelná hloubkou zasunutí válcových vložek do válcového pouzdra.The hydraulic drive cylinder consists of a cylindrical housing in which the drive piston and the lower end and the upper end of the upper cylinder liner and the lower cylinder liner coaxial with the cylindrical sleeve are displaceably mounted, the length of which is variable by insertion depth of the cylinders.
Nový a vyšší účinek vynálezu spočívá v použití válce s poměrně velkou plochou a krátkým zdvihem a použití poměrně krátkých průchodů mezi hnacím válcem a servoventilem. Aby se dosáhlo krátké délky průchodů, je hnací válec uspořádán blízko servoventilu a hydraulický předpěťový válec je uspořádán pod hnacím válcem, to jest nikoli nad hnacím válcem, jak je popsáno v patentovém spisu USA č. 3 745 885. Kapalina s vysokým tlakem je přitom ze servoventilu do hnacího válce přiváděna pístní tyčí. Servoventil je uspořádán tak, že hlavní ventilové vřeteno je kolmé na osu pístní tyče, což zvyšuje stabilitu servoventilu. Ventil je přitom umístěn ve středu nebo blízko středu konce pístní tyče, což umožňuje zkrácení délky průchodů a také větší vyrovnání délek průchodů k protilehlým stranám válce.A new and higher effect of the invention is the use of a cylinder with a relatively large area and a short stroke and the use of relatively short passages between the drive cylinder and the servo valve. In order to achieve a short passage length, the drive cylinder is arranged near the servo valve and the hydraulic biasing cylinder is arranged below the drive cylinder, i.e. not above the drive cylinder, as described in U.S. Pat. No. 3,745,885. of the servo-valve to the drive cylinder supplied by the piston rod. The servo valve is arranged such that the main valve stem is perpendicular to the axis of the piston rod, which increases the stability of the servo valve. The valve is located at or near the center of the piston rod end, which allows the length of the passageways to be shortened as well as greater alignment of the passage lengths to the opposite sides of the cylinder.
Konstrukce hydraulického vibrátoru podle vynálezu kromě toho umožňuje měnit délku hnacího válce, což umožňuje měnit velikost zdvihu hnacího pístu uvnitř hnacího válce, a tím činnost hydraulického vybrátoru v různých kmitočtových rozsazích.Furthermore, the design of the hydraulic vibrator according to the invention makes it possible to vary the length of the drive cylinder, which allows the stroke size of the drive piston to be varied within the drive cylinder and thus the operation of the hydraulic selector in different frequency ranges.
Vynález je dále objasněn na příkladu jeho provedení, který je popsán pomocí připojených výkresů, kde znázorňují obr. 1 řez hydraulickým vibrátorem podle vynálezu se schematickým znázorněním některých součástí a obr. 2 boční pohled na obměněné provedení soustavy pístních tyčí podle vynálezu.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention is further elucidated by way of example with reference to the accompanying drawings, in which: Fig. 1 shows a cross-section of a hydraulic vibrator according to the invention with schematic representation of some components;
Na obr. 1 je znázorněn hydraulický vibrátor 10 podle vynálezu.FIG. 1 shows a hydraulic vibrator 10 according to the invention.
Hydraulický vibrátor 10 sestává z rámu 12, který sestává z ploché horní sekce 18, prostřední sekce 20 ve tvaru komolého kužele a spodní sekce 22 ve tvaru dutého válce. Rám 12, sestavený z uvedených sekcí 18, 20, 22, tvoří tuhý plášť, spojující horní konec 30 horní pístní tyče 28 se základní deskou 14, která je současně pevně spojena se spodním koncem 34 spodní pístní tyče 32.The hydraulic vibrator 10 consists of a frame 12, which consists of a flat upper section 18, a middle truncated cone section 20 and a lower hollow cylinder section 22. The frame 12, composed of said sections 18, 20, 22, forms a rigid casing connecting the upper end 30 of the upper piston rod 28 to the base plate 14, which is at the same time rigidly connected to the lower end 34 of the lower piston rod 32.
Svisle uspořádaná pístová soustava 24 uložená v reakčním tělese 44 sestává z hnacího pístu 26, horní pístní tyče 28 vystupující z hnacího pístu 26, jejíž horní konec je spojen s plochou horní sekcí 18, spodní pístní tyče 32 vystupující z hnacího pístu 26, jejíž spodní konec 34 je spojen se základní deskou 14. Spodní pístní tyč 32 sestává z první části 36 s prvním válcovým úsekem 37 vystupujícím z hnacího pístu 26 a ze zúženého druhého válcového úseku 38 vystupujícího z prvního válcového úseku 37. Spodní konec 34 spodní pístní tyče 32 se tedy nachází na spodním konci zúženého druhého válcového úseku 38 spodní pístní tyče 32. Kolem zúženého válcového úseku 38 spodní pístní tyče 32 je uspořádáno válcové pouzdro 40, které vytváří směrem nahoru obrácené osazení 42.The vertically disposed piston assembly 24 housed in the reaction body 44 consists of a drive piston 26, an upper piston rod 28 extending from a drive piston 26 whose upper end is connected to a flat upper section 18, a lower piston rod 32 extending from a drive piston 26 whose lower end 34 is connected to the base plate 14. The lower piston rod 32 consists of a first portion 36 with a first cylindrical section 37 extending from the drive piston 26 and a tapered second cylindrical section 38 extending from the first cylindrical section 37. The lower end 34 of the lower piston rod 32 located at the lower end of the tapered second cylindrical section 38 of the lower piston rod 32. Around the tapered cylindrical section 38 of the lower piston rod 32 is a cylindrical sleeve 40 which forms an upwardly facing shoulder 42.
Reakční těleso 44 je uspořádáno posuvně v obou směrech podél pístové soustavy 24 a je v něm vytvořen axiální kruhový otvor s válcovým pouzdrem 48, které tvoří hydraulický hnací válec 46, ve kterém je uložen hnací píst 26. Konstrukce rámu 12, která již byla popsána, umožňuje úplné uzavření reakčního tělesa 44. Toto reakční těleso 44 je s výhodou konstruováno tak, že výška jeho těžiště nad základnou nepřesahuje polovinu minimálního vodorovného rozměru základní desky 14.The reaction body 44 is displaceable in both directions along the piston assembly 24 and forms an axial circular bore with a cylindrical housing 48 that forms a hydraulic drive cylinder 46 in which the drive piston 26 is mounted. The reaction body 44 is preferably designed such that the height of its center of gravity above the base does not exceed half the minimum horizontal dimension of the base plate 14.
Hydraulický hnací válec 46 je tvořen válcovým pouzdrem 48, ve kterém je v obou směrech posuvně uložen hnací píst 26. Hydraulický hnací válec 46 je vymezen horní válcovou vložkou 50 a spodní válcovou vložkou 52, což je provedeno tak, že horní válcová vložka 50 má spodní zúžený konec 54, který souose zapadá do horního konce válcového pouzdra 48. Podobně horní zúžený konec 56 spodní válcové vložky 52 zapadá souose do spodního konce válcového pouzdra 48, takže tvoří horní konec 58 a spodní konec 60 hydraulického hnacího válce 46.The hydraulic drive cylinder 46 is formed by a cylindrical housing 48 in which a drive piston 26 is slidably mounted in both directions. The hydraulic drive cylinder 46 is defined by an upper cylinder liner 50 and a lower cylinder liner 52, such that the upper cylinder liner 50 has a lower cylinder liner. a tapered end 54 that coaxially fits into the upper end of the cylindrical bushing 48. Similarly, the upper tapered end 56 of the lower cylinder liner 52 fits coaxially into the lower end of the cylindrical bushing 48 to form the upper end 58 and lower end 60 of the hydraulic drive cylinder 46.
Délka 62 hydraulického hnacího válce 46 se může měnit nahrazením válcových vložekThe length 62 of the hydraulic drive cylinder 46 may be varied by replacing the cylinders
66
50, 52 podobnými válcovými vložkami s odlišnými délkami zúžených konců 54, 56, které zasahují do válcového pouzdra 48. Tímto způsobem lze měnit možný zdvih hnacího pístu 26 uvnitř hydraulického hnacího válce 46, což umožňuje činnost hydraulického vibrátoru 10 v různých kmitočtových rozsazích. Při zvětšení délky zúžených konců 54, 56 se zmenší celkový objem kapaliny uvnitř hydraulického hnacího válce 46, čímž se zvětší horní kmitočtová hranice hydraulického vibrátoru 10, současně se však musí zmenšit přípustný zdvih tohoto hydraulického vibrátoru 10, aby se zabránilo narážení hnacího pístu 26 na tyto zúžené konce 54, 56. Zmenšení zdvihu se dosáhne omezením nejnižšího kmitočtu přenášeného hydraulickým vibrátorem 10.50, 52 with similar cylindrical inserts with different lengths of tapered ends 54, 56 extending into the cylindrical housing 48. In this way, the possible stroke of the drive piston 26 within the hydraulic drive cylinder 46 can be varied, allowing the hydraulic vibrator 10 to operate in different frequency ranges. As the length of the tapered ends 54, 56 increases, the total fluid volume within the hydraulic drive cylinder 46 is reduced, thereby increasing the upper frequency limit of the hydraulic vibrator 10, but at the same time reducing the allowable stroke of the hydraulic vibrator 10. tapered ends 54, 56. Stroke reduction is achieved by limiting the lowest frequency transmitted by the hydraulic vibrator 10.
Horní válcová vložka 50, válcové pouzdro 48 a spodní válcová vložka 52 jsou těsně uloženy uvnitř axiálního kruhového otvoru 64 vytvořeného v reakčním tělese 44. V tomto axiálním kruhovém otvoru 64 jsou pod spodní válcovou vložkou 52 uspořádány postupně předpěťová válcová vložka 66 a spodní válcová vložka 68. Zmíněná pouzdra a vložky jsou přidržovány horní přírubou 70 a spodní přírubou 72, které jsou k reakčnímu tělesu 44 připevněny svorníky 73, 75.The upper cylindrical sleeve 50, the cylindrical sleeve 48, and the lower cylindrical sleeve 52 are tightly seated within the axial circular bore 64 formed in the reaction body 44. In this axial circular bore 64, a bias cylindrical sleeve 66 and a lower cylindrical sleeve 68 are arranged successively below the lower cylindrical sleeve. Said housings and inserts are retained by the upper flange 70 and the lower flange 72, which are secured to the reaction body 44 by bolts 73, 75.
Předpěťová válcová vložka 66 reakčního tělesa 44 tvoří dolů obrácené osazení 74 nacházející se pod hydraulickým hnacím válcem 46 a současně nad nahoru obráceným osazením 42 spodní pístní tyče 32, takže mezi osazeními 42, 74 vzniká hydraulické předpěťové ústrojí 76.The biasing cylinder 66 of the reaction body 44 forms a downwardly facing shoulder 74 located below the hydraulic drive cylinder 46 and at the same time above the upwardly facing shoulder 42 of the lower piston rod 32 so that a hydraulic biasing device 76 is formed between the shoulders 42, 74.
V pístové soustavě 24 je vytvořen první kapalinový kanálek 78 a druhý kapalinový kanálek 80, které pístovou soustavu 24 procházejí axiálně a ústí na vnějším obvodu 82 horní pístní tyče 32, to jest v horní a spodní části hydraulického hnacího válce 46.In the piston assembly 24, a first fluid passage 78 and a second fluid passage 80 are formed which extend the piston assembly 24 axially and open at the outer periphery 82 of the upper piston rod 32, i.e., at the top and bottom of the hydraulic drive cylinder 46.
Horní konce kapalinových kanálků 78, 80 jsou propojeny s běžným servoventilem 86, který střídavě přivádí tlakovou hydraulickou kapalinu do těchto kapalinových kanálků 78, 80, což vyvolává přímočarý vratný pohyb reakčního tělesa 44 vůči hnacímu pístu 26. Servoventil 86 lze tedy považovat za zdroj tlakové hydraulické kapaliny.The upper ends of the fluid passages 78, 80 are in communication with a conventional servo valve 86 which alternately supplies pressurized hydraulic fluid to the fluid passages 78, 80, causing a linear reciprocating movement of the reaction body 44 relative to the drive piston 26. liquid.
Vytvořením předpěťového ústrojí 76 pod hydraulickým hnacím válcem 46 se maximálně zkrátí délka kapalinových kanálků 78, 80 mezi hydraulickým hnacím válcem 46 a servoventilem 86. V zájmu správné činnosti hydraulického vibrátoru 10 na vyšších kmitočtech je nutné konstruovat soustavu tak, že její vlastní kmitočet je nad požadovaným pracovním kmitočtem. Vlastní kmitočet této soustavy pružina — hmota je určen hmotou rámu 12 a konstantou pružnosti kapaliny uzavřené v hydraulickém hnacím válci 46 a kapalinových kanálcích 78, 80.By providing a biasing device 76 beneath the hydraulic drive cylinder 46, the length of the fluid passages 78, 80 between the hydraulic drive cylinder 46 and the servo valve 86 is shortened to maximum. In order for the hydraulic vibrator 10 to operate at higher frequencies, it is necessary to design the system so that its operating frequency. The natural frequency of this spring-mass system is determined by the mass of the frame 12 and the elasticity constant of the liquid enclosed in the hydraulic drive cylinder 46 and the fluid channels 78, 80.
Vlastní kmitočet soustavy je úměrný druhé odmocnině konstanty pružnosti kapaliny uzavřené uvnitř hydraulického hnacího válce 46 a kapalinových kanálků 78, 80. Konstanta pružnosti je naopak úměrná poměru plochy mezikruží vymezeného hnacím pístem 26 dělené objemem kapaliny uzavřené v hydraulickém hnacím válci 46 a kapalinových kanálcích 78, 80. Použitím velkého průřezu, krátkého zdvihu hnacího pístu 26 a zkrácením délky kapalinových kanálků 78, 80 se dosáhne zvýšení uvedeného poměru, a tím i vlastního kmitočtu soustavy na nejvyšší možnou míru.The eigenfrequency of the system is proportional to the square root of the elastic constant of the fluid enclosed within the hydraulic drive cylinder 46 and the fluid passages 78, 80. Conversely, the elastic constant is proportional to the ratio of the annular area defined by the drive piston. By using a large cross-section, a short stroke of the drive piston 26 and shortening the length of the fluid channels 78, 80, this ratio is increased, and thus the natural frequency of the assembly to the highest possible degree.
Vlastní kmitočet f soustavy je dán vztahem:The natural frequency f of the system is given by:
x 4 CTT\/ Klišš) [HxI ’ “ I V W,ZtZZ u J kdex 4 CTT \ / Klišš) [HxI '“IVW, Z t ZZ u J where
W = hmotnost rámu 12 v kg,W = frame weight 12 in kg,
K = konstanta pružnosti uzavřené kapaliny v N/mK = elastic constant of closed liquid in N / m
K= 5.A2· Γ Ί K = 5.A 2 · Γ Ί
V. OflZS* L^J kde fi= modul stlačitelnosti kapaliny v N/m2 V. OflZS * L ^ J where fi = modulus of compressibility of liquid in N / m 2
A = prstencová pracovní plocha hnacího pístu 2S v metrech čtverečních aA = annular working surface of drive piston 2S in square meters and
V —objem kapaliny uzavřené mezi servoventilem 86 a povrchem hnacího pístu 26 ve střední poloze v hnacím válci 46, v metrech krychlových.In the volume of liquid enclosed between the servo valve 86 and the surface of the drive piston 26 in the middle position in the drive cylinder 46, in cubic meters.
V pístové soustavě 24 je dále vytvořen druhý průchod 88, který slouží pro vytváření přibližně konstantního tlaku v hydraulickém předpěťovém ústrojí 76. Předpěťové ústrojí 76 je tímto druhým průchodem 88 spojeno se zdrojem 90 konstantního hydraulického tlaku. Radiální úsek 91 druhého průchodu 88 ústí na vnějším obvodu 84 prvního válcového úseku 37 spodní pístní tyče 32 uvnitř hydraulického předpěťového ústrojí 76, Tlaková kapalina, přiváděná ze zdroje 90 konstatního hydraulického tlaku, má takový tlak, že kompenzuje váhu reakčního tělesa 44, neboť tlak této kapaliny působí na směrem dolů obrácené osazení 74 předpěťové válcové vložky 66 v reakčním tělese 44. Pístová soustava 24 dále obsahuje neznázorněné průchody pro vypouštění kapaliny a pro kompenzování úniku této kapaliny.Further, in the piston assembly 24, a second passage 88 is provided to provide an approximately constant pressure in the hydraulic biasing device 76. The biasing device 76 is connected to the constant hydraulic pressure source 90 by the second bore 88. The radial section 91 of the second passage 88 opens at the outer periphery 84 of the first cylindrical section 37 of the lower piston rod 32 within the hydraulic biasing device 76. The pressure fluid supplied from the constant hydraulic pressure source 90 has such a pressure that compensates for the weight of the reaction body 44 The plunger assembly 24 further comprises passages (not shown) for discharging the liquid and compensating for leakage of the liquid.
Na obr. 2 je znázorněno obměněné provedení pístové soustavy 24a, které sestává z hnacího pístu 26a, horní pístní tyče 28a a spodní pístní tyče 32a.FIG. 2 shows a modified embodiment of the piston assembly 24a, which comprises a drive piston 26a, an upper piston rod 28a, and a lower piston rod 32a.
Spodní pístní tyč 32a sestává z třetího válcového úseku 92 vystupujícího z hnacího pístu 26a, Oddělitelný čtvrtý válcový úsek 94 spodní pístní tyče 32a je na svém horním konci 96 připevněn k třetímu válcovému úseku 92, což je provedeno řadou v osovém směru probíhajících svorníků 98. Spodní konec 100 čtvrtého válcového úsekuThe lower piston rod 32a consists of a third cylindrical section 92 extending from the drive piston 26a. A detachable fourth cylindrical section 94 of the lower piston rod 32a is attached at its upper end 96 to the third cylindrical section 92, which is a series of axially extending studs 98. the end 100 of the fourth cylindrical section
226 se spojuje s rámem 12. Vnější průměr oddělitelného čtvrtého válcového úseku 94 je větší než vnější průměr třetího válcového úseku 92, takže vzniká prstencové, nahoru obrácené osazení 192, které je obdobou nahoru obráceného osazení 42 z obr. 1. Pístová soustava 24a z obr. 2 obsahuje rovněž neznázorněné průchody odpovídající kanálkům 78, 89 a druhému průchodu 88 z obr. 1.The outer diameter of the detachable fourth cylindrical section 94 is larger than the outer diameter of the third cylindrical section 92 to form an annular upwardly facing shoulder 192, similar to the upwardly facing shoulder 42 of FIG. 1. The piston assembly 24a of FIG. 2 also includes passages (not shown) corresponding to channels 78, 89 and second passage 88 of FIG.
Hydraulický vibrátor 10 se postaví na vhodné místo a základní deska 14 se přitlačí k zemskému povrchu tak, aby byl zajištěn přenos energie. Poté se spustí elektronický generátor řídicího signálu a uvede v činnost zdroj tlakové kapaliny, čímž se hydraulický vibrátor 10 uvede v činnost. Řídicí signál má v tomto případě vysoký kmitočet, řádově 250 Hz. Časový průběh tlaku v kapalinových kanálcích 78, 80 je řízen servoventilem 88 tak, aby se dosáhlo přímočarého vratného pohybu reakčního tělesa 44 vůči hnacímu pístu 28, a tím i svislého přímočarého pohybu základní desky 14. Silová složka, vyvolávaná působením gravitačního zrychlení na hmotu reakčního tělesa 44, je kompenzována tlakem kapaliny přiváděné ze zdroje 90 konstantního hydraulického tlaku předpěťovým kanálkem 88 do předpěťového ústrojí 78.The hydraulic vibrator 10 is placed in a suitable location and the base plate 14 is pressed against the earth's surface so as to ensure energy transfer. Then, the electronic control signal generator is started and the source of the pressurized fluid is actuated, thereby actuating the hydraulic vibrator 10. The control signal in this case has a high frequency, of the order of 250 Hz. The time course of pressure in the fluid passages 78, 80 is controlled by the servo valve 88 so as to obtain a linear reciprocating movement of the reaction body 44 relative to the drive piston 28 and thereby a vertical linear movement of the base plate 14. The force component induced by gravitational acceleration 44, is compensated by the pressure of the fluid supplied from the constant hydraulic pressure source 90 through the bias channel 88 to the biasing device 78.
Kmitů o vysokém kmitočtu se nejlépe dosáhne tím, že hydraulický hnací válec 48 a hnací píst 28 se umístí pokud možno nejblíže k servoventilu 86, čímž se zmenší objem kapaliny a související vliv stlačitelnosti kapaliny v kapalinových kanálcích 78, 80. Ke zvýšení kmitočtu přispívá také zmenšení zdvihu hnacího pístu 28 a objemu hydraulického hnacího válce 46 na míru použitelnou s ohledem na kmitání reakčního tělesa 44 v požadovaném vysokém kmitočtovém rozsahu. Tato opatření umožňují dosáhnout účinný přenos vibrační energie na zem při kmitočtu 250 Hz a více.High frequency oscillations are best achieved by placing the hydraulic drive cylinder 48 and the drive piston 28 as close as possible to the servo valve 86, thereby reducing the fluid volume and the associated effect of fluid compressibility in the fluid passages 78, 80. Reducing the frequency also contributes to the stroke of the drive piston 28 and the volume of the hydraulic drive cylinder 46 tailored to the oscillation of the reaction body 44 within the desired high frequency range. These measures make it possible to achieve efficient transmission of vibration energy to the ground at a frequency of 250 Hz or more.
Z předchozího popisu je patrné, že vynález umožňuje dosažení vytčeného účinku. V popisu byla popsána některá výhodná provedení vynálezu, je však zřejmé, že v rámci vynálezu a připojené definice lze provést řadu dalších obměn a úprav.It will be apparent from the foregoing description that the invention makes it possible to achieve the desired effect. Some preferred embodiments of the invention have been described in the description, but it will be understood that many other variations and modifications may be made within the scope of the invention and the appended definitions.
Claims (8)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US5917979A | 1979-08-08 | 1979-08-08 | |
| PCT/US1979/000591 WO1981000460A1 (en) | 1979-08-08 | 1979-08-08 | High frequency reaction mass and hydraulic cylinder assembly |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS226415B2 true CS226415B2 (en) | 1984-03-19 |
Family
ID=26738459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS805502A CS226415B2 (en) | 1979-08-08 | 1980-08-08 | Hydraulic vibrator |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS226415B2 (en) |
-
1980
- 1980-08-08 CS CS805502A patent/CS226415B2/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3532174A (en) | Vibratory drill apparatus | |
| US3866709A (en) | Vibratory seismic energy generator | |
| US5154567A (en) | Low frequency vibration assembly | |
| US3610347A (en) | Vibratory drill apparatus | |
| US4506758A (en) | High frequency reaction mass and hydraulic cylinder assembly | |
| CS226415B2 (en) | Hydraulic vibrator | |
| EP0024117A2 (en) | Seismic transducer baseplate and housing assembly | |
| AU2001276424B2 (en) | Percussion hydraulic apparatus | |
| RU96114238A (en) | METHOD FOR FORMING AXIAL LOAD ON A CHISEL AND A DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION | |
| US3382932A (en) | Acoustic impact drilling apparatus | |
| ES2103711T3 (en) | METHOD FOR AUTOMATICALLY ADJUSTING THE FUNCTIONAL PARAMETERS OF A PERCUSSION HYDRAULIC DEVICE. | |
| SU1062368A1 (en) | Vibration-damping borehole-gauging device | |
| SU854459A1 (en) | Pneumatic vibration exciter | |
| JPS5527516A (en) | Damping force generating structure for use in hydraulic shock absorber | |
| SU830263A1 (en) | Hydraulic vibratory source of seismic signals | |
| SU1002999A1 (en) | Hydraulic seismic signal source oscillation exciter | |
| US7363818B2 (en) | Programmable vibrator | |
| SU1049107A1 (en) | Flotation machine | |
| SU1087201A1 (en) | Vibration hydraulic exciter | |
| SU909107A1 (en) | Hole-bottom feed mechanism | |
| RU2230953C1 (en) | Pneumohydraulic damper | |
| SU867430A1 (en) | Vibration exciter | |
| SU891903A1 (en) | Hydro-percussive device | |
| JPS5559221A (en) | Pilinig apparatus | |
| SU1049650A1 (en) | Above-bit damper of longitudinal oscillation |