CS226043B2 - Method of producing metal melts based on manganese and iron - Google Patents
Method of producing metal melts based on manganese and iron Download PDFInfo
- Publication number
- CS226043B2 CS226043B2 CS818953A CS895381A CS226043B2 CS 226043 B2 CS226043 B2 CS 226043B2 CS 818953 A CS818953 A CS 818953A CS 895381 A CS895381 A CS 895381A CS 226043 B2 CS226043 B2 CS 226043B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- iron
- manganese
- metal
- zone
- reducing agent
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/12—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in electric furnaces
- C21B13/125—By using plasma
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C22/00—Alloys based on manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
- C21B13/0013—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide into a bath of molten iron containing a carbon reductant
- C21B13/002—Reduction of iron ores by passing through a heated column of carbon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/006—Starting from ores containing non ferrous metallic oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B4/00—Electrothermal treatment of ores or metallurgical products for obtaining metals or alloys
- C22B4/005—Electrothermal treatment of ores or metallurgical products for obtaining metals or alloys using plasma jets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/10—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by solid carbonaceous reducing agents
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
VyiOlez se týká způsobu výroby kovové taveniny, sestávající zejména z maroganu e železa, přičemž kovová tevenlne může případně obsahovat křemík.The present invention relates to a process for producing a metal melt, consisting mainly of iron marogan, wherein the metal melt may optionally contain silicon.
U některých známých způsobů na výrobu například ferromenganu v Thyaland-Mohhe-ově peci je obtížný přívod surového materiálu, protože jek nosič marnganu, tak i redukční prostředek musí být v kusech. U těchto známých způsobů používané 'konstrukce pecí je mimoto velmi obtížné utěsnění proti unikání plynu, čímž vznikají velké problémy z hlediska racionálního vybití energie obsažené ve spalinách e mimoto je u těchto známých způsobů jen velmi obtížné přizpůsobit se dosavadním nařízením pro ochranu životního prostředí.In some known processes for the production of, for example, ferromengan in a Thyaland-Mohhe furnace, the supply of raw material is difficult, since both the carrier of the manganese and the reducing agent must be in pieces. In addition, the known methods of furnace construction make it very difficult to seal against leakage of gas, which causes great problems in terms of rational discharge of the energy contained in the flue gas. Moreover, in these known methods it is very difficult to adapt to the existing environmental regulations.
U jiného známého způsobu PLASMASMELT, ' který se používá pro - výrobu kovů z oxyd^ického matteiálu, se uskutečňuje redukce ve dvou stupních, a to předběžná redukce v pevné fázi a konečná redukce ve spojení s tavným procesem.In another known PLASMASMELT process, which is used for the production of metals from the oxydic material, the reduction is carried out in two stages, namely a preliminary reduction in solid phase and a final reduction in conjunction with the melt process.
Uráželo se, že pokud je tento známý způsob pouuit u mαteeiáls obsahnuícího kysličník manganeaý, nedosáhne se vzhledem k potřebnému stupni předběžné redukce žádné zazn^mene^né 5, úspory ener^^e, přičemž vznikají problémy spočívo^cí v tom, že kysličníky matngegu mcj t při teplotách, potřebných pro předběžnou redukci sklon k rozmazávání. Mmoto maaí mnohé látky, které obsahuuí kysličníky matggtnu, takové zrnění, které je příliě malé k tomu, aby 4 se hodilo ke zpracování ve stávajících stupních předběžné redukce.It has been insulted that if this known method is applied to manganese dioxide-containing materials, no significant energy savings will be achieved due to the required degree of preliminary reduction, and the problems of the maternal oxides arise. mcj t at temperatures necessary for the preliminary reduction of the tendency to blur. In addition, many substances which contain matt oxides have a grain size that is too small to be suitable for processing in the existing pre-reduction stages.
Uvedené nevýhody a potíže odstraňuje způsob podle vynálezu, jehož podstata.spočívá v tom, že práškový maaterál, který obsahuje kysličníky motggtnu, se vhání spolu s uhlím a/nebo s uhlovodíky v práškové formě do pásma redukčního tavení v šachtové peci, která je neplněna pevným redukčním činidlem a ve které se toto pásmo trvale vytváří přívodem tepelné enerríe. To se uskutečňuje s výhodou prostřednictví® plazmového generátoru. Vyráběný kov aůže obsahovat křemík. U zvláště výhodného provedení způsobu podle vynálezu na výrobu kovové taveniny obsahhjící таодвп e obsahem křemíku přes 5 % se k práškovému mattríálu, obsahujícímu kysličníky matngtnu, přidává práškový mettriál, bohatý na kysličník křemičitý.The above-mentioned disadvantages and difficulties are eliminated by the method according to the invention, which consists in the fact that the powdered material containing mottin oxides is blown together with coal and / or hydrocarbons in powder form into a reduction melting zone in a shaft furnace which is not filled with solid a reducing agent and in which the zone is permanently formed by supplying thermal energy. This is preferably done by means of a plasma generator. The metal produced may contain silicon. In a particularly preferred embodiment of the process according to the invention for producing a metal melt containing a silicon content of more than 5%, a silica-rich mettrial powder is added to the mattrine-containing powdered material.
Hlavní výhody způsobu podle , vynálezu spočívají v tom, že dík velmi úzkému tavnému reakčnímu pásmu jej lze snadno řídit. Jakékoli změny v podmínkách procesu lze uskitečnit vždy bezprostředně. Ve srovnání s tím se u obloukového tavení a obloukem v lázni pracuje s velkým mnostvím maateriálu a řízení procesu je velmi obtížné, protože je třeba dlouhé doby k tomu, aby jakákoli změna byla uskutečněna v celém objemu zpracovávaného maatriálu.The main advantages of the process according to the invention are that it can be easily controlled due to the very narrow melt reaction zone. Any changes in process conditions can always be realized immediately. In contrast, arc melting and bath arc work with a large amount of material and process control is very difficult, as it takes a long time for any change to be made throughout the volume of the material being processed.
Maee^r^i^íly dodávané v neredukované prachové formě nebo v redukovaném odpařeném stavu do plynu stoupajícího vzhůru šachtou jsou zachycovány v plněném koksu. Proto prakticky nemohou vzniknout ztráty únikem. Neredukovaný kov se redukuje ve vsázce a péry krnddnnují, přičemž kov se shromažďuje ne dně - šachty. Skutečnost, že wn.kející pára se shromaž^^s, také přispívá k úspoře energie.The feeds supplied in non-reduced dust form or in a reduced vaporized state to the gas rising upwardly through the shaft are trapped in the filled coke. Therefore, leakage losses cannot practically occur. The non-reduced metal is reduced in the charge and the springs are shaken, the metal collecting not at the bottom - the shaft. The fact that weaving steam collects also contributes to energy savings.
Dále je třeba uvést, že účinnost plazmového generátoru je mnohem vySSí než obloukové pece pouužvaaicí Soderbergovy elektrody, čímž se získává další úspora ener^e.Further, the efficiency of the plasma generator is much higher than arc furnaces using Soderberg electrodes, thereby obtaining additional energy savings.
Vzhledem k tomu, že íemnouinnou rudu lze vhánět přímo do reaktoru, není třeba aglorneeační závod. To - piřLnéší úsporu značných investic.Since the fine ore can be injected directly into the reactor, there is no need for an aglorneeactive plant. This will save considerable investment.
Konečně, protože se používá utěsněného reaktoru, lze pouužt i přetlaku, je možné snadnější shromažďování vystupujícího plynu v horní části reaktoru a v něm obsaženou energii lze využít v jiných procesech, případně je možné výstupní plyn, pokud je čistý, vracet zpět do procesu.Finally, since a sealed reactor is used, overpressure can also be used, it is easier to collect the outgoing gas at the top of the reactor and the energy contained therein can be used in other processes, or the outlet gas, if clean, can be returned to the process.
Vynniez je v dalším podrobnnji vysvětlen na dvou příkladech.The invention is explained in more detail below in two examples.
Příklad 1Example 1
Výroba ferromenganusProduction of ferromenganus
Při tomto pokusu byla jako surový maaterál použita práškové amés, která sestávala z manganové rudy a seiusaoevomých přísad a obsahovala zhruba 48 % manganu a 7 % železe. Tento surový maaterál se vhéněX přímo do reekčního pásma, které bylo vytvořeno plazmovým generátorem, přivádějícím tepelnou energii do tohoto reekčního pásma, vytvořeného ve spodní části šachtové pece, naplněné koksem.In this experiment, powdered ames was used as the crude material, which consisted of manganese ore and silicon-containing additives and contained about 48% manganese and 7% iron. This raw material flows directly into the reaction zone formed by the plasma generator, which supplies thermal energy to the reaction zone formed at the bottom of the coke-filled shaft furnace.
Redukční činidlo, které obsahovalo zhruba 400 kg práškového uhhí ne tunu FeMn, se vhánělo spolu s výše uvedeným surovým mmaeriálem do šachtové pece, přičemž toto mmnoství redukčního činidle odpovídalo zhruba 2/3 celkové spotřeby redukčního činidla. Zbytek potřebného redukčního činidla tvořil sloupec koksu v šachtové peci.The reducing agent, which contained about 400 kg of pulverized coal per tonne of FeMn, was injected into the shaft furnace together with the above-mentioned raw material, and this amount of reducing agent corresponded to about 2/3 of the total consumption of the reducing agent. The remainder of the reducing agent needed was the coke column in the shaft furnace.
Proražením odpichu šachtové pece se získal'kov, který obsahoval 79,1 % Mn.a 6,0 % C, což odpovídá výtěžnooti Mn zhruba 87 %.' Struska měla zásaditost 1,3 až 1,6 a obsahovala 12 až 14 % Mi. Vytvoořlo se mmnoství etrusky přesně 50 kg ne tunu kovu.By puncturing the shaft furnace taps, a metal was obtained which contained 79.1% Mn and 6.0% C, corresponding to a Mn yield of about 87%. The slag had an alkalinity of 1.3 to 1.6 and contained 12 to 14% Mi. An Etruscan size of exactly 50 kg per tonne of metal was created.
Způsob mimoto poslkyi 1 000 to - plynu ne tunu kovu při normální teplotě a normálním ji tlaku ve složení zhruba 25 % Hg a 75 % CO.In addition, the process provides 1000 to gas per tonne of metal at normal temperature and normal pressure of about 25% Hg and 75% CO.
Spotřeba energie činila 10,8 MJ na tunu kovu, teplota odváděného plynu byle zhruba 1 200 °C a odpíehnutý kov a odtékajeí etruské měly teplotu zhruba 1 430 °C.The energy consumption was 10.8 MJ per ton of metal, the exhaust gas temperature was about 1200 ° C, and the metal stripped off and the Etruscan run off had a temperature of about 1430 ° C.
Z uvedeného příkladu je patrno, že způsobem podle vynálezu lze bez potíží vyrábět ferromangan.It can be seen from the example that ferromangan can be produced without difficulty by the process according to the invention.
Příklad 2Example 2
Výroba ferrosilicitminiMganuProduction of ferrosilicitminiMgan
Při tomto pokicsu byl tvořen práškový surový materiál směsí ^manganové rudy, křemíku a kysličníku vápenatého t obsahoval zhruba 35 % Mn t 36 % SiO2·In this study, the raw material was a mixture of manganese ore, silicon, and calcium oxide containing about 35% Mn t 36% SiO 2
Surový materiál se vháněl bez předběžné redukce přímo do retkčního pásma stejrým způsobem jako u příkladu 1 spolu s práškovým uhlím.The raw material was blown directly into the retention zone without pre-reduction in the same manner as in Example 1 together with pulverized coal.
Práškové dhí. bylo hlavním redukčním činidlem. Menší dílčí redukce a kerburece kovu proběhle při působení •vrstveného koksu v šachtové peci. U tohoto pokusu se přivádělo zhruba 550 kg dh-í. na tunu kovu, což odpovídalo více než 80 % celkové spotřeby.Powder dhí. was the main reducing agent. Minor partial reductions and metal kerburetics occurred under the action of laminated coke in the shaft furnace. Approximately 550 kg dh-1 was fed in this experiment. per tonne of metal, corresponding to more than 80% of total consumption.
Kov vypouštěný ze šachtové pece obsahoval 65 % Mn, 18 % Si a 1,5 % C. VVtěžnost ζβ^βnu činila tedy zhruba 85 %.The metal discharged from the shaft furnace contained 65% Mn, 18% Si and 1.5% C. Thus, the těžβ ^ βn yield was approximately 85%.
Struska se vytvořila v mmožssví 560 kg ne tunu kovu 8 podílem MnO zhruba 18 %.Slag was formed in an amount of 560 kg per ton of metal 8 with a MnO share of about 18%.
Současně se získalo 1 300 plynu na tunu kovu při norm&ní teplotě a normálním tisku ve složení zhruba 30 % H2 a 70 % CO.Simultaneously, the gas obtained at 1300 t Una ovu the norm at the temperature & normal printing and composed of about 30% H 2 and 70% CO.
Spotřeba energie činila 16,2 MJ ne tunu kovu. Teploto.vyrobeného plynu činilo zhrubaEnergy consumption was 16.2 MJ per ton of metal. The temperature of the produced gas was about
300 OC. Vypuštěný kov a měly · teplotu zhurta 1 5 50 0C.300 O C. Discharged metal and had a temperature of 1 5 50 0 C.
Claims (3)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
ZA00811540A ZA811540B (en) | 1981-03-09 | 1981-03-09 | Method of producing molten metal consisting mainly of manganese and iron |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CS226043B2 true CS226043B2 (en) | 1984-03-19 |
Family
ID=25575250
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS818953A CS226043B2 (en) | 1981-03-09 | 1981-12-03 | Method of producing metal melts based on manganese and iron |
Country Status (24)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS57149438A (en) |
KR (1) | KR830007865A (en) |
AT (1) | AT385518B (en) |
AU (1) | AU541839B2 (en) |
BE (1) | BE891176A (en) |
BR (1) | BR8200425A (en) |
CA (1) | CA1174855A (en) |
CS (1) | CS226043B2 (en) |
DD (1) | DD202185A5 (en) |
DE (1) | DE3141926C2 (en) |
ES (1) | ES506883A0 (en) |
FI (1) | FI71351C (en) |
FR (1) | FR2501238B1 (en) |
GB (1) | GB2094354B (en) |
IN (1) | IN155076B (en) |
IT (1) | IT1140286B (en) |
MX (1) | MX157301A (en) |
OA (1) | OA06996A (en) |
PH (1) | PH19400A (en) |
PL (1) | PL234266A1 (en) |
SE (1) | SE8105120L (en) |
SU (1) | SU1069632A3 (en) |
ZA (1) | ZA811540B (en) |
ZW (1) | ZW27981A1 (en) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE436124B (en) * | 1982-09-08 | 1984-11-12 | Skf Steel Eng Ab | SET TO MAKE PROCESS |
SE453304B (en) * | 1984-10-19 | 1988-01-25 | Skf Steel Eng Ab | KIT FOR MANUFACTURE OF METALS AND / OR GENERATION OF BATTLE FROM OXIDE ORE |
GB9108778D0 (en) * | 1991-04-24 | 1991-06-12 | British Steel Plc | Production of ferromanganese |
RU2044088C1 (en) * | 1994-04-15 | 1995-09-20 | Акционерное общество закрытого типа "ККИП" | Method to extract manganese from manganese-containing ore |
RU2449038C1 (en) * | 2010-09-23 | 2012-04-27 | УЧРЕЖДЕНИЕ РОССИЙСКОЙ АКАДЕМИИ НАУК ИНСТИТУТ МЕТАЛЛУРГИИ УРАЛЬСКОГО ОТДЕЛЕНИЯ РАН (ИМЕТ УрО РАН) | Charge for smelting ferrosilicomanganese |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE295549C (en) * | ||||
FR1452850A (en) * | 1965-08-04 | 1966-04-15 | Siderurgie Fse Inst Rech | Electric furnace ore reduction process |
SE388210B (en) * | 1973-01-26 | 1976-09-27 | Skf Svenska Kullagerfab Ab | MAKE A REDUCTION OF METAL FROM METAL OXIDES |
US4072504A (en) * | 1973-01-26 | 1978-02-07 | Aktiebolaget Svenska Kullagerfabriken | Method of producing metal from metal oxides |
-
1981
- 1981-03-09 ZA ZA00811540A patent/ZA811540B/en unknown
- 1981-05-11 IN IN491/CAL/81A patent/IN155076B/en unknown
- 1981-06-02 PH PH25707A patent/PH19400A/en unknown
- 1981-08-31 SE SE8105120A patent/SE8105120L/en not_active Application Discontinuation
- 1981-10-19 GB GB8131411A patent/GB2094354B/en not_active Expired
- 1981-10-22 DE DE3141926A patent/DE3141926C2/en not_active Expired
- 1981-11-05 ES ES506883A patent/ES506883A0/en active Granted
- 1981-11-17 ZW ZW279/81A patent/ZW27981A1/en unknown
- 1981-11-17 AU AU77563/81A patent/AU541839B2/en not_active Ceased
- 1981-11-17 CA CA000390264A patent/CA1174855A/en not_active Expired
- 1981-11-18 BE BE0/206590A patent/BE891176A/en not_active IP Right Cessation
- 1981-11-20 IT IT25206/81A patent/IT1140286B/en active
- 1981-11-20 FR FR8121825A patent/FR2501238B1/en not_active Expired
- 1981-11-23 AT AT0502781A patent/AT385518B/en not_active IP Right Cessation
- 1981-11-24 FI FI813737A patent/FI71351C/en not_active IP Right Cessation
- 1981-11-30 KR KR1019810004651A patent/KR830007865A/en unknown
- 1981-11-30 MX MX190331A patent/MX157301A/en unknown
- 1981-12-03 CS CS818953A patent/CS226043B2/en unknown
- 1981-12-07 DD DD81235493A patent/DD202185A5/en not_active IP Right Cessation
- 1981-12-14 SU SU813366706A patent/SU1069632A3/en active
- 1981-12-16 PL PL23426681A patent/PL234266A1/xx unknown
-
1982
- 1982-01-14 OA OA57593A patent/OA06996A/en unknown
- 1982-01-20 JP JP57006181A patent/JPS57149438A/en active Pending
- 1982-01-26 BR BR8200425A patent/BR8200425A/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DD202185A5 (en) | 1983-08-31 |
IT8125206A0 (en) | 1981-11-20 |
SU1069632A3 (en) | 1984-01-23 |
IN155076B (en) | 1984-12-29 |
DE3141926C2 (en) | 1985-06-13 |
FI71351C (en) | 1986-12-19 |
PL234266A1 (en) | 1982-09-27 |
ES8206639A1 (en) | 1982-09-01 |
JPS57149438A (en) | 1982-09-16 |
BE891176A (en) | 1982-03-16 |
FR2501238A1 (en) | 1982-09-10 |
AU7756381A (en) | 1982-09-16 |
CA1174855A (en) | 1984-09-25 |
BR8200425A (en) | 1982-11-30 |
GB2094354B (en) | 1984-10-31 |
ZA811540B (en) | 1981-11-25 |
FI813737L (en) | 1982-09-10 |
KR830007865A (en) | 1983-11-07 |
GB2094354A (en) | 1982-09-15 |
FI71351B (en) | 1986-09-09 |
AT385518B (en) | 1988-04-11 |
SE8105120L (en) | 1982-09-10 |
ATA502781A (en) | 1987-09-15 |
PH19400A (en) | 1986-04-10 |
OA06996A (en) | 1983-08-31 |
MX157301A (en) | 1988-11-14 |
FR2501238B1 (en) | 1986-04-18 |
DE3141926A1 (en) | 1982-10-28 |
AU541839B2 (en) | 1985-01-24 |
IT1140286B (en) | 1986-09-24 |
ES506883A0 (en) | 1982-09-01 |
ZW27981A1 (en) | 1982-02-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CS221943B2 (en) | Method of continuous production of non-corroding steel | |
US4244732A (en) | Manufacture of steel from ores containing high phosphorous and other undesirable constituents | |
US4304598A (en) | Method for producing steel from solid, iron containing pieces | |
US4519836A (en) | Method of processing lead sulphide or lead-zinc sulphide ores, or sulphide concentrates, or mixtures thereof | |
CS226043B2 (en) | Method of producing metal melts based on manganese and iron | |
KR890003344B1 (en) | Multistage process for preparing ferroboron | |
CN211999863U (en) | System for preparing magnesium metal | |
DE3306910A1 (en) | METHOD FOR PRODUCING FERROSILIZIUM | |
FI70253B (en) | FRAMSTAELLNING AV ALUMINIUM-KISELLEGERINGAR | |
KR101469678B1 (en) | Low carbon-metal manganese and low carbon-ferromanganese manufacturing method by using continuous thermit reaction | |
IE39456L (en) | Slag conditioner - steel production | |
CN100500908C (en) | Technique for alloying steel making directly from tungsten ore | |
US3281237A (en) | Process for producing lead | |
US3074793A (en) | Process for the production of mediumto low-carbon ferromanganese | |
US4490169A (en) | Method for reducing ore | |
US3905807A (en) | Recovery of tin from slags | |
JPS61104013A (en) | Method for recovering iron contained in molten steel slag | |
US3138455A (en) | Process for the production of low silicon, medium-to-low carbon ferromanganese | |
US1691274A (en) | Method of producing dense iron and iron alloys directly out of oxide ores | |
JP2730183B2 (en) | Hot metal production method for recovery of rare metals | |
US3669646A (en) | Process for autogenous smelting of copper ore concentrates and charge product therefor | |
US3986865A (en) | Process for producing steel | |
US4307872A (en) | Apparatus for reducing ore | |
EP0855448A1 (en) | Operation of lead/zinc blast furnaces | |
SU1640192A1 (en) | Method of producing dephosphorized high-carbon ferromanganese |