CS225143B2

CS225143B2 - A method of forming a neck at the end of a plastic pipe and a device for making it

Info

Publication number: CS225143B2
Application number: CS225980A
Authority: CS
Inventors: Ryozo Ohta; Tadao Yoshizawa; Masayuki Sakaguchi; Yoshiaki Hara; Junsuke Kyomen; Ryuichi Yoneda; Hidekazu Enomoto
Original assignee: Kubota Ltd
Priority date: 1980-04-01
Filing date: 1980-04-01
Publication date: 1984-02-13

Abstract

Při tváření hrdla se teplem změkčený konec trubky nasune na jádro a protlačuje se lisovací mezerou, která má nejprve rozbíhavý úsek, na něj navazující sbíhavý úsek a za ním další rozbíhavý úsek. Tím se zabrání vzniku vlnky na hrdle. Zařízení sestává z formy a jádra se dvěma skupinami jádrových dílů upravených do kruhu, kde jádrové díly jedné skupiny jsou pohyblivé v radiálním i axiálním směru a jádrové díly druhé skupiny jsou pohyblivé v radiálním směru, aby se jádro dalo vysunout z hotového hrdla. Jádrové díly jsou neseny radiálními samosvornými prsty, takže při lisování hrdla nemění svou polohu, třebaže na ně působí značný tlak.When forming the neck, the heat-softened end of the pipe is pushed onto the core and forced through the pressing gap, which first has a diverging section, followed by a converging section and then another diverging section. This prevents the formation of ripples on the neck. The device consists of a mold and a core with two groups of core parts arranged in a circle, where the core parts of one group are movable in both radial and axial directions and the core parts of the second group are movable in the radial direction so that the core can be pushed out of the finished neck. The core parts are supported by radial self-locking fingers, so that they do not change their position during the pressing of the neck, even if considerable pressure is exerted on them.

Description

Vynález se týká vytváření hrdla na konci trubky z plastické hmoty, zejména z polyvinylchloridu, lisováním a zařízeni k provádění tohoto způsobu.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The invention relates to the formation of a neck at the end of a plastic pipe, in particular of polyvinyl chloride, by compression and to an apparatus for carrying out this method.

Lisování konce polyvinylchloridové trubky podle amerického patentu č. j 557 278 se provádí ve formě s jádrem, mezi nimiž k vytvoření zesíleného hrdla je mezera odpovídající v podstatě tlouštce stěny trubky: zahřátý konec polyvinylchloridové trubky se silou vtlačuje do této mezery.The pressing of the end of the polyvinyl chloride pipe according to U.S. Pat. No. 5,557,278 is carried out in a core form, with a gap corresponding substantially to the wall thickness of the pipe to form the throat: the heated end of the polyvinyl chloride pipe is forced into the gap.

Obr. 1A až ID znázorňují osový řez formou, jádrem a mezerou mezi nimi, které má úsek lísek rozbíhavý e', vodorovný úsek b' a vrcholový úsek c'. Jakmile konec P'trubky vtlačované do mezery dojde do rozbíhavého úseku e' mezery (obr. 1A), dojde k zesílení tlouštky stěny změkčeného konce trubky tlačnou silou f, která působí v osovém směru trubky. Při pokračujícím vtlačovéní trubky se zvětšuje tlačné síla a následkem toho se průřez stěny trubky rovněž zvětšuje. Poněvadž však poloměr trubky rovněž vzrůstá, tlouštka stěny té části trubky, která má větší poloměr, se vlastně zmenšuje, jak ukazuje obr. 1B, a ve vodorovném úseku b' vzniká mezi vnitřní stěnou formy a vnější plochou trubky štěrbině g’.Giant. 1A-1D show an axial cross-section of a mold, a core and a gap therebetween, having a hazelnut diverging section e ', a horizontal section b' and a top section c '. As soon as the end of the pipe P 'pushed into the gap reaches the diverging section e' of the gap (FIG. 1A), the wall thickness of the softened pipe end becomes thicker by a pressing force f acting in the axial direction of the pipe. As the indentation tube continues, the pressing force increases and, as a result, the cross section of the tube wall also increases. However, since the radius of the tube also increases, the wall thickness of that portion of the tube having a larger radius actually decreases, as shown in Fig. 1B, and a slot g vznik is created in the horizontal section b 'between the inner mold wall and the outer surface of the tube.

Radiální šířku d štěrbiny g' lze kvalitativně zjistit takto: označíme-li na obr. 1B v bodě P_Q průřezovou plochu trubky S a vnitřní poloměr trubky r, lze vnější poloměr R trubky vypočítat z rovnice n(R² - r²) = S a je tedy rovenThe radial width d of the slot G 'can qualitatively determine as follows: Denoting FIG. 1B at point P _Q tube area S and the internal tube radius r can be outside radius R of the pipe calculated from the equation N (R ² - r ²⁾ = S and is therefore equal

Označíme-li šířku mezery mezi jádrem a vnější formou t, lze šířku d štěrbiny g' vyjádřit takto:Given the width of the gap between the core and the external form t, the width d of the slot g 'can be expressed as follows:

d = t + r- R= t + r- y-~ + r² (1)d = t + r - R = t + r - y - ~ + r ² (1)

Když nucené vtlačování trubky pokračuje e přední konec trubky přijde k první šikmé části Oj' vrcholového úseku c', jak ukazuje obr. 1C, tlačná síla f působící v osovém směru trubky neustále vzrůstá a stěna trubky ve vodorovném úseku b' se rychle zvětšuje (obr. 1B). Pozorování však ukázala, že následkem velké radiální šířky d štěrbiny g'nad trubkou ve vodorovném směru b' dochází během zesilování tloušiky stěny k vybočování materiálu, kterým se vytvoří ne vnějším povrchu vzniklého hrdla záhyb nebo vlnka.As the forced injection of the pipe continues e the front end of the pipe comes to the first inclined portion O 'of the top section c', as shown in Fig. 1C, the thrust force f acting in the axial direction of the pipe constantly increases and the wall of the pipe in the horizontal section b ' 1B). However, observations have shown that due to the large radial width d of the slit g 'above the pipe in the horizontal direction b', a material deflection occurs during the thickening of the wall, creating a fold or wavelet on the outer surface of the formed neck.

Podle japonské zveřejněné přihlášky čís. 25 871/52 se hrdlo vytváří ve třech následných operacích. Nejprve se stěna změkčené plastické trubky zesílí mezi jádrem a vnější formou, aniž by se změnil vnitřní poloměr trubky. Potom se na vnitřní a vnější ploše zesíleného konce trubky vytvoří vhodný chladicí film a zesílený konec trubky se nasune tlakem na jádro, tím se zvětší poloměr zesíleného konce trubky a současné se zmenší jeho tloušika stěny, přičemž jádro nemá vnější formu. Nakonec se z té části jádra, která zvětšuje poloměr trubky vysune z vnitřku prstencový výstupek a ne vnitřní obvodové ploše zesíleného a rozšířeného konce trubky se vytvoří vnitřní pretencové drážka stejného tvaru jako mé tento výstupek. Při tomto způsobu však nelze libovolně zvětšovat tlouštku rozšířeného konce trubky, kde se mé vytvořit hrdlo.According to Japanese published application no. 25 871/52, the throat is formed in three consecutive operations. First, the wall of the plasticized plastic pipe is thickened between the core and the outer mold without changing the inner radius of the pipe. Thereafter, a suitable cooling film is formed on the inner and outer surfaces of the thickened pipe end and the thickened pipe end is pushed onto the core, thereby increasing the radius of the thickened pipe end while reducing its wall thickness without the core having an external form. Finally, an annular protrusion extends from the portion of the core that increases the radius of the tube from the inside and not the inner circumferential surface of the thickened and widened end of the tube to form an internal groove of the same shape as my projection. In this method, however, it is not possible to increase the thickness of the widened end of the tube where it is to be formed.

Lisování plastické trubky k vytvoření zesíleného hrdla vyžaduje poměrně složitou techni ku. V zařízení podle amerického patentu č. 3 557 287 je polovině jádře vedena po vodorovném vedení, zatímco druhá polovina jádra je vedena svislým vedením kolmo k vodorovnému vedení, aby bylo možno vysunout jádro z vytvořeného hrdle. Popisuje se rovněž nosný mechanismus, který musí být dostatečně velký, aby zachycoval značný odpor vzniklý mezi trubkou a jádrem, avšak tento velký odpor není vůbec využit.Pressing the plastic tube to form a throat requires a relatively complex technique. In the apparatus of U.S. Pat. No. 3,557,287, half of the core is guided along a horizontal guide, while the other half of the core is guided by a vertical guide perpendicular to the horizontal guide in order to eject the core from the formed throat. Also described is a support mechanism that must be large enough to accommodate the considerable resistance generated between the tube and the core, but this high resistance is not utilized at all.

Způsob podle vynálezu odstraňuje dosavadní obtíže a jeho podstata spočívá v tom, že zahřátím změkčený konec trubky se nejprve vede v prvním Šikmém rozšiřujícím se směru po první rozbíhavé dráze a jeho poloměr se zvětší, načež se vede v šikmém zužujícím se směru po sbíhavé dráze a jeho poloměr se zmenší. Z rovnice (1) lze totiž odvodit vztahThe method according to the invention eliminates the existing difficulties and is based on the fact that by heating the softened end of the pipe is first guided in the first oblique widening direction along the first diverging path and its radius increases and then guided in the oblique tapering direction along the converging path and its the radius is reduced. It is possible to derive the relation from equation (1)

z něhož je zřejmé, že radiální šířku d štěrbiny g lze zmenšit zmenšením poloměru r jádra, takže účinek sbíhavé oblesti jádra je velice výrazný.from which it can be seen that the radial width d of the slot g can be reduced by reducing the radius r of the core, so that the converging edge effect of the core is very pronounced.

Konec trubky oe přitom vede od vrcholu první rozbíhavá dráhy k prohlubni druhá rozbíhavé dráhy, načež se vede ve druhém Šikmém rozšiřujícím se směru po druhé rozbíhavé dráze směrem ke konci lisovací mezery a jeho průměr se zvětší. Ha první rozbíhavé dráze se konec trubky rozšíří v obvodovém směru a stlačuje v axiálním směru o po přechodu přes vrchol první rozbíhavé dráhy se konec trubky na sbíhavá dráze v obvodovém směru smrští a jeho stěna se v radiálním směru zesílí během průchodu předního okraje trubky prohlubní druhé rozbíhavé dráhy až k jejímu vrcholu, načež se stěna trubky zesílí tlačnou silou působící na trubku po průchodu vrcholem druhé rozbíhavé dráhy až ke konci lisovací mezery. Podle vynálezu se konec trubky posouvá po první a druhé dělené vnitřní stěně lisovací mezery, které se během posouvání trubky střídavě pohybují a vracejí se tak, í;e po spuštění jedné vnitřní stěny v radiálním směru a jejím posunu v axiálním směru so druhá vnitřní stěna alespoň spustí v radiálním směru. Účelně se konec trubky vede po šikmých plochách vnitřních stěn, které se zdvihají a spouštějí, v radiálním směru.The end of the pipe oe extends from the top of the first diverging path to the depression of the second diverging path, whereupon it is guided in a second oblique widening direction along the second diverging path towards the end of the press gap and its diameter increases. In the first diverging path, the end of the tube widens in the circumferential direction and compresses in the axial direction by passing over the top of the first diverging path, the end of the tube on the converging path contractes in the circumferential direction and its wall becomes thicker in radial direction The pipe wall is thickened by a pressing force acting on the pipe after passing through the top of the second diverging path to the end of the press gap. According to the invention, the end of the tube is displaced along the first and second divided inner walls of the press gap, which alternately move and return during the displacement of the tube so that after the inner wall is lowered in the radial direction and displaced in the axial direction. triggers in the radial direction. Suitably, the pipe end is guided in the radial direction along the inclined surfaces of the inner walls which are raised and lowered.

Způsob podle vynálezu snižuje odpor trubky proti pohybu, znemožňuje vznik záhybů na vnější ploše hrdla a zvyšuje účinek zesílení stěny hrdla vyvolávaného axiální silou tím, že vyrovnává různé vnitřní pnutí, například deformace vzniklé smrštěním a roztahováním v obvodovém a osovém směru.The method according to the invention reduces the resistance to movement of the tube, prevents the formation of creases on the outer surface of the neck and increases the effect of throat wall reinforcement caused by axial force by compensating for various internal stresses, for example deformations due to shrinkage and expansion in circumferential and axial direction.

Předmětem vynálezu je rovněž lisovací zařízení k provádění tohoto způsobu, opatřené dutou formou s jádrem. Podle vynálezu lisovací mezera se sbíhavou oblastí je omezena dvěma skupinami jádrových dílů upravenými do kruhu a tvořícími vnitřní stěnu lisovací mezery, přičemž Jádrové díly jedná skupiny jsou uloženy pohyblivě v axiálním a radiálním směru a jádrová díly druhé skupiny pohyblivě alespoň v radiálním směru. Přitom jsou jádrová díly opatřeny prsty, které jsou svou šikmou vnější stěnou v kluzném záběru s jádrovými díly k jejich zdvihání a spouštění v radiálním směru, mají prstencové díly, z nichž nejméně jeden se dotýká koncových ploch Jádrových dílů a vnitřní stěny, která se kluzně dotýká nosného hřídele, a prstencové díly jsou spojeny s ovládacím členem, přičemž jádrové díly jsou upraveny s možností zdvihání a spouštění prostřednictvím jedněch ,stů v různých polohách nosného hřídele s časovým odstupem oproti jádrovým dílům přemístovaných druhými prsty, jejichž vnitřní stěny jsou zajištěny na nosném hřídeli saaosvorných účinkem postranních šikmých ploch.The present invention also relates to a molding device for carrying out this method provided with a hollow core mold. According to the invention, the pressing gap with the converging region is limited by two groups of core pieces arranged in a circle and forming an inner wall of the pressing gap, the core parts of one group being movable in axial and radial direction and core parts of the second group movably in at least radial direction. The core parts are provided with fingers which, by their inclined outer wall, slide in engagement with the core parts to lift and lower them in the radial direction, have annular parts, at least one of which touches the end faces of the core parts and the inner wall slidingly touching and the annular portions are coupled to the actuator, the core portions being adapted to be raised and lowered by one, hundreds of different positions of the support shaft with time spacing relative to the core portions displaced by the other fingers, the inner walls of which are secured to the support shaft and by side sloping surfaces.

Lisovací zařízni podle vynálezu umožňuje pevné zachycení rozdělených jádrových dílů, ve stanovených polohách, a to i teldy, když se přes jádro nasouvá silou konec plastické trubky,, . Vynález bude vysvětlen v souvislosti s příklady provedení znázorněnými aa výkrese, kde ukazuje obr. 1A až ID dosavadní způsob tváření hrdla na konci trubky z plastické hmoty, obr. 2A a 2B řezy vysvětlující způsob vytváření hrdla lisováním konce trubky mezi jádrem e formou, obr,, 3A, 3B a 3C příklady způsobu podle vynálezu, obr. 4 axonometrický pohled na provedení jádra lisovacího zařízení ke zracováni trubky, obr. 5 podélný řez znázorňující hlavní součástí jádra z obr. 4., obr. 6 řez vedený rovinou VI-7I a obr. 7 řez vedený rovinouThe crimping device according to the invention permits a firm grip of the divided core pieces, at specified positions, even when the end of the plastic tube is pushed forcefully through the core. The invention will be explained in conjunction with the exemplary embodiments shown in the drawings, in which FIGS. 1A-1D illustrate a prior art necking method at the end of a plastic pipe; FIGS. 2A and 2B show sections explaining a necking process by pressing the pipe end between the core. 3A, 3B and 3C are examples of a method according to the invention, FIG. 4 is a perspective view of an embodiment of a core of a tube reclaming die; FIG. 5 is a longitudinal section showing the main component of FIG. 4; 7 shows a section along a plane

VII-VII z obr. 5, obr. 8A řez znázorňujíc! první zataženou polohou jádra při vysouvání z hrdla obr. 8B výřezu polohu jádrových dílů v této první zatažené poloze, obr. 8C podélný řez který znázorňuje lisovací jádro, připravené k vytažení z hrdla trubky po druhém zatažení, a obr. 9 podélný řez znázorňující zjednodušené provedení lisovacího zařízení se samosvorným mechanismem, které má velice jednoduchou konstrukci.VII-VII of FIG. 5, FIG. Fig. 8C is a longitudinal cross-sectional view showing a compression core ready to be withdrawn from the pipe neck after a second retraction; and Fig. 9 is a longitudinal cross-sectional view showing a simplified embodiment. pressing device with self-locking mechanism, which has a very simple construction.

Na obr. 2A, 2B je znázorněno jádro £, forma 2 a mezera mezi nimi, která má stejnou radiální šířku jako je tloušlka stěny zpracovávané trubky z polyvinylchloridu, na jejímž konci se mé vytvořit hrdlo.FIGS. 2A, 2B show the core 6, the mold 2 and the gap therebetween, having the same radial width as the wall thickness of the polyvinyl chloride tube to be processed, at the end of which the neck is formed.

Jádro J. má první rozbíhavou oblast a, druhou rozbíhavou oblast £, a sbíhavou oblast i, která leží mezi nimi. Profil jádra J. odpovídá tvarem hrdlu, které se má vytvořit na konci plastické trubky. Uhly, které svírají rozbíhavé oblasti a, £ s osou jádra £, leží v rozmezí 30 až 45°, a záporný úhel, který svírá stěna sbíhavé oblasti b s osou jádra J_, má velikost v rozmezí 1 až 5°.The core 1 has a first diverging region a, a second diverging region 6, and a converging region 1 which lies therebetween. The core profile J corresponds to the shape of the neck to be formed at the end of the plastic tube. The angles that enclose the diverging regions a, 6 with the axis of the core 6 lie in the range of 30 to 45 °, and the negative angle between the wall of the converging region b and the axis of the core 7 is between 1 and 5 °.

Konec polyvinylchloridové trubky P se zahřeje a změkne a vtlačí se do mezery mezi jádrem i a formou 2 tím, že se na trubku působí tlačnou silou.The end of the polyvinyl chloride pipe P is heated and softened and pressed into the gap between the core 1 and the mold 2 by applying a pressure to the pipe.

Obr. 2A ukazuje tu fázi tváření, ve které nucené vtlačování trubky do mezery mezi jádro i a formu 2 značně pokročilo.Giant. 2A shows the forming stage in which the forced injection of the tube into the gap between the core 1 and the mold 2 has progressed considerably.

Objemové zvětšení v průřezu trubky P na příslušných místech jádra J., znázorněné na obr. 2A, závisí na stlačovacích silách působících na trubku v osovém směru. Na tu část trubky, která leží na sbíhavé oblasti b jádra 1 podle obr. 2A. působí značně velká tlačná síla £ v důsledku přítomnosti druhé rozbíhavé oblasti £, a průřez trubky je větší oproti předchozímu průřezu.The volume increase in the cross-section of the tube P at the respective locations of the core J shown in Fig. 2A depends on the compressive forces acting on the tube in the axial direction. On that part of the tube which lies on the converging region b of the core 1 of FIG. 2A. a greatly high compression force exerts due to the presence of the second diverging region £, and the cross-section of the tube is larger than the previous cross-section.

Objemový vzrůst v této části však ještě není tak velký, aby mezera mezi jádrem 1 a formou 2 byla úplně vyplněna materiálem trubky. Následkem toho zůstává neustále štěrbina g mezi vnitřní plochou formy £ a vnější plochou té části trubky, která leží na sbíhavé oblasti li jádra £. Radiální šířka d štěrbiny g je však menší, než když oblast mezi oběma rozbíhavými oblastmi jádra je vodorovná.However, the volume increase in this section is not yet so large that the gap between the core 1 and the mold 2 is completely filled with the tube material. As a result, the gap g remains constantly between the inner surface of the mold 6 and the outer surface of that portion of the tube which lies on the converging region 11 of the core 6. However, the radial width d of the slot g is smaller than when the region between the two diverging regions of the core is horizontal.

Obr. 2B ukazuje další stadium, v němž je trubka vtlačena úplně do mezery mezi jádrem 1 a formou £; vtlačovací síla v táto konečné fázi je větší než síla ve střední fázi podle obr. 2A. Štěrbina g, která byla ještě přítomna ve fázi podle obr. 2A, je v této konečné fázi podle obr. 2B úplně odstraněna nuceným vtlačováním trubky do lisovací mezery.Giant. 2B shows a further stage in which the tube is pressed completely into the gap between the core 1 and the mold 6; the indentation force in this final phase is greater than the force in the middle phase of FIG. 2A. The slot g, which was still present in the phase of FIG. 2A, is completely removed in this final phase of FIG. 2B by forcing the tube into the compression gap.

Štěrbina g, vznikající mezi vnější plochou trubky na sbíhavé oblasti £ jádra i a vnitřní plochou formy 2 je značně dlouhá, jak ukazuje obr. 2A. Když je tato štěrbina g současně příliš široké, dojde k tomu, že trubka se na vnějším povrchu značně zvlní dřív, než se štěrbina g úplně vyplní materiálem trubky. Způsob podle vynálezu naopak zajišluje, že štěrbina g zůstává velmi úzká, čímž se znemožní vznik záhybů na trubce, takže hrdlo na konci trubky má požadovanou tlouělku stěny, požadovaný průměr a je na vnější straně úplně hladké.The gap g formed between the outer surface of the tube at the convergent region 6 of the core 1 and the inner surface of the mold 2 is considerably long, as shown in FIG. 2A. At the same time, if the slot g is too wide, the tube will wavy considerably on the outer surface before the slot g is completely filled with the tube material. The method according to the invention, on the other hand, ensures that the slot g remains very narrow, thereby preventing the formation of creases on the pipe, so that the neck at the end of the pipe has the desired wall thickness, the required diameter and is completely smooth on the outside.

Výsledky dosažené způsobem podle vynálezu lze shrnout takto: Jak ukazuje obr. 3A, nastává ve vstupní rovné oblasti a' zřetelné zesílení X stěny trubky, jejíž přední konec došel do sbíhavé oblasti £ jádra £ (úhel -3°) po přechodu přes vrchol e/£ první rozbíhavé oblasti g, (úhel 30°). Tloušlka zesílené stěny je 6,1 mm. .oproti původní tloušlce stěny rovné 5,0 mm, takže dojde ke 12% zvětšení tloušlky stěny. Na vrcholu a'' má trubka tloušíku 5,3 mm a poměr mezi prstencovou plochou trubky na vrcholu a'. kde má trubka zvětšený poloměr, a plochou průřezu původní trubky ukazuje, že došlo ke 23% zvětšen! tloušlky stěny. Změklá trubka která přijde asi do poloviny sbíhavé oblasti £ jádra i, má tloušíku 5,4 mm, takže oproti původní tloušlce stěny dojde k zesílení o 24 %. Toto zesílení se v dalším nazývá první jev zesílení stěny.The results obtained by the method according to the invention can be summarized as follows: As shown in FIG. 3A, there is a clear thickening X of the tube wall whose front end has reached the converging region 8 of the core 8 (angle -3 °) after crossing over The first diverging region g, (angle 30 °). The thickness of the reinforced wall is 6.1 mm. compared to the original wall thickness of 5.0 mm, so that the wall thickness is increased by 12%. At the top a '' the pipe has a thickness of 5.3 mm and the ratio between the annular surface of the pipe at the top a '. where the pipe has an enlarged radius, and the cross-sectional area of the original pipe shows that 23% has been enlarged! wall thickness. The softened tube which comes about halfway along the convergent region of the core 1 has a thickness of 5.4 mm, so that a 24% gain over the original wall thickness. This reinforcement is hereinafter referred to as the first wall thickening phenomenon.

Poloměr prstencového průřezu, zvětšený na první rozbíhavé oblasti a jádra X, se na sbíhavé oblasti b zmenšuje a stěna trubky se radiálně i axiálně smrštuje. Eím se vyrovnávají a stabilizují napětí ve stěně trubky, takže tření mezi stěnou trubky, jádrem i a formou 2 je v této sbíhavé oblasti b značně malé.The radius of the annular cross-section, increased at the first diverging region and the core X, decreases at the converging region b and the tube wall shrinks radially and axially. The stresses in the pipe wall are stabilized and stabilized, so that the friction between the pipe wall, the core 1 and the mold 2 in this converging region b is relatively low.

Během pohybu, při kterém je trubka ve fázi znázorněné na obr. 3A, působí proti tlačné síle posouvající trubku v osovém směru pouze odpor vyvolaný první rozbíhavou oblastí a jádra i· Následkem toho se změklá trubka může nepřetržitě pohybovat působením tlačné síly a odpor působící proti jejímu pohybu na sbíhavé oblasti b jádra i lze v podstatě zanedbat. Jakmile trubka přijde do druhé rozbíhavé oblasti c., působí na ni druhý odpor. Tento odpor vyvolává stabilní stlačovaní sílu, která působí na stěnu trubky, v níž byla v podstatě odstraněna nucené deformace, takže stěnu trubky, lze na sbíhavé oblasti b jádra X ze- . sílit přesně regulovaným způsobem, přičemž na konci sbíhavé oblasti !j vzniká zpravidla druhé zesílení Y.During the movement in which the tube is in the phase shown in FIG. 3A, only the resistance caused by the first diverging region and the core exerts against the pushing force of the tube in the axial direction. As a result, the softened tube can continuously move under pressure and resistance against its movement on the converging region b of the core i can be substantially neglected. When the tube enters the second diverging region c, a second resistance is applied to it. This resistance causes a steady compressing force which acts on the tube wall in which the forced deformation has been substantially eliminated, so that the tube wall can be from the converging region b of the core X. in a precisely controlled manner, and at the end of the converging zone 1, a second gain Y is generally produced.

Obr. 3B ukazuje řez stěnou trubky, která prošla druhou rozbíhavou oblastí _c jádra χ. Kromě neustále existujícího prvního zesílení £_ se objevuje na prohlubni c' sbíhavé oblasti b druhé zesílení Y, kde tlouštka stěny je 5,9 mm a poměr zesílení tlouštky stěny 29 %. Tlouštka vrcholu a'' se zvětší na 5,8 mm, což odpovídá 28% zesílení původní tlouštky stěny.Giant. 3B shows a cross-section through a wall of a tube that has passed through the second diverging region c of the core. In addition to the ever-existing first thickening £, a second thickening Y appears at a depression c 'of the converging region b where the wall thickness is 5.9 mm and the wall thickness gain ratio is 29%. The peak thickness a '' increases to 5.8 mm, which corresponds to a 28% thickening of the original wall thickness.

V důsledku druhého zesílení Y je tlouštka trubky na druhé rozbíhavé oblasti c jádra 1 rovná 5,6 mm, což odpovídá 28% zesíleni stěny. Tloušťka stěny na vrcholu c'' druhé rozbíhavé oblasti £ je 5 mm, což odpovídá 24% zesílení tlouštky stěny. Toto zesílení se nazývá druhý jev zesílené stěny.As a result of the second thickening Y, the thickness of the tube at the second diverging region c of the core 1 is 5.6 mm, which corresponds to 28% of the wall thickening. The wall thickness at the apex c '' of the second diverging region δ is 5 mm, which corresponds to a 24% thickening of the wall thickness. This reinforcement is called the second phenomenon of the reinforced wall.

Poté, kdy druhý jev zesílení stěny rovněž zmenší napětí, která vzniknou ve změklé stěně trubky v obvodovém a osovém směru, postupuje přední konec druhou rozbíhavou oblastí tlačné osové síly. Poněvadž poloha druhého zesílení X je stabilní a leží na prohlubni c' sbíhavé oblasti b, dojde i v této oblasti při roztažení trubky v obvodovém a osovém směru k odstranění deformace způsobené rozdílem deformačního objemu mezi vnitřní a vnější stěnou trubky. Současně se znemožní vznik záhybů na vnějším povrchu vzniklého hrdla. Jinými slovy to znamená, že pokud se druhé zesílení Y udržuje ve stabilní poloze na zbihavé oblasti b jádra X, lze udržovat stabilní rozložení napětí ve stěně trubky v obou rozbíhavých oblastech a, c i ve sbíhavé oblasti b působením tlačné síly, aplikované na trubku v osovém směru. Tření mezi stěnou trubky, jádrem X a formou 2 se současně stabilizuje na nejmenší hodnotě.After the second wall thickening phenomenon also reduces the stresses that occur in the softened tube wall in the circumferential and axial directions, the leading end passes through the second diverging region of the thrust axial force. Since the position of the second reinforcement X is stable and lies on the depression c 'of the converging region b, the deformation caused by the difference in the deformation volume between the inner and outer wall of the tube is also eliminated in this region when the tube is expanded in the circumferential and axial direction. At the same time, the formation of creases on the outer surface of the neck is prevented. In other words, if the second reinforcement Y is maintained in a stable position on the tapered region b of the core X, a stable stress distribution in the tube wall can be maintained in both the diverging regions a, or in the tapered region b direction. At the same time, the friction between the tube wall, the core X and the mold 2 stabilizes at the smallest value.

Pro srovnání budiž předpokládáno, že by místo sbíhavé oblastí b byla mezi oběma rozbíhavými oblastmi a, c, vytvořena oblast rovnoběžná s osou trubky, tedy s úhlem 0° nebo skloněná pod malým úhlem. Třebaže by i v tomto případě mohlo vzniknout druhé zesílení Y, jeho poloha by ležela daleko od druhé rozbíhavé oblasti £, a to v blízkosti vrcholu .a',' první rozbíhavé oblasti a.For comparison, it is assumed that instead of the converging region b, a region parallel to the axis of the tube, i.e. 0 [deg.] Or inclined at a small angle, would be formed between the two diverging regions a, c. Although, in this case, too, a second reinforcement Y could arise, its position would lie far from the second diverging region 6, near the apex of the first diverging region a.

To je zcela odlišné od účinku vyvolávaného sbíhavou oblasti b podle vynálezu, kde reakční síla vznikající na vrcholu a'' slouží k vyvážení reakce vyvolané druhou rozbíhavou oblastí c.This is quite different from the effect induced by the convergence region b according to the invention, where the reaction force occurring at the apex a '' serves to balance the reaction induced by the second divergence region c.

Kdyby nebylo sbíhavé oblasti fc, poloha nezbytné pro vyvážení reakce vyvolané druhou rozbíhavou oblastí c, by nebyla definována ne poměrně značné osové vzdálenosti, které leží mezi prohlubní gj. druhé rozbíhavé oblasti c a končí na vrcholu g/J, první rozbíhavé oblasti a, takže styk mezi stěnou změkčené trubky, jádrem X s formou 2, by se v této oblastí libovolně měnil a přemístoval a změna tohoto styčného místa by vyvolávala velké tření, takže by se muselo na trubku za účelem osového pohybu působit velíce značnou tlačnou silou, Způsob podle vynálezu odstraňuje tuto nevýhodu.If there were no converging regions fc, the position necessary to counterbalance the reaction caused by the second diverging region c would not be defined by the relatively large axial distances that lie between the depressions gj. the second diverging region c terminates at the top of g / J, the first diverging region a, so that the contact between the softened tube wall, the core 2 and the mold 2 would be arbitrarily changed and displaced in this region, and changing this contact point would cause great friction The process according to the invention eliminates this disadvantage.

Obr. 3C ukazuje fázi, ve které změkčená trubka z polyvinylchloridu dojde až do konce lisovací jezery a dosáhne výsledné tlouětky. Tato tlouětka je důsledkem třetího jevu zesílení stěny, který umožní úplné vyplnění lisovací mezery mezi jádrem J. a formou 2 změklým materiálem trubky, štěrbiny mezi ohýbacími plochami lisovací mezery a stěnou trubky jsou úplně odstraněny reakcí, která přichází od konce trubky došlé do konce lisovací mezery, přičemž tato reakce se vrací do prvního rozbíhavého prostoru na první rozbíhavé oblasti a jádra Následkem toho se trubka vylisuje do stejného profilu, jaký má lisovací mezera. Naměřené hodnoty a poměry zesílení stěny jou 6,5 mm a 43 $ na vrcholu a, 6,5 mm a 47 % ve druhé rozbíhavé oblasti c a 5,8 mm a 41 % na vrcholu c druhé rozbíhavé oblasti c.Giant. 3C shows the phase in which the plasticized polyvinyl chloride tube reaches the end of the press lake and reaches the resulting thickness. This thickness is due to a third wall thickening phenomenon which allows the compression gap between the core 1 and the mold 2 to be completely filled with the softened tube material, the gaps between the bending surfaces of the compression gap and the tube wall are completely removed by reaction coming from the end of the tube to the end of the compression gap wherein the reaction returns to the first diverging space on the first diverging regions and cores. As a result, the tube is molded into the same profile as the compression gap. The measured values and wall thickness ratios are 6.5 mm and 43 $ at apex a, 6.5 mm and 47% in the second diverging region c and 5.8 mm and 41% at the apex c of the second diverging region c.

Je zřejmé, že zmíněný druhý jev zesílení stěny slouží k udržování co nejmenšího tření mezi stěnou trubky a profilovaným povrchem lisovací mezery, tak aby trubka mohla hladce projít druhou rozbíhavou oblastí c. To zajiětuje vysokou účinnost lisování. Poněvadž třecí odpor se udržuje na co nejnižší hodnotě ve fázi druhého jevu zesílení stěny, lze plastickou trubku dále posouvat lisovací mezery a dosáhnout třetího jevu zesílení stěny, který je součástí způsobu podle vynálezu.Obviously, the second wall thickening phenomenon serves to keep the friction between the wall of the pipe and the profiled surface of the press gap as small as possible so that the pipe can pass smoothly through the second diverging area c. This ensures high pressing efficiency. Since the friction resistance is kept as low as possible in the phase of the second wall thickening phenomenon, the plastic tube can be further displaced by the pressing gaps and a third wall thickening phenomenon, which is part of the method according to the invention, can be achieved.

Rozbíhavé oblasti jádra 1, na kterých se trubka lisuje způsobem podle vynálezu, svírají s podélnou osou úhly ležící v rozmezí 15 až 60°, obvykle 25 až 45°. Podle těchto úhlů jsou zvoleny rozbíhavé oblasti na vnějším povrchu jádra 4, přičemž nejdůležitější úhel sbíhavé oblasti b, která spojuje vrchol a'' první rozbíhavé oblasti a s prohlubni c' druhé rozbíhavé oblasti c, je záporný a leží v rozmezí 1 až 5°. Tento záporný úhel umožňuje dosažení plného účinku způsobu podle vynálezu, a to podle vzdáleností mezi oběma rozbíhavými oblastmi, i když jeho úhel je menší než 1° a blíži se 0°. I když je tento záporný úhel rovný nebo větší než úhly rozbíhavých oblastí, lze plně využít jevů zesilování stěny.The diverging regions of the core 1 on which the tube is pressed by the method according to the invention form angles lying in the range 15 to 60 °, usually 25 to 45 °, with the longitudinal axis. According to these angles, diverging regions are selected on the outer surface of the core 4, the most important angle of the converging region b that joins the apex a '' of the first diverging region and with the recesses c 'of the second diverging region c is negative and in the range 1 to 5 °. This negative angle allows the full effect of the method according to the invention to be achieved, according to the distances between the two diverging regions, even if its angle is less than 1 ° and approaches 0 °. Although this negative angle is equal to or greater than the angles of the diverging regions, wall strengthening phenomena can be fully utilized.

Způsob tváření plastické trubky v hrdlo se provádí v zařízení, které bude popsáno v dal ším textu. Velký tlek, kterým působí změklá plastické trubka vtlačovaná do lisovacího prostoru způsobuje, že lisovací zařízení je samosvorné, takže lisovací plocha je přesně stabilizovaná. Stabilní lisovací plocha slouží ke stejnoměrnému udržování rozložené deformace ve stěně trubky, která se nucené pohybuje lisovacím prostorem, a brání vzniku nadměrného třecího odporu a dílčích nadměrných deformací, takže se nemohou vytvořit záhyby a vlnky na vnější stěně trubky.The method of forming a plastic tube into a neck is carried out in a device as described below. The large pressure exerted by the softened plastic tube pressed into the pressing space makes the pressing device self-locking so that the pressing surface is precisely stabilized. The stable pressing surface serves to evenly distribute the distributed deformation in the tube wall, which is forced to move through the pressing space, and prevents excessive frictional resistance and partial excessive deformations, so that creases and ripples cannot be formed on the outer wall of the tube.

Na obr. 4 až 7 je znázorněn nosný hřídel 41. jehož přední konec je spojen se základním dílem 42. K základnímu dílu 42 je připevněna ěrouby 44 krycí hlava 43. Zadní konec 71 krycí hlavy 43 přečnívá přes zadní konec základního dílu 42.Figures 4 to 7 show a support shaft 41, the front end of which is connected to the base part 42. The cover head 43 is secured to the base part by screws 44. The rear end 71 of the cover head 43 projects beyond the rear end of the base part 42.

Kolem prstencového dílu 91a je uloženo několik prstů 92a prvního pohyblivého dílu I5ě>. Tyto prsty¹92a mají ipezi sebou stejný úhel, který je v konkrétním provedení roven 120°. Každý prst 92a se směrem k přednímu konci snižuje a tvoří tak šikmou vnější stěnu 93a. Jak ukazuje obr. 6 a 7, je na šikmé vnější stěně 93a vedení 94a. Na spodní straně zadního konce má každý prst 92a vybrání 5S0a.A plurality of fingers 92a of the first movable member 15a are disposed about the annular portion 91a. These fingers ¹ ipezi 92a have the same angle which is in the specific embodiment equals 120 °. Each finger 92a decreases towards the front end to form an inclined outer wall 93a. 6 and 7, a guide 94a is provided on the inclined outer wall 93a. At the underside of the rear end, each finger 92a has a recess 50a.

Zařízení dále obsahuje druhý pohyblivý díl 45b. který sestává z prstů 92b uložených v ekvidistantních vzdálenostech kolem prstencového dílu 91b. Počet a zkosení prstů 92b jsou stejné jako u prstů 92a prvního pohyblivého· dílu 45a. Jak ukazuje obr. 6 a 7, je' na šikmé vnější stěně 93b každého prstu 92b druhého pohyblivého dílu 45b uloženo vedení 94b.The apparatus further comprises a second movable member 45b. which consists of fingers 92b disposed at equidistant distances around the annular portion 91b. The number and taper of the fingers 92b are the same as those of the fingers 92a of the first movable member 45a. 6 and 7, a guide 94b is disposed on the inclined outer wall 93b of each finger 92b of the second movable portion 45b.

Každý prst 92a prvního pohyblivého dílu 45a (obr. 6 a 7) je v průřezu obdélníkový a jeho vnitřní stěna 95a má oblouk odpovídající obvodu nosného hřídele 41. Každý prst 92b druhého pohyblivého dílu 45b má mnohoúhelníkový průřez se šikmými plochami 96b na obou dolních stranách, s nimiž přicházejí do styku dolní strany prstů 92a prvního pohyblivého dílu 45a. Na vnitřní stěně 95b mají prsty 92b oblouk odpovídající nosnému hřídeli 41_.Each finger 92a of the first movable member 45a (FIGS. 6 and 7) is rectangular in cross-section and its inner wall 95a has an arc corresponding to the circumference of the support shaft 41. Each finger 92b of the second movable member 45b has a polygonal cross-section with inclined surfaces 96b on both lower sides. with which the lower sides of the fingers 92a of the first movable part 45a come into contact. On the inner wall 95b, the fingers 92b have an arc corresponding to the support shaft 41.

První pohyblivý díl 45a a druhý pohyblivý díl 45b jsou uloženy na nosném hřídeli 42 volně pohyblivě. Prsty 92a. 92b obou pohyblivých dílů 45a. 45b jsou uloženy střídavě za sebou (obr. 6 a 7), zatímco prstencový díl 91b druhého pohyblivého dílu 45b je uložen v prstencovém dílu 91a prvního pohyblivého dílu 45a (obr. 5). Vybrání 590a v prstencovém dílu 91a prvního pohyblivého dílu 45a slouží k uložení prstencového dílu 91b druhého pohyblivého dílu 45b.The first movable member 45a and the second movable member 45b are mounted freely movably on the support shaft 42. Fingers 92a. 92b of both movable parts 45a. 45b are arranged alternately in succession (Figs. 6 and 7), while the annular portion 91b of the second movable portion 45b is received in the annular portion 91a of the first movable portion 45a (Fig. 5). The recess 590a in the annular portion 91a of the first movable portion 45a serves to receive the annular portion 91b of the second movable portion 45b.

Objímka 46 připojená k prstencovému dílu 91a prvního pohyblivého dílu 45a šrouby 41 nese koncovou desku 101 opatřenou otvorem 650. kterým prochází nosný hřídel 41. Ke koncové desce 101 je připevněna pístnice 49 neznázorněného hydraulického válce. K prstencovému dílu 91b druhého pohyblivého dílu 45b je šrouby 50 připevněna příruba 49. Koncová deska 101 objímky 46 nese hydraulický válec jehož pístnice 151 je spojena s přírubou 49.The sleeve 46 connected to the annular member 91a of the first movable member 45a by bolts 41 carries an end plate 101 provided with a bore 650 through which the support shaft 41 passes. A piston rod 49 of a hydraulic cylinder (not shown) is attached to the end plate 101. A flange 49 is attached to the annular portion 91b of the second movable portion 45b by bolts 50. The end plate 101 of the sleeve 46 carries a hydraulic cylinder whose piston rod 151 is connected to the flange 49.

Jádrové díly 52 mají profil a rozměry odpovídající lisovací mezeře, ve které se z konce plastické trubky má vytvořit hrdlo předepsaného tvaru a tlouátky stěny. Na vnější straně jádrových dílů 52 je vytvořen vrchol c'’, který slouží k vytvarování vnitřní drážky pro neznázorněný pryžový kroužek, a sbíhavý úsek b k vyváření opačného sklonu ve střední části hrdla trubky, přičemž vrchol c' ' mé největší výšku z celého jádra 2· Na výkresech je znázorněno Šest jádrových dílů 52.The core pieces 52 have a profile and dimensions corresponding to a pressing gap in which the end of the plastic tube is to be formed into a neck of a prescribed shape and wall thicknesses. On the outside of the core portions 52 is formed a peak c '' that serves to form an internal groove for a rubber ring (not shown) and a converging section b to produce an opposite inclination in the central portion of the pipe neck, the peak c '' my greatest height of the entire core 2. Six core pieces 52 are shown in the drawings.

Jádrové díly sestávají střídavě z prvních jádrových dílů 52a a druhých jádrových dílůThe core parts consist alternately of the first core parts 52a and the second core parts

b.b.

Každý první jádrový díl 52a (obr. 6) je volně klužně uložen na vedení 94a prstu 92a prvního pohyblivého dílu 45a pomocí rybinové drážky 16la. která je vytvořena na vnitřní stěně jádrového dílu 52a. Každý z druhých jádrových dílů 52b je rovněž volně kluzně uložen na vedení 94b příslušného prstu 92b druhého pohyblivého dílu 45b pomoci rybinové drážky I6lh. vytvořené na vnitřní stěně jádrového dílu 52b.Each first core member 52a (FIG. 6) is freely slidably mounted on finger guide 94a of first movable member 45a by dovetail groove 16a. which is formed on the inner wall of the core member 52a. Each of the second core portions 52b is also freely slidably mounted on the guide 94b of the respective finger 92b of the second movable portion 45b by the dovetail groove 16h. formed on the inner wall of the core member 52b.

Na předním konci prvních i’ druhých jádrových dílů 52a. 52b je vytvořena vrubová drážka 162. které zabírá s výstupkem 71 krycí hlavy 43.At the front end of the first and second core portions 52a. 52b, a notch groove 162 is formed which engages the projection 71 of the cover head 43.

Přední konec každého jádrového dílu 52a je připojen k základnímu dílu 42a tak, že může volně klouzat v radiálním směru; spojovací mechanismus 53 je v podstatě stejný jako mechanismus mezi prsty 92a a jádrovými díly 52a.The forward end of each core member 52a is connected to the base member 42a so that it can slide freely in the radial direction; the coupling mechanism 53 is substantially the same as the mechanism between the fingers 92a and the core pieces 52a.

Jak ukazuje obr. 4, každý jádrový díl 52a se směrem ke svému zadnímu konci zužuje zatímco druhé jádrové díly 52b se směrem ke svému zadnímu konci rozšiřují.As shown in FIG. 4, each core portion 52a tapers toward its rear end while the other core pieces 52b widen toward its rear end.

V zařízení podle vynálezu existuje určitý vztah mezi úhlem (obr. 4), pod kterým se rozšiřují jádrové díly 52a. 52b. mezi úhlem <J>₂ (obr. 6) mezi sousedními jádrovými díly 52a.. 52b kolem osy nosného hřídele 41, ⁸ úhlem sklonu (obr. 5) šikmé vnější stěny 93a nebo 93b prstů 92a. 92b. Tento vztah bude ozřejmem v souvislosti s popisem zborcení jádra při použití zařízení podle vynálezu.In the device according to the invention, there is a certain relationship between the angle (Fig. 4) under which the core pieces 52a extend. 52b. between the angle J ₂ (FIG. 6) between adjacent core pieces 52a, 52b about the axis of the support shaft 41, ⁸ by the inclination angle (FIG. 5) of the inclined outer wall 93a or 93b of the fingers 92a. 92b. This relationship will become apparent in connection with the description of the core collapsing when using the apparatus of the invention.

Ke zborcení jádra pro vylisování hrdla trubky se uvede nejprve v činnost hydraulický válec 51. čímž se druhý pohyblivý díl 45b zatáhne spolu s přírubou 49 směrem ke koncové desce 101 objímky 4Á, jak ukazuje 8A. V důsledku zatažení druhého pohyblivého dílu 45b mohou jádrové díly 52b klesnout a přiblížit se k ose nosného hřídele 41, jak rovněž ukazuje obr. 8A a současně 8B.In order to collapse the core for the compression of the pipe neck, the hydraulic cylinder 51 is first actuated, thereby pulling the second movable member 45b together with the flange 49 towards the end plate 101 of the sleeve 4A, as shown in 8A. Due to the retraction of the second movable member 45b, the core members 52b can be lowered and approach the axis of the support shaft 41, as also shown in FIGS. 8A and 8B.

Ve fázi, kdy je tento snižovací pohyb dokončen, leží vrchol cjádrových dílů 52b uvnitř hrdla W znázorněného na obr. 8A tečkovanou čarou, avšak nedotýká se jej. Po snížení jádrových díll 52b se pomocí neznázorněného hydraulického válce zatáhne pístnice 48, úačež se prsty 92b. 92a druhého pohyblivého dílu 45b i prvního pohyblivého dílu 45a vytáhnou současně z trubky, jak ukazuje obr. 8C.At the stage when this lowering movement is completed, the apex of core parts 52b lies within the neck W shown in FIG. 8A, but does not touch it. After lowering the core pieces 52b, the piston rod 48 is retracted by means of a hydraulic cylinder (not shown) with finger fingers 92b. 92a of the second movable member 45b and the first movable member 45a are simultaneously pulled out of the tube, as shown in FIG. 8C.

825143825143

Jádrové díly 52b. uložené kluzně na skloněné vnější straně prstů 92b di-uhého pohyblivého dílu 45b. nejsou spojeny se základním dílem 42. takže po zatažení druhého pohyblivého dílu 45b se jádrové díly 52b zatáhnou působením vodorovné složky síly vyvolané šikmou stěnou prstů 92b. Jádrové díly 52a. kluzně uložené na šikmé vnější stěně prstů 92a prvního pohyblivého dílu A5e. jsou naproti tomu spojeny na předním konci se základním dílem 42 a jsou pohyblivé v radiálním směru, takže po zatažení prvního pohyblivého dílu 45a se mohou jádrové díly 52b pohybovat pouze směrem k ose nosného hřídele 41a.Core parts 52b. mounted slidably on the inclined outer side of the fingers 92b of the angular movable portion 45b. they are not connected to the base member 42, so that upon retraction of the second movable member 45b, the core members 52b are retracted by the horizontal force component exerted by the inclined wall of the fingers 92b. Core parts 52a. slidably mounted on the inclined outer wall of the fingers 92a of the first movable member A5e. on the other hand, they are connected at the front end to the base member 42 and are movable in a radial direction so that after the first movable member 45a is retracted, the core members 52b can only move towards the axis of the support shaft 41a.

Za účelem stejnoměrného vysouvacího pohybu jádrových dílů 52b a pohybu jádrových dílů 52a k ose nosného hřídele 41 a tedy k vytvoření stejnoměrného zborcovacího pohybu jádra po zatažení obou pohyblivých dílů 45a. 45b. vytvoří se určitý vztah mezi úhlem ®₍ (obr. 4), který udává zvětšování šířky jádrových dílů 52a. 52b. úhem (obr. 6) mezi sousedními jádrovými díly 52a. 52b a úhlem zkosení (obr. 5) vnějších ploch prstů 92a. 92b.In order to uniformly extend the movement of the core pieces 52b and the movement of the core pieces 52a towards the axis of the support shaft 41 and thus to produce a uniform warping movement of the core upon retraction of the two movable parts 45a. 45b. a certain relationship is formed between the angle θ ₍ (FIG. 4), which indicates the increase in width of the core pieces 52a, 52b, the angle (FIG. 6) between adjacent core pieces 52a, 52b, and the taper angle (FIG. 5). 92b.

Tento vztah lze pochopit na základě obr. 8B. Přerušované čára ukazuje stav, kdy dělené jádrové díly 52b jsou přechodně zataženy pouze o délku Δ1 a kdy mezi jádrovými díly 52b.This relationship can be understood by reference to FIG. 8B. The broken line shows a state where the split core pieces 52b are temporarily retracted only by a length of Δ1 and when between the core pieces 52b.

52a vznikne následkem zatažení jádrových dílů 52b mezera ΔΑ. Mezeru λ A lze vyjádřit takto:52a results in a ΔΑ gap due to retraction of the core pieces 52b. Gap λ A can be expressed as follows:

ΔΑ = tg®, . Δ1ΔΑ = tg ®,. Δ1

Zborcení jádrových dílů 52a je definováno úhlem a mezeraΔΒ v tomto směru je rovna AA/sinOg· Následkem toho je tg®, . Al n — *-____ sin®₂ The collapse of the core pieces 52a is defined by the angle and the gap in this direction is equal to AA / sinOg. Al n - * -____ sin® ₂

Poněvadž první i druhý pohyblivý díl 45a. 45b se zatahují společně, pohybuje se první pohyblivý díl 45a rovněž pouze o vzdálenost Δ1 po zatažení druhého pohyblivého dílu 45b vyvolávajícím zborcovací pohyb Δ1 jádrových dílů 52b. Zborcovaci pohyb AC jádrových dílů 52a. následující za zatažením prvního pohyblivého dílu 45a. lze tedy vyjádřit touto rovnicí:As the first and second movable parts 45a are provided. 45b are retracted together, the first movable member 45a also moves only a distance Δ1 after retraction of the second movable member 45b causing the collapsing movement Δ1 of the core members 52b. The warping movement of the AC core parts 52a. following the retraction of the first movable member 45a. can be expressed by the following equation:

AC = tgtjj^ · A1AC = tgtjj ^ · A1

Rovnovážnou podmínku mezi zborcevacím pohybem prvních jádrových dílů 52a a druhých jádrových dílů 52b lze vyjádřit vztahem ΔΒ = AC, a následkem toho lze psát tg®₁/sin®₂ - tg®.}The equilibrium condition between the collapsing movement of the first core pieces 52a and the second core pieces 52b can be expressed by ΔΒ = AC, and as a result, tg® ₁ / sin® ₂ - tg® can be written.}

V zařízení podle vynálezu je účelné, aby úhly Φ,, ®2> Φβ byly zvoleny tak, aby vyhovovaly tomuto vztahu.In the device according to the invention, it is expedient that the angles Φ ,, 22> Φβ are chosen to suit this relationship.

V pracovní fázi podle obr. 8C jsou jádrové díly 52b zataženy nebo uvolněny z hrdla W trubky zatažením pístniee £8, takže jejich vysunutí z hrdla se dá jednoduše provést, poněvadž vrchol z'' leží níže než stěna hrdla W.In the working phase of FIG. 8C, the core pieces 52b are retracted or released from the pipe neck W by pulling the piston 48 so that their removal from the neck can be easily accomplished since the apex of '' lies lower than the wall of the neck W.

Rovnice tg®,/sin®₂ - tg®} byla stanovena za předpokladu, že úhly zkosení vnějších stěn prstů 92a. 92b obou pohyblivých dílů 45a. 45b se vzájemně rovnaly a byly ®yThe equation tg ®, / sin ® ₂ - tg ®} was determined assuming the taper angles of the outer walls of the fingers 92a. 92b of both movable parts 45a. 45b were equal to each other and were γy

Nicméně však mohou být tyto úhly vzájemně rozdílné, a v tomto případě je třeba vytvořit pro jednotlivé úhly na základě funkce zařízení jiný vztah.However, these angles may be different from each other, and in this case a different relationship must be established for the different angles based on the function of the device.

Způsob tváření konce trubky v hrdlo lze provádět lisovacím zařízením.The method of forming the pipe end into a throat can be performed by a press device.

Konec plastické trubky se zahřeje a zahřátý konec se vtlačí z jedné strany přes krycí hlavu 43 na jádrové díly 52 lisovacího zařízení nebo do prostoru mezi jádro a formu tak, že se forma uloží nad jádrové díly 52 a krycí hlavu 43. přičemž tento prostor odpovídá tlouštce stěny trubky nebo může být větší šířky. V konkrétním případě použití bylo použito k tváření trubky z polyvinylchloridu s průměrem 150 mm a tlouštkou stěny 8,9 mm.The end of the plastic tube is heated and the heated end is pressed from one side through the cover head 43 onto the core parts 52 of the die or into the space between the core and the mold by placing the mold over the core parts 52 and the cover head 43. pipe wall or it can be of greater width. In a particular application, it was used to form a polyvinyl chloride tube with a diameter of 150 mm and a wall thickness of 8.9 mm.

Popsané úhly φ , φ₂ ležely v rozmezí 3 až 11° a úhel Φ-j v rozmezí 4 až 12°. Vzdálenost mezi jádrem J_ a formou 2 byla 10,5 nim. Za těchto okolností byl první tlak nezbytný ke vtlačení trubky do polohy podle obr. 3B v rozmezí 500 až 1 000 kg. Druhý tlak potřebný k dokončení lisovacího pochodu (obr. 3C) byl 10 000 kg).The angles φ, φ ₂ described were in the range of 3 to 11 ° and the angle Φ-j in the range of 4 to 12 °. The distance between the core 1 and the mold 2 was 10.5 µm. Under these circumstances, the first pressure necessary to push the tube into the position of FIG. 3B was in the range of 500 to 1,000 kg. The second pressure required to complete the stamping process (Fig. 3C) was 10,000 kg).

Jak je uvedeno, je hodnota prvního i druhého tlaku značně velká, takže na jádrové díly 52 tvořící jádro 1 působí trubka značnou vnější silou.As mentioned, the value of the first and second pressures is greatly large, so that the core parts 52 forming the core 1 exert a considerable external force on the tube.

Jak ukazuje obr. 5, jádrové díly 52a. které se směrem ke svému přednímu konci rozšiřují, se však nezatáhnou, poněvadž jsou spojeny se základním dílem 42 a mohou se tedy pohybovat pouze směrem k nosnému hřídeli 41. Poněvaž tyto jádrové díly 52a se dotýkají šikmých vnějších stěn 93a prstů 92a prvního pohyblivého dílu 45a. slouží jádrové díly 52a ke stlačování prstů 92a prvního pohyblivého dílu 45a na nosný hřídel 41 působením svislé složky síly vyvolávané úhlem zkosení šikmé vnější stěny 93a.As shown in FIG. 5, the core pieces 52a. However, these core portions 52a contact the inclined outer walls 93a of the fingers 92a of the first movable member 45a. the core portions 52a serve to compress the fingers 92a of the first movable portion 45a onto the support shaft 41 by applying a vertical component of the force produced by the bevel angle of the inclined outer wall 93a.

Naproti tomu jádrové díly 52b. které jsou odlišné od jádrových dílů 52a. nejsou spojeny se základním dílem 42. nýbrž se pouze dotýkají prstencového dílu 91a prvního pohyblivého dílu 45a. První pohyblivý díl 45a je přitlačován na nosný hřídel 41 svislou silovou složkou, vyvolávanou jádrovými díly 52a v závislosti na tlakové síle působící na konec zpracovávané trubky, a může být tedy účinněji stabilizován než v případě, kdy stav prvního pohyblivého dílu 45a závisí pouze na poloze pístnice 48. Následkem toho jsou jádrové díly 52b rovněž stabilně zajištěny bez zatahováni proti posouvací síle vyvolávané koncem plastická trubky.In contrast, core parts 52b. which are different from the core pieces 52a. they are not connected to the base member 42, but merely contact the annular member 91a of the first movable member 45a. The first movable member 45a is pressed against the support shaft 41 by the vertical force component exerted by the core members 52a as a function of the compressive force exerted on the end of the tube being processed and can thus be more effectively stabilized than when the condition of the first movable member 45a depends As a result, the core pieces 52b are also stably secured without retraction against the shear force exerted by the end of the plastic tube.

Zajištěný stav jádrových dílů 52b je vázán na zajištěnou polohu druhého pohyblivého dílu 45b. který je podpírán šikmými vnějšími stěnami 93b prstů 92b a také na zajištěnou polohu prvního pohyblivého dílu 45a. který podpírá zadní konce jádrových dílů 52b svým prstencovým dílem 91a.The locked state of the core pieces 52b is coupled to the locked position of the second movable part 45b. which is supported by the inclined outer walls 93b of the fingers 92b and also to the locked position of the first movable member 45a. which supports the rear ends of the core portions 52b with its annular portion 91a.

Následkem toho nemusí pístnice 48. 151 sloužit k zajištění a stabilizaci jádrových dílů 52b. Je totiž obtížné udržet v hydraulickém válci přesnou polohu pístnice, poněvadž ve válci dochází ke stlačováni a smrštovéní oleje.Consequently, the piston rod 48 151 need not serve to secure and stabilize the core parts 52b. This is because it is difficult to maintain the exact position of the piston rod in the hydraulic cylinder, since the oil is compressed and contracted.

Jak vyplývá z předchozího textu, lze přítlačného tlaku vyvolávaného koncem plastické trubky účinně využít k zajištění polohy prvního pohyblivého dílu 45a. který podpírá jádrové díly 52b proti tomuto přítlačnému tlaku, takže jádrové díly 52b mohou být stabilně polohově fixovány stejně jako jádrové díly $2a. Jádrové díly nemohou tedy sklouzávat jeden z druhého a z objímky, a zařízením podle vynálezu lze vytvořit hrdlo trubky, které má přesný vnitřní tvar a přesné rozměry.As is apparent from the foregoing, the pressure applied by the end of the plastic tube can be effectively used to secure the position of the first movable member 45a. which supports the core portions 52b against this contact pressure, so that the core portions 52b can be stably fixed as well as the core portions 2a. Thus, the core pieces cannot slide from each other and from the sleeve, and with the device according to the invention it is possible to form a pipe neck having a precise internal shape and precise dimensions.

Ve zjednodušeném zařízení podle obr. 9 je prst 92b druhého pohyblivého dílu 45b připojen přímo k prstencovému dílu 910. a k prstu 92a prvního pohyblivého dílu 45a je připojena tyč 1510. která prochází pretencovým dílem 910 a je na druhém konci spojena s přírubou 4fl0. Příruba 490 může vykonávat kluzný pohyb na nosném hřídeli 41. Prstencový díl 910 spojený s hydraulicky poháněným pístem 480 je unášen tímto pístem do polohy, v níž je uváděn v činnost druhý pohyblivý díl 45b. který tak způsobí první zatažení, a potom první pohyblivý díl 45a, který vyvolá přes přírubu 490 druhé zatažení.In the simplified device of FIG. 9, finger 92b of second movable member 45b is attached directly to ring member 910, and finger 92a of first movable member 45a is coupled to rod 1510 that extends through the retention member 910 and is connected to flange 40f at the other end. The flange 490 can perform a sliding movement on the support shaft 41. The annular member 910 coupled to the hydraulically driven piston 480 is driven by the piston to a position in which the second movable member 45b is actuated. thereby causing a first retraction, and then a first movable member 45a, which causes a second retraction over the flange 490.

Jádrové díly 52a. 52b jsou zatíženy velkým tlakem od zpracovávané trubky, která je přitlačována na jádro sestávající z jádrových dílů, a slouží k nucenému přitlačování prstů 92a.92b na nosný hřídel 42. přes jejich šikmé vnitřní plochy. Napětí působící na tyto šikmé vnitřní plochy a na nosný hřídel 42. jsou vyvážené v rovině rovnoběžné s vodorovným směrem,Core parts 52a. 52b are subjected to high pressure from the tube being processed, which is pressed against the core consisting of the core parts, and serves to force the fingers 92a.92b to force the support shaft 42 over their inclined inner surfaces. The stresses acting on these inclined inner surfaces and on the shaft 42 are balanced in a plane parallel to the horizontal direction,

225,43 ,0 v němž se pohybuje zpracovávaná trubka, avšak nevyrovnávají tlak vyvolávaný trubkou v rovině kolmé k tomuto směru. Následkem toho je obvodový dotek mezi jádrovými díly 52a.225.43.0 in which the pipe to be processed moves but does not equalize the pressure exerted by the pipe in a plane perpendicular to this direction. Consequently, the circumferential contact is between the core pieces 52a.

52b stejnoměrně zesílen podle velikosti tlaku, kterým působí trubka. V případě, kdy strany sousedních jádrových dílů 52 jsou skloněné pod uvedeným úhlem vzhledem k ose nosného hřídele 41, vzniká mezi nimi neustále vzrůstající kontaktní tlak a zachycují tlak působící vltačování trubky do lisovacího prostoru, takže umožňují, že jádrové díly zůstávají pevně přitisknuty k sobě a lisovací prostor je naprosto přesný. Z předchozího vyplývá, že poloha lisovacího profilu není podepřena v rovině kolmé k vodorovnému směru zavádění trubky do lisovací mezery, nýbrž zajištěna třením nebo vzájemným tlakem na dlouhých plochách rovnoběžných s vodorovným směrem. Následkem toho lze udržovat přesný průběh lisovací štěrbiny včetně sbíhavého úseku jádra, který je pro způsob podle vynálezu naprosto nezbyt ný.52b is uniformly reinforced according to the amount of pressure exerted by the pipe. When the sides of adjacent core pieces 52 are inclined at said angle with respect to the axis of the support shaft 41, a continuously increasing contact pressure arises therebetween and retains the pressure exerted by drilling the tube into the press space, allowing the core pieces to remain firmly pressed together. the pressing space is absolutely accurate. It follows from the foregoing that the position of the press profile is not supported in a plane perpendicular to the horizontal direction of insertion of the pipe into the press gap, but is secured by friction or mutual pressure on long surfaces parallel to the horizontal direction. As a result, it is possible to maintain the exact course of the press slot, including the converging core section, which is absolutely necessary for the method of the invention.

Claims

SUBJECT OF THE INVENTION

A method of forming a neck at the end of a plastic pipe by pressing, characterized in that the heated end of the pipe is first guided in a first oblique widening direction along a first diverging path and its radius increases; whereupon it is guided in an oblique tapering direction along a convergent path and its radius is reduced.

2. The method of claim 1, wherein the end of the tube extends along a convergent path from the top of the first diverging path to a depression of the second diverging path, whereupon the pipe end is guided in a second oblique widening direction along the second diverging path towards the end of the casting gap; its diameter increases.

3. A method according to claim 2, wherein on the first diverging path the end of the tube extends in the circumferential direction and compresses in the axial direction, and after passing over the top of the first diverging path, the end of the tube on the converging path contracts in the circumferential direction. in the radial direction, during passage of the leading edge of the tube, the depressions of the second diverging path are thickened up to its peak, whereupon the wall of the tube is thickened by a pressing force on the tube after passing through the apex of the second diverging path.

4. Method according to claim 1, characterized in that the end of the tube is displaced along the first and second divided inner walls of the press space, which alternately move and return during the displacement of the tube so that after the inner wall is lowered in radial direction and moved in the axial direction The second inner wall is at least lowered in the radial direction.

Method according to claim 4, characterized in that the end of the pipe is guided on the inclined surfaces of the inner walls which are raised and lowered in the radial direction.

6. Apparatus for carrying out the method according to claims 1 to 5, provided with a hollow core mold, characterized in that the pressing gap with the converging region (b) is limited by two groups of core parts (5, a, 52b) arranged in a circle forming inner a pressing gap wall, wherein the core members (52b) are movably mounted in the axial and radial directions and the core members (52a) of the second group are movably movable in at least the radial direction.

Device according to claim 6, characterized in that the core parts (52a, 52b) are provided with fingers (92a, 92b) which, by their inclined outer wall (93a, 93b), slidably engage the core parts (52a, 52b) towards them. lifting and lowering in the radial direction, having annular portions (91a, 91b) of which at least one contacts the end faces of the core portions (52a, 52b) 'and an inner wall (95a, 95b) slidingly contacting the support shaft (41) , and the annular portions (91a, 91b) are coupled to the actuator (48, 51, 151), the core portions (51a, 51b) being adapted to be raised and lowered by one finger (92a, 92b) in different positions of the support shaft (41) spaced apart from the core pieces (51b, 51b) displaced by the second fingers (92a, 92b), the vanity walls (95a,

95b) are secured to the support shaft (41) by self-locking by the side slope surfaces (96b).