CS223657B1 - Hydrostatické axiálně ložisko - Google Patents

Abstract

Vynález sa týká hydrostatického axiálneho ložiska kruhového vonkajšieho obrysu obsahujúceho kruhové zahíbenie v centrálnej časti, prívodný kanál vyúsťujúci do kruhového zahíbenia, tesniacu plochu a medzikruhový zápich, pričom rieši reliéf axiálneho hydrostatického ložiska tak, že tesniaca plocha je upravená po obidvoch stranách medzikruhového zápichu. Rozdiel vonkajšieho poloměru tesniacej plochy a vačšieho poloměru medzikruhového zápichu je vačší ako rozdiel menšieho poloměru medzikruhového zápichu a vnútorného poloměru tesniacej plochy. Poměr druhej híbky medzikruhového zápichu k prvej hlbke kruhového zahíbenia je 0,2 až 0,6. Axiálně hydrostatické ložisko pódia vynálezu je vhodné pre kízadlo piesta axiálneho hydrostatického prevodníka pracujúce v širokom tlakovom i otáčkovom rozsahu. Příklad prevedenia axiálneho hydrostatického ložiska podlá vynálezu je charakterizovaný obrázkom 2

Description

2 2 3 6 5 7

Vynález se týká hydrostatického axiálne-ho ložiska vhodného najma pře klzadlopiesta axiálneho hydrostatického generátoraalebo motora s premenným alebo konštant-ným zdvihom piesta, ktoré může pracovatpri vysokom tlaku a tiež při vysokých otáč-kách.

Najjednoduchším známým převedenímhydrostatického axiálneho ložiska používa-ného pre klzadlo piesta axiálneho hydro-statického generátora alebo motora je lo-žisko kruhového vonkajšieho obrysu, ktorémá v centrálnej časti kruhové zahlbenie, doktorého vyúsťuje prívodný kanál. Z hradis-ka energetických strát je optimálny poměrpriemeru kruhového zahlbenia k vonkajšie-mu priemeru ložiska přibližné 0,6. Nevýho-dou tohoto prevedenia je jeho znížená únos-nost v pomere k zaťažujúcej sile piesta privysokom pracovnom tlaku alebo vysokýchotáčkách, čo je sposobené závislosťou vis-kozity používaných pracovných kvapalínnajmá minerálnych olejov v závislosti natlaku a teplote. Ďalšie známe převedememá za účelom zníženia závislosti únosnostina viskozite pracovnej kvapaliny na von-kajšej straně tesniacej plochy vytvořenýmedzikruhový zápich oddel'ujúci tesniacuplochu od medzikruhovej klznej plochy, kto-rá pracuje ako hydrodynamické ložisko, pre-tože medzikruhový zápich je drenážnymikanálmi spojený s odpadovým priestorom.U tohoto prevedenia sa prevádza poměr von-kajšieho priemeru tesniacej plochy k prie-meru medzikruhového zahlbenia 0,8 až 0,85,čím sa značné zníži závislost únosnosti lo-žiska na zmene viskozity pracovnej kvapali-ny, avšak zvýši sa tým velkost prietokovýchstrát v ložisku. Vonkajšia medzikruhová plo-cha zachytává nevyvážené axiálně sily a zá-roveň zvyšuje uhlovú stabilitu ložiska vočivodiacej ploché. Zároveň však zváčšuje von-kajší priemer ložiska do tej miery, že neu-možňuje dosiahnuť maximálneho priemerupiestov v zatavanom priestore bloku valcov,čo značné znižuje výkonové a váhové para-metre prevodníka, ako aj jeho účinnost.

Uvedené nevýhody odstraňuje hydrosta-tické axiálně ložisko kruhového vonkajšiehoobrysu, obsahujúce kruhové zahlbenie v cen-trálnej časti, prívodný kanál vyúsťujúci dokruhového zahlbenia, tesniacu plochu a med-zikruhový zápich, podl'a vynálezu, ktoréhopodstata spočívá v tom, že tesniaca plochaje upravená po obidvoch stranách medzi-kruhového zápichu. Rozdiel vonkajšieho po-loměru tesniacej plochy a váčšieho polomě-ru medzikruhového zápichu je váčší ako roz-diel menšieho poloměru medzikruhovéhozápichu a vnútorného poloměru tesniacejplochy. Poměr druhej hlbky medzikruhové-ho zápichu k prvej hlbke kruhového zahlbe-nia je 0,2 až 0,6. Výhodou hydrostatického axiálneho lo-žiska pódia vynálezu sú nízké trecie a prie-tokové straty, znížená závislost únosnosti na zmene viskozity pracovnej kvapaliny, zvý-šená uhlová stabilita voči vodiacej ploché,zvýšená dynamická tuhost v axiálnom sme-re, výrobna jednoduchost a vonkajší prie-mer ložiska umožňujúci optimálně využitiezástavbového priestoru bloku valcov z hra-diska priemeru piestov čo je predpokladompre zvýšenie výkonu a účinnosti prevodní-ka.

Na priloženom výkrese je znázorněný při-klad prevedenia hydrostatického axiálneholožiska podta vynálezu, kde na obr. 1 jeznázorněný čelný pohiod na hydrostatickéaxiálně ložisko klzadla, na obr. 2 rez rovi-nou A — A z obr. 1, na obr. 3 priebeh hyd-rostatického tlaku v ložisku a na obr. 4priebeh hydrodynamického tlaku pri rých-lom zmenšení medzery medzi kízadlom a je-ho vodiacou plochou. V kízadle 1 je vytvořený prívodný kanál 2,ktorým prúdi pracovná kvapalina do kruho-vého zahlbenia 3 odkial' ďalej postupujemedzerou medzi tesniacou plochou 4 hydro-statického axiálneho ložiska a jeho vodia-cou plochou 5. Vytvořením medzikruhovéhozápichu 6 tak, že tesniaca plocha 4 je po je-ho oboch stranách, sa vytvořil popři kruho-vom zahlbení 3 další úsek podieiajúci sa navyvodzovaní hydrostatickej sily nezávislejpri danom pracovnom parametre na visko-zite pracovnej kvapaliny, pričom medzikru-hový zápich 6 sa prakticky nepodiela natřecích stratách medzi kízadlom 1 a vodia-cou plochou 5. Pri zmene rovnobežnostiklzadla 1 a jeho vodiacej plochy 5 vznikádoplňková hydrostatická sila aj na úsekumedzi druhým polomerom rc kruhového zá-pichu 6 a vonkajším polomerom n tesnia-cej plochy 4, pričom táto doplňková hydro-statická sila působí proti spomínanej zme-ne rovnobežnosti. Pri rýchlom přibližovanítesniacej plochy 4 klzadla 1 k jeho vodiacejploché 5 dochádza k vytlačovaniu kvapali-ny medzi týmito plochami, čo sposobí vznikhydrodynamického pd, ktorý působí i v me-dzikruhovom zápichu 6, čím sa zvyšuje hod-nota tlmiacej hydrodinamickej sily, čo zni-žuje rýchlosť približovania tesniacej plochy4 k vodiacej ploché 5 a zvyšuje teda dyna-mickú tuhost hydrostatického ložiska. Dru-há híbka liz medzikruhového zápichu 6 mábyť z důvodu čo najrýchlejšieho přenosustatického tlaku p2 kvapaliny v medzikru-hovom zápichu 6 čo najmenšia, pričom prváhíbka hi kruhového zahlbenia 3 má zabez-pečit rovnoměrně rozloženie statického tla-ku pi kvapaliny v kruhovom zahlbení 3 vcelom priestore kruhového zahlbenia 3.Vhodnou volbou vzájomného poměru polo-merov π, Γ2, π, Γ4 sa dajú docieliť požado-vané vlastnosti ložiska s ohladom na únos-nost:, velkost energetických strát a dyna-mická tuhost. Využitím celej plochy ložis-ka pre vznik hydrostatickej sily sa umožnízaťažiť ložisko piestom takého priemeru,ktorý v maximálnej možnej miere využije

Claims (3)

1. 223657 5 priestor v bloku valcov. Zníženie prietoko-vých strát v ložisku zabezpečujú dve časti 6 tesniacej plochy 4 vytvorenej okolo medzi-kruhového zápichu 6. PREDMET

   1. Hydrostatické axiálně ložisko kruhové-ho vonkajšieho obrysu obsahujúce kruhovézahíbenie v centrálnej časti, prívodný ka-nál vyúsťujúci do kruhového zahíbenia, tes-niacu plochu a medzikruhový zápich, vyzna-čujúce sa tým, že tesniaca plocha (4) je u-pravená po obidvoch stranách medzikruho-vého zápichu (6j.
2. 2. Hydrostatické axiálně ložisko podl'a bo-du 1 vyznačujúce sa tým, že rozdiel vonkaj-šieho poloměru (nj tesniacej plochy (4) a VYNÁLEZU druhého poloměru (rs) medzikruhového zá-pichu (6) je váčší ako rozdiel prvého polo-měru [raj medzikruhového zápichu (6) avnútorného poloměru [nj tesniacej plochy(4).
3. 3. Hydrostatické axiálně ložisko podl'a bo-du 2 vyznačujúce sa tým, že poměr druhejhíbky (hžj medzikruhového zápichu (6J kprvej híbke (hij kruhového zahíbenia (3jje 0,2 až 0,6. 1 list výkresov I