CS215290B1

CS215290B1 - Method of washing the non-bleached and partially bleached pulp

Info

Publication number: CS215290B1
Application number: CS44080A
Authority: CS
Inventors: Jiri Fousek
Original assignee: Jiri Fousek
Priority date: 1980-01-23
Filing date: 1980-01-23
Publication date: 1982-08-27

Abstract

Praní odvařené buničiny se provádí ve dvou oddělených zónách. Z varny prochází odvařená nebělená buničína kyselou prací zónou, naěež prochází třídící zónou, odvodňovací zónou, kyslíkovou bělicí zónou, za niž je zařazena alkalická prací zóna. V kyselé prací zóně je buniěina protiprouďně propírána filtrátem z posledního zahušťovaclho stupně třídící zóny, přičemž velká část filtrátu cirkuluje v třídící zóně. Na poslední nástřiková místa zahušťovací zóny se přivádí brýdový kondenzát z odpařovací zóny nebo/á horká voda a na další nástřiková místa se přivádí filtrát z odvodňovací zóny. Do alkalické prací zóny za kyslíkovou bělící zónou se uvádí horká voda nebo/a brýdový kondenzát z odpařovací zóny. Vynález může být použit při výrobě buničiny, vyráběné kyselým způsobem.Washing of the pulp is carried out in two separate zones. The boiled unbleached pulp passes through the brewhouse an acidic wash zone through which it passes through a sorting zone, the dewatering zone, the oxygen bleaching zone behind it an alkaline wash zone is included. In the acidic wash zone, the cellulose is counter-washed filtrate from the last thickening stage zone, with a large portion of the filtrate circulating in the sorting zone zone. At the last spraying sites thickening the zone is supplied with vapor condensate from the evaporation zone or hot water and are fed to other feed points filtrate from drainage zone. To the alkaline wash zone behind the oxygen bleaching zone mentioning hot water and / or vapor condensate from the evaporator zone. The invention can be used in the production of pulp produced acidic way.

Description

Vynález se týká způsobu praní nebělené buničiny, vyráběné kyselým bisulfltovým vařením se zařazeným kyslíkovým bělicím stupněm.The present invention relates to a method for washing unbleached pulp produced by acid bisulfite cooking with an oxygen bleaching stage.

Při výrobě^ buničiny kyselým bisulfltovým způsobem a bělené na vysoký stupeň při dodržování ostatních kvalitativních požadavků buničiny vzniká značné množství silně znečištěných odpadních vod. Toto znečištění, způsobené zejména delignifikovanýml organickými látkami, se jen velmi obtížně odstraňuje v čistírnách odpadních vod. V současné době je snaha řešit tento problém předřazením kyslíkového bělícího stupně před vlastní dobělkou tak, jak je běžně používáno pří alkalickém — sulfátovém — způsobu vaření plně bělené buničiny. Jednozónovým praním, za použití brýdového kondenzátu a odparky, doplněného horkou vodou proti toku buničiny, počínaje posledním pracím stupněm vícestupňového praní před dobělkou, se vrací převážná část organických - látek, odbouraných v kyslíkovém bělicím stupni, přes první vícestupňové praní za varnou na využití do regeneračního) systému, čímž se zvýší výroba páry v regeneračním kotli a sníží zatížení odpadních vod.The production of pulp by an acid bisulfite process and bleached to a high degree, while respecting the other quality requirements of the pulp, results in a considerable amount of heavily contaminated wastewater. This pollution caused mainly by delignified organic substances is very difficult to remove in waste water treatment plants. At present, an attempt is made to solve this problem by prefixing an oxygen bleaching stage before the actual bleaching, as is commonly used in the alkaline - sulphate - method of cooking fully bleached pulp. Single zone washing, using vapor condensate and evaporator, supplemented with hot water upstream of the pulp flow, starting with the last multi-stage wash stage before the soaking phase, most of the organic substances decomposed in the oxygen bleaching stage return through the first multi-stage wash for recovery to recovery ) of the system, thereby increasing the production of steam in the recovery boiler and reducing the waste water load.

Při výrobě vysoce bělené buničiny, vyráběné kyselým magnesiumbisulfitovým způsobem a kyselými způsoby výroby vůbec, je tato problematika obtížnější.In the production of highly bleached pulp produced by the acidic magnesium bisulfite process and by the acid production methods in general, this problem is more difficult.

U kyselých pracích vod o pH cca 2 — po odplynění vařáku — vlivem protiproudu z alkalicky pracujícího kyslíkového bělícího stupně dochází u posledního pracího stupně vícestupňového praní za varnou ke styku prací vody o pH 9,5 s buničinou o pH cca 5, takže lze očekávat vysrážení hořečnatých soli — zejména slřičltanu hořečnatého a tvorbu pěny. Tím mohou vzniknout provozní potíže, tvoříc! určitou míru rizika jednostupňového protiproudnóho praní, a to:For acidic wash water with a pH of approx. 2 - after degassing of the digester - countercurrent from the alkaline oxygen bleaching stage, the last wash stage of the multi-stage washing machine boils the washing water of pH 9.5 with the pulp of pH approx. magnesium salts - especially magnesium sulfate and foam formation. This can create operational problems, creating! a certain degree of risk of single-stage counterflow washing, namely:

— nedostatečné vyprání buničiny před kyslíkovým bělicím stupněm, — možnost snížení stupně dellgnifikace v kyslíkovém bělicím stupni.- insufficient washing of the pulp before the oxygen bleaching stage, - the possibility of reducing the degree of dellgnification in the oxygen bleaching stage.

Při vysoké koncentraci buničiny v kyslíkovém bělicím stupni může mít zvýšené dávkování kyslíku a tím 1 hydroxidu sodného za následek degradaci buničiny, snižování viskozity a snižování pevnosti buničiny.At a high pulp concentration in the oxygen bleaching step, an increased dosage of oxygen and thereby 1 sodium hydroxide may result in pulp degradation, viscosity reduction and pulp strength reduction.

Dalšími nevýhodami jsou:Other disadvantages are:

— zvýšené množství pracích vod při propírání pracího filtru v provozu — při instalaci rezervního filtru — a tím většího množství spotřebované péry na ůdvaření, \ — zvýšené spotřeba bělicích chemikálií a zvýšené zatížení odpadních vod přesunem delignifikačního podílu z kyslíkového bělícího stupně na dobělku. Tato nevýhoda se ještě zhorší i o vyšší spotřebu elektrické energie při nutnosti uvedení do provozu čtvrtého — rezervního — chlordioxidového stupně v dobělce.- increased wash water when washing the wash filter in operation - when the reserve filter is installed - and thus the greater amount of cooking feathers consumed, - increased consumption of bleaching chemicals and increased wastewater load by shifting the delignification fraction from the oxygen bleaching stage to the soot. This disadvantage will be exacerbated by the higher consumption of electrical energy when the fourth - reserve - chlorine dioxide stage is put into operation.

Další nevýhodou v tomto případě je snížená výroba krmného droždí a snížená výroba páry v kotli regenerace, včetně snížené výroby elektrické .energie na parní turbině. Nutnost zvýšeného počtu rezervních členů pětistupňové odparky eventuálně častějšího promývání koncových členů odparky vlivem většího · nebezpečí Inkrustací, a tím opět většího množství spotřebované páry na odparce.Another disadvantage in this case is the reduced production of feed yeast and the reduced production of steam in the recovery boiler, including the reduced production of electric power on the steam turbine. The need for an increased number of spare members of the five-stage evaporator, or more frequent washing of the evaporator end members due to a greater risk of incrustations, and thus again a greater amount of steam consumed on the evaporator.

Uvedené nevýhody odstraňuje způsob praní nebělené buničiny a částečně bělené buničiny za kyslíkovým stupněm podle vynálezu, jehož podstatou je, že se praní provádí protiproudně ve dvou oddělených pracích zónách, a to nejprve v kyselé prací zóně tak, že se do kyselé prací zóny protiproudně přivádí 8 až 18 procent filtrátu ze zahušťovacího stupně třídící zóny,, přičemž zbývající část filtrátu cirkuluje v třídící zóně 'a na zahušťovací stupeň třídicí zóny se přivádí do posledního nástřikového místa brýdový kondenzát z odpařovací zóny nebo/a horká voda o teplotě 50 až 80 °C a do předchozích nástřikových míst se uvádí filtrát z odvodňovací zóny, načež buničina postupuje přes třídicí a odvodňovací zónu do kyslíkového stupně bělicí zóny, a odtud do alkalické prací zóny- kde je protiproudně vypírána horkou vodou o teplotě' 50 až 80 °C nebo / a brýdovým kondenzátem z odpařovací zóny, přičemž každá z pracích zón sestává nejméně z jednoho pracího stupně.The disadvantages of the aforementioned disadvantages are the method of washing the unbleached pulp and the partially bleached pulp after the oxygen stage of the invention, which consists in that the washing is carried out in two separate washing zones, first in the acidic washing zone, up to 18 percent of the filtrate from the sorting zone concentration stage, the remaining portion of the filtrate being circulated in the sorting zone, and vapor condensation from the evaporation zone and / or hot water at 50-80 ° C is fed to the last stage of the sorting zone; prior to the injection points, the filtrate from the dewatering zone is introduced, whereupon the pulp passes through the screening and dewatering zone to the oxygen stage of the bleaching zone and from there to the alkaline washing zone where it is countercurrently washed with hot water at 50-80 ° C; condensate Each washing zone consists of at least one washing stage.

V praxi může být způsob podle vynálezu realizován tak že stupně pracích zón jsou tvořeny jednosekčními nebo vícesekčními pracími a zahušťovacími filtry ať nízkovakuového, nebo vysokovakuového typu, tlakového typu, typu difuzní pračky, nebo různou kombinací uvedených typů, přičemž rozdělení pracích zón na kyselou a alkalickou za použití brýdového kondenzátu nebo / a horké vody o teplotě 50 až 80 °C a zaústění toku filtrátu z odvodňovacího ,ltsu, umístěného před kyslíkovým bělicím stupněm, je provedeno proti proudu buničiny. Způsob podle vynálezu má proti dosud známým řešením tyto výhody:In practice, the process according to the invention can be implemented in such a way that the washing zone stages consist of single-section or multi-section washing and thickening filters of either low or high vacuum type, pressure type, diffusion scrubber type, or various combinations of said types. using vapor condensate and / or hot water at a temperature of 50-80 [deg.] C. and the outlet of the filtrate flow from the dewatering, downstream of the oxygen bleaching stage, is made upstream of the pulp stream. The process according to the invention has the following advantages over previously known solutions:

rozdělením protíproudného praní na dvě prací zóny vzniknou dva prací systémy, pracující téměř s čistými kapalinami a tím vzniknou dvě oddělené, konvenčně pracující prací zóny, čímž se získá naprostá provozní jistota.By dividing the countercurrent wash into two wash zones, two wash systems are operated, operating almost with pure liquids, thereby creating two separate, conventionally operating wash zones, thereby providing complete operational reliability.

Způsob podle vynálezu má tyto další výhody: menší zatížení odpadních vod a tím snížení nákladů na jejich čištění, určité zvýšení organického podílu do výroby krmného droždí a do kotle regenerace, což znamená vyšší výrobu krmného droždí, vyšší výrobu páry v kotil a vyšší výrobu elektrické energie v parní turbíně.The method according to the invention has the following additional advantages: lower wastewater load and thus lower cleaning costs, some increase in organic content in feed yeast production and recovery boiler, which means higher feed yeast production, higher boiler steam production and higher power generation in a steam turbine.

Provozem s maximální zaručenou delignlfikací v kyslíkovém bělicím stupni se sníží spotřeby bělicích chemikálií v dobělce proti očekávanému provozu jednozónového protiproudného praní.Operation with the maximum guaranteed delignification in the oxygen bleaching stage will reduce the consumption of bleaching chemicals in the pellet compared to the expected operation of single zone countercurrent washing.

Naproti tomu lze očekávat, že zavedením způsobu podle vynálezu se zvyšuje množství pracích vod, což lze vzhledem k principu vynálezu eliminovat na ekonomicky únosnou míru snížením zředovaclho faktoru praní podle reálných výsledků z provozu a použitím šestistupňové odpařovací stanice.On the other hand, the introduction of the method according to the invention can be expected to increase the amount of washing water, which can be eliminated to an economically viable level by reducing the washing dilution factor according to real operating results and using a six-stage evaporation station.

1 5 2 9 01 2 3 0

Navrhovaného řešeni ]e možno· použít u všech výrob bělené buničiny, vyráběné sulfitovým vařením, při požadavcích na minimální znečištění odpadních vod a dodržení jakostních ukazatelů finálního výrobku.The proposed solution can be used in all bleached pulp production, produced by sulphite cooking, with minimum wastewater pollution requirements and adherence to the quality characteristics of the final product.

iand

Na připojeném výkresu je znázorněno technologické schéma jednoho z možných způsobů provedení podle vynálezu. Na magneziumbisulfitovou varnu 1 je napojena kyselá prací zóna 2, sestávající v uvedeném příkladu ze čtyř dvousekčních pracích filtrů 21, 22, 23, 24. Za kyselou prací zónou 2 následuje třídicí zóna 3 s třídicí soustavou nebělené buničiny 31 a koncovým pracím a zahušťovacím filtrem 32 se dvěma sériemi pracích střiček. Za třídicí zónou 3 je zařazena soustava odvodňovacího lisu 4, opatřená potrubím .41 pro odvod filtrátu, zavedeného do počáteční série pracích střiček koncového pracího a zahušťovacího filtru 32 třídicí zóny 3. Poslední série pracích střiček koncového pracího a zahušť. filtru 32 je opatřena potrubím 34 pro přívod brýdového kondenzátu z odparky, Třídicí soustava 31 je opatřena potrubím 33 pro odvod zahuštěných vytříděných nečistot. Koncový prací a zahušťovací filtr 32 je opatřen jednak cirkulačním potrubím 36 pro prací vodu a jednak potrubím 35, přivádějícím prací vodu do kyselé prací zóny, odkud je odváděna do kyselých pracích vod.The accompanying drawing shows a flow chart of one possible embodiment of the invention. An acidic wash zone 2 consisting of four two-section wash filters 21, 22, 23, 24 is connected to the magnesium bisulfite brewhouse 1, followed in the example by four two-section washing filters 21, 22, 23, 24. The acidic wash zone 2 is followed by a sorting zone 3 with unbleached pulp sorting system 31 and an end wash and thickener 32 with two series of washing sprays. Downstream of the sorting zone 3 is a dewatering press assembly 4 provided with a conduit 41 for draining the filtrate introduced into the initial series of washing scrubbers of the final scrubbing and thickening filter 32 of the sorting zone 3. The last series of washing scrubbers of the end washing and thickeners. The sorting system 31 is provided with a conduit 33 for evacuating the separated sorted dirt. The end scrubbing and thickening filter 32 is provided with a scrubbing water line 36 and a scrubbing line 35 supplying the scrubbing water to the acid scrubbing zone from where it is discharged to the scrubbing water.

Po soustavě odvodňovacího lisu 4_je do linky vřazena kyslíková bělicí zóna 5, opatřená bělicím reaktorem 151 a přívodem kyslíku 52, hydroxidu sodného 53 a páry 54. Po kyslíkové bělicí zóně 5 následuje alkalická prací zóna 6, tvořené pracími filtry 61, 62, 63, 64, potrubím 65 pro přívod horké vody a potrubím 67 pro přívod zpětné vody z praní za prvním chlor / chlordioxidovým stupněm dobělky 7. Potrubím 66 je prací voda dopravována mezi jednotlivými pracími filtry 64, 63, 62, 61 a na konci alkalického praní odváděna do alkalických pracích vod. Celým systémem postupuje proud 11 buničiny.An oxygen bleaching zone 5, equipped with a bleaching reactor 151 and an oxygen supply 52, sodium hydroxide 53 and steam 54, is inserted into the line after the dewatering press 4. The oxygen bleaching zone 5 is followed by an alkaline washing zone 6 formed by washing filters 61, 62, 63, 64 , through the hot water supply line 65 and the wash water return line 67 from the first chlorine / chlorine dioxide stage 7 through the wash line 66, the wash water is conveyed between the individual wash filters 64, 63, 62, 61 and discharged to the alkaline wash. washing waters. The pulp stream 11 passes through the system.

PříkladExample

Způsob podle vynálezu je ukázán na příkladu výroby buničiny kyselým magneslumsulfitovým způsobem, vařené při pH 1,5- až 1,7 o kapacitě 200 000 t absolutně suché nebělené buničiny ročně, to je 25 t absolutně suché za hodinu — určené k bělení na předepsanou bělost 91 Scan, s vysokými požadavky zejména na pevnost finálního výrobku — tržnou délku minimálně 7500 m — a tvrdými limity na znečištění odpadních vod, vypouštěných do řeky, vyjádřených hodnotami biologické spotřeby kyslíku — BSKs — maximálně 1,65 t za den a chemické spotřeby kyslíku — CHSK (Kubel) — maximálně 9,1 t za den.The process according to the invention is illustrated by an example of the production of pulp by the acid magnesium sulphite method, cooked at a pH of 1.5 to 1.7 with a capacity of 200,000 t of absolutely dry unbleached pulp per year, i.e. 25 t of absolutely dry per hour. 91 Scan, with high requirements in particular on the strength of the final product - tear length of at least 7500 m - and hard limits on pollution of wastewater discharged into the river, expressed in terms of biological oxygen demand - BODs - maximum 1,65 t per day and chemical oxygen demand - COD (Kubel) - maximum 9.1 t per day.

Po opatrném odvařeni buničiny na delignlflkační stupeň cca 20 Kappa Scan a odtahu vysokotlakých 1 nízkotlakých odplynů a odvzdušnění vařáku varny 1 je prováděno potrubím 35 z první sekce dvousekčního tlakového filtru 21 kyselé prací zóny 2 vytěsňování proudu matečných louhů tak, že po skončeném vytěsňování je konzistence buničiny proudu 11 pro možnost čerpání d.0 vyprazdňovací nádrže maximálně 0 °/o. Proud buničiny 11 je pak ředěn na vstupní hodnotu 0,8 až 1,5 °/o do prvního, stupně pracího tlakového dvousekčního filtru, opatřeného sadami střiček a zahušťujícího buničinu na sušinu cca 12%.After carefully pulping the pulp to a delignlflection stage of approx. 20 Kappa Scan and extracting the high pressure 1 low-pressure offgasses and venting the brewhouse 1, a line 35 from the first section of the two-section pressure filter 21 is removed. current 11 for pumping capacity d.0 of the emptying tank max. 0 ° / o. The pulp stream 11 is then diluted to an input value of 0.8-1.5% to a first stage scrubbing pressure two-section filter, equipped with a set of syringes and thickening the pulp to a dry matter of about 12%.

Proti proudu buničiny 11 postupuje z koncového pracího a zahušťovacího filtru 32 třídicí zóny 3 protiproud kyselých pracích vod potrubím 35, vytvořený proudem brýdového kondenzátu z odparky a přiváděného potrubím 34 ze soustavy odvodňovacího lisu 4 přiváděným potrubím 41. Brýdový kondenzát je veden do poslední série pracích střiček koncového pracího a -zahušťovacího filtru 32, proud ze soustavy odvodňovacího lisu 4 je přiváděn potrubím 41 do počáteční série pracích střiček.Upstream of the pulp 11, the scrubbing zone 32 of the scrubbing zone 3 is countercurrent with acidic wash water through line 35 formed by a vapor condensate stream from the evaporator and fed 34 through a drainage press assembly 4 through line 41. The vapor condensate is fed to the last of the final scrubbing and densifying filter 32, the stream from the dewatering press assembly 4 is fed via line 41 to the initial series of scrubbers.

Proud filtrátu přiváděný ze soustavy odvodňovacího lisu 4 potrubím 41 vzniká lisováním buničiny z konzistence cca 12 °/o za filtrem na hodnotu cca 30%, nutnou pro provoz kyslíkového bělícího reaktoru 51.The filtrate stream fed from the dewatering press assembly 4 through line 41 is formed by pressing pulp from a consistency of about 12% downstream of the filter to a value of about 30% necessary to operate the oxygen bleaching reactor 51.

třídící, soustavy 31 třídící zóny 3 je odváděn potrubím 33 proud zahuštěných vytříděných nečistot a sukoviny ke spálení do kotle na odpady.The screening system 31 of the screening zone 3 is discharged through a conduit 33 through a stream of thickened sorted dirt and cloth to be incinerated into the waste boiler.

Prací soustava kyselé prací zóny 2, to je tří ^dvousekčních tlakových pracích filtrů, pracuje se zředovacím faktorem 1,5 až 3,0 m³ na t absolutně suché buničiny tak, že za koncovým pracím a zahušťovacím filtrem 32 vznikne cca 1 až 2 % vypratelných ztrát organického podílu sušiny. Zapojením filtrátu z odvodňovacího lisu soustavy 4, přiváděném potrubím 41 do protiproudu v jedné sekci pracích střiček snižu je. množství pracích, vod alkalické prací zóny 6 přibližně o množství filtrátu z odvodňovacího lisu soustavy 4.The acid washing zone 2 washing system, i.e. three two-section pressure washing filters, operates with a dilution factor of 1.5 to 3.0 m ³ per tonne of absolutely dry pulp so that approximately 1 to 2% is formed behind the final washing and thickening filter 32. washable losses of organic fraction of dry matter. By incorporating the filtrate from the dewatering press of the system 4, supplied via line 41 to the countercurrent in one section of the scrubber, it is reduced. an amount of wash water of alkaline wash zone 6 of approximately the amount of filtrate from the dewatering press of the assembly 4.

Po vylisování buničiny proudu 11 v soustavě odvodňovacího lisu 4 je buničina vedena se sušinou organického podílu cca-5 až 10 kg na t absolutně suché buničiny, to je s cca 0,5 až 1 % vypratelných ztrát organického podílu sušiny do kyslíkového bělícího reaktoru 51 bělicí zóny 5.After pressing the pulp of stream 11 in the dewatering press assembly 4, the pulp is passed with an organic solids of about -5 to 10 kg per tonne of absolutely dry pulp, i.e. with about 0.5 to 1% washable losses of organic solids to the bleaching oxygen reactor 51 zone 5.

V kyslíkovém bělicím stupni se za těchto příznivých podmínek docílí maximální delignifikace cca 60 % z podílu celkových ztrát na bělení, to je cca 900 kg organického podílu za hodinu a stupně delignifikace před dobělkou cca 8 Kappa Scan. Proud částečně bělené buničiny 11 postupuje dále do alkalické prací zóny 6, kde je soustavou tří dvousekčních tlakových pracích filtrů protiproudně promýván proudem horké vody o teplotě 40 až 80 °C, přiváděné potrubím 65 a odváděn z prvé sekce dvousekčního tlakového pracího filtru 61 do proudu alkalických pracích vod. 'In the oxygen bleaching stage, under these favorable conditions, a maximum delignification of about 60% of the total bleaching loss ratio of about 900 kg of organic fraction per hour and a delignification degree of about 8 Kappa Scan is achieved. The partially bleached pulp stream 11 proceeds to the alkaline scrubbing zone 6, where it is countercurrently washed by a system of three two-section pressure scrubbers with a flow of hot water at 40-80 ° C, fed through line 65 and discharged from the first section of the two-section pressure scrubber. washing waters. '

Prací filtry pracují se vstupem proudu buničiny 11 o konsistenci cca 0,8 až 1,5 % a s výstupem cca 12 procent.The scrubber filters operate with an inlet pulp flow of about 0.8-1.5% consistency and an outlet of about 12 percent.

Proud buničiny 11 z alkalické prací zóny 6, propíraný filtry, pracujícími opět se zředo vacím faktorem 1,5 až 3,0 m³ na t absolutně suché buničiny, je přečerpáván při konzistenci buničiny cca 12% do zásobní vysokokonzistenční nádrže, odkud je po ředění proudem zpětných vod z pracího filtru za prvním stupněm dobělky 7 a přiváděném potrubím 67, veden dále do dobělky, pracující postupem dle me-.The pulp stream 11 from the alkaline wash zone 6, washed by filters, operating again with a dilution factor of 1.5 to 3.0 m ³ per tonne of absolutely dry pulp, is pumped at a consistency of about 12% into a high-consistency storage tank. a flow of return water from the scrubber filter downstream of the first stage of the dwelling 7 and supplied via line 67, is further fed to the dwelling, operating in accordance with the method of metering.

1 5 2 9 0 zinárodního odborného označení C/D—E—D—SO2, to je chlor / chlordioxid — hydroxid sodný — chlordioxld — kysličník siřičitý.1 5 2 9 0 International trade mark C / D — E — D — SO2, that is chlorine / chlorine dioxide - sodium hydroxide - chlorine dioxide - sulfur dioxide.

Před dobělkou 7 je obsah nečistot cca 0,4 až 0,8% vypratelného organického podílu sušiny z varny a cca 4 až 7 % vypratelného organického podílu sušiny z kyslíkového bělícího stupně, to je celkem ccaBefore finishing 7, the content of impurities is about 0.4 to 0.8% of washable organic content of dry matter from the brewhouse and about 4 to 7% of washable organic content of dry matter from the oxygen bleaching stage, that is approx.

130 až 250 kg organického podílu sušiny za hodinu.130 to 250 kg of organic solids per hour.

Kyselé prací vody, odváděné potrubím 35, á alkalické prací vody odváděné potrubím 66 jsou dále vedeny do navazujících provozů, to je výroby krmného droždí, šestistupňové odparky, kotle a regenerace chemikálií. ;;The acidic wash water discharged via line 35 and the alkaline wash water discharged via line 66 are further directed to downstream operations, i.e. feed yeast production, six-stage evaporators, boilers and chemical recovery. ;;

Claims

A method of washing unbleached and partially bleached pulp produced by an acid bisulfite cooking method with an oxygen bleaching stage in which the washing is carried out in a countercurrent in two separate zones, first in the acidic washing zone by feeding countercurrently to the acidic washing water 8. up to 18% of the filtrate from the sorting zone thickening stage, with the remainder of the filtrate being circulated in the sorting zone and at the thickening stage the sorting zone is fed to the last vapor injection point

VYNALEZU ^; condensate from evaporation zone nb7 and hot water at 50-80 ° C and to the previous injection points, the filtrate from the drainage zone is introduced, then the cell passes through the sorting zone and drainage zone to the oxygen stage of the bleaching zone and from there to the alkaline wash zone. It is countercurrently washed with hot water at a temperature of 50 to 80 ° C and / or with vapor condensate from the evaporation zone, each washing zone consisting of at least one washing stage.