CS207375B2

CS207375B2 - Compensation connection

Info

Publication number: CS207375B2
Application number: CS764876A
Authority: CS
Inventors: Laszlo Cebe; Ferenc Matusik
Original assignee: Telefongyar
Priority date: 1976-02-05
Filing date: 1976-11-26
Publication date: 1981-07-31
Also published as: HU172308B; PL105324B1; DD126939A5

Description

(54) Kompenzační zapojení(54) Compensation wiring

Vynález se týká kompenzačního zapojení pro vyrovnání kmitočtově závislého tlumení venkovních vedení, sestávajícího z kmitočtově závislých děličů napětí a z otočného kondenzátoru s pěti statory, připojeného na jeho výstup, přičemž rotor otočného kondenzátoru a patní konec děličů napětí tvoří výstup kompenzačního zapojení.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a compensation circuit for compensating frequency-dependent damping of overhead lines comprising a frequency-dependent voltage divider and a five-stator rotary capacitor connected to its output, the rotary capacitor rotor and the foot end of the voltage divider forming the compensation circuit output.

Tlumení venkovních vedení je kmitočtově závislé a závisí hlavně na povětrnostních poměrech. Změny tlumení venkovních přenosových vedení, aby se mohly zajistit konstantní přenosové poměry, se kompenzují automatickým řídicím regulátorem, který zapojuje kompenzační člen pro vyrovnání kmitočtově závislých změn tlumení do přenosového vedení. Akční člen řídicího regulátoru nastavuje rotor otočného kondenzátoru s pěti statory, přičemž ke statorům jsou připojeny výstupy tlumicích členů o různých kmitočtových charakteristikách.Overhead line damping is frequency dependent and depends mainly on weather conditions. The damping variations of the overhead transmission lines in order to ensure constant transmission conditions are compensated by an automatic control regulator that engages a compensation member to compensate for the frequency-dependent damping variations in the transmission line. The actuator actuator adjusts the rotary capacitor rotor with five stators, with the output of damping members of different frequency characteristics connected to the stators.

Tlumicí členy známých kompenzačních zapojení jsou zkonstruovány různým způsobem.The damping members of known compensation circuits are constructed in different ways.

Je známo řešení, u něhož se ke statorům otočného kondenzátoru připojují korekční čtyřpóly, které jsou zkonstruovány na sobě nezávisle.A solution is known in which corrective quadrupoles are connected to the rotary capacitor stators, which are designed independently of one another.

Nevýhoda uvedeného řešení spočívá v tom, že vstup se zatěžuje poměrně mnoha k sobě paralelně zapojenými obvody, dále je kompenzační zapojení složeno z mnoha součástí, čímž se zvětšují zastavovací prostor a náklady.The disadvantage of this solution lies in the fact that the input is burdened by relatively many circuits connected in parallel, the compensation circuit is composed of many components, which increases the stopping space and costs.

Dále je známo řešení, u něhož čtyřpóly, sloužící pro kompenzaci, jsou zapojeny jako příčkové články, přičemž jednotlivé čtyřpóly jsou tvořeny články typu přemostěného T nebo obvody majícími charakter děliče napětí a sestávajícími z ohmických nebo reaktančních prvků. Výstupy korekčních čtyřpólů zapojených do řetězce jsou připojeny ke statorům otočných kondenzátorů.Furthermore, a solution is known in which the quadrupoles for compensation are connected as cross-links, wherein the quadrupoles are each of bridged T-type cells or circuits having the character of a voltage divider and consisting of ohmic or reactant elements. The correction quadrupole outputs connected to the chain are connected to the stators of the rotary capacitors.

V tomto, posledně uvedeném řešení je stále ještě obsaženo příliš mnoho prvků a hlavni nevýhoda spočívá v tom, že změna jednotlivých čtýřpólů příčkových článků nepříznivě ovlivňuje přizpůsobení Čtýřpólů a tak změna již nastavených charakteristik tlumení není možná.In this latter solution, too many elements are still present and the main disadvantage is that changing individual quadrupole crossbar members adversely affects the adaptation of the quadrupole poles and thus changing the already set damping characteristics is not possible.

Různá venkovní vedení vyžadují kompenzační zapojení, jejichž charakteristiky se mohou regulovat v mezích měnících se případ od případu. Společná nevýhoda známých řešení spočívá v tom, že již zkonstruovaná kompenzační zapojení nemohou být ani jednoduše měněna, ani výhodně přizpůsobena nejrůznějším venkovním vedením.Different overhead lines require compensation circuits whose characteristics can be controlled within varying cases on a case-by-case basis. A common disadvantage of the known solutions is that already constructed compensation circuits can neither be easily changed nor advantageously adapted to various overhead lines.

Vynález řeší úlohu odstranit jednak zmíněné nevýhody, jednak vytvořit kompenzační zapojení, které by mohlo být bez těžkostí změněno a přizpůsobeno různým požadavkům, korekce a které by obsahovalo mnohem méně prvků než u známých kompenzačních zapojení.The present invention solves the problem of eliminating the above-mentioned disadvantages, on the one hand, and of providing a compensating circuit, which could be easily changed and adapted to different requirements, corrections and which would contain far fewer elements than the known compensating circuit.

Vynález se opírá o poznatek, že když se ke kmitočtově závislému děliči napětí, jehož patní větev představuje ohmický odpor, připojí dělič napětí vytvořený jako duální obvod děliče napětí, může být změnou uvedeného ohmického odporu nezávisle na kmitočtu změněna charakteristika obou korekčních členů (děličů napětí) při vzájemném sladění. Připojí-li se stator otočného kondenzátoru k mezilehlému bodu odpovídajícímu ohmické patní větvi děliče napětí, mohou být charakteristiky obou děličů napětí k sobě rovnoběžně posunuty.The invention is based on the finding that when a voltage divider formed as a dual voltage divider circuit is connected to a frequency-dependent voltage divider whose foot branch is an ohmic resistor, the characteristic of both correction elements (voltage dividers) can be changed by varying said resistor when aligned with each other. If the rotary capacitor stator is connected to an intermediate point corresponding to the ohmic foot branch of the voltage divider, the characteristics of the two voltage dividers can be shifted parallel to each other.

Tato úloha je u kompenzačního zapojení podle vynálezu vyřešena tím, že mezi první vstupní svorkou a druhou vstupní svorkou kompenzačního zapojení je zapojen jednak kmitočtově nezávislý první dělič napětí, tvořený prvním odporem a druhým odporem, jednak kmitočtově závislá děliče napětí, to jest druhý dělič napětí a třetí dělič napětí, představující lineární transformovanou složku druhého děliče napětí, přičemž patní větev prvního stupně kmitočtově závislých děličů napětí je tvořena vždy dvěma v sérii zapojenými odpory a k dělicímu bodu prvního stupně kmitočtově závislého děliče napětí je připojen druhý stupeň děliče napětí, s prvním statorem otočného kondenzátoru je spojen dělicí bod druhého stupně druhého děliče napětí, s druhým statorem otočného kondenzátoru je spojena společná svorka třetího odporu a čtvrtého odporuj tvořících patní větev prvního stupně druhého děliče napětí, se středním, to jest třetím statorem otočného kondenzátoru je spojen dělicí bod prvního děliče napětí, se čtvrtým statorem otočného kondenzátoru je spojena společná svorka pátého odporu a šestého odporu, tvořících patní větev prvního stupně třetího děliče napětí a s pátým statorem otočného kondenzátoru je spojen dělicí bod druhého stupně třetího děliče napětí.This problem is achieved in the compensation circuit according to the invention in that a frequency-independent first voltage divider comprising a first resistor and a second resistor is connected between the first input terminal and a second compensation terminal input input, and a frequency-dependent voltage divider, i.e. a second voltage divider. a third voltage divider representing a linear transformed component of the second voltage divider, wherein the foot of the first stage of the frequency-dependent voltage dividers is formed by two resistors connected in series and a second stage of the voltage-divider is connected to the dividing point of the first stage the second stage of the second voltage divider is connected to the second stage of the voltage divider, the second resistor of the second capacitor is connected to the second stator of the rotary capacitor and the fourth resistor forming the The fifth resistor and the sixth resistor form a common terminal of the first stage of the third voltage divider and the fifth rotary capacitor is connected to the fourth stator of the rotary capacitor. the second stage dividing point of the third voltage divider is connected.

Výhodné provedení kompenzačního zapojení podle vynálezu je vytvořeno tak, že podélná větev prvního stupně druhého děliče napětí, připojená k první vstupní svorce, je tvořena normálním odporem a prvním sériovým kmitavým obvodem, zapojeným s ním v sérii, přičemž první sériový kmitavý obvod je přemostěn přemoslovacím odporem, dále podélná větev druhého stupně druhého děliče napětí je tvořena normálním odporem a jeho patní větev je tvořena prvním paralelním kmitavým obvodem, zapojeným v sérii s předřadným odporem, zatímco podélná větev prvního stupně třetího děliče napětí, připojené k první vstupní svorce, je tvořena normálním odporem a druhým odporem paralelního kmitavého obvodu, zapojeným s ním v sérii, přičemž druhý paralelní kmitavý obvod je přemostěn přemostovacím odporem a podélná větev druhého stupně třetího děliče napětí je tvořena normálním odporem a jeho patní větev je tvořena druhým sériovým kmitavým obvodem, zapojeným v sérii s předřadným odporem.A preferred embodiment of the compensation circuit according to the invention is such that the longitudinal branch of the first stage of the second voltage divider connected to the first input terminal is formed by a normal resistor and a first series oscillating circuit connected thereto in series, the first series oscillating circuit being bridged by further, the longitudinal branch of the second stage of the second voltage divider is formed by a normal resistor and its foot branch is formed by the first parallel oscillating circuit connected in series with a series resistor, while the longitudinal branch of the first stage of the third voltage divider connected to the first input terminal is formed by a normal resistor and a second resistor of the parallel oscillating circuit connected in series with the second parallel oscillating circuit being bridged by a bypass resistor and the longitudinal branch of the second stage of the third voltage divider is formed by the normal resistor and its foot limb is formed by a second series resonant circuit in series with the series resistor.

Další výhodné provedení kompenzačního zapojení podle vynálezu je vytvořeno, tak že paralelně s patní větvi prvního stupně druhého a/ňebo třetího děliče napětí je zapojen kmitočtově závislý dvojpól.A further advantageous embodiment of the compensation circuit according to the invention is designed such that a frequency-dependent dipole is connected in parallel with the heel branch of the first stage of the second and / or third voltage divider.

Výhoda řešení podle vynálezu spóčívá v tom, že je k dispozici kompenzační zapojení o malém počtu prvků, které nevyžaduje mnoha měření, může být jednoduše přizpůsobeno požadovaným potřebám korekce, jehož zastavovaóí prostor ve srovnání se známými kompenzačními zapojeními je mnohem menší, přičemž kompenzační zapojení obsáhne jakýkoliv regulační rozsah kryjící praktickou potřebu.The advantage of the solution according to the invention is that there is a small number of compensating circuitry that does not require many measurements, can be easily adapted to the desired correction needs, the space of which is much smaller compared to known compensating circuits, and the compensating circuit includes any the regulatory range covering practical need.

Příklad provedení kompenzačního zapojení podle vynálezu je zobrazen na výkresech, na nichž obr. 1a znázorňuje dělič napětí s připojeným duálním děličem napětí, obr. 1b charakteristiky tlumení děliče napětí podle obr. ta, obr. 2 schéma kompenzačního zapojení, obr.Fig. 1a shows a voltage divider with a dual voltage divider connected; Fig. 1b shows the damping characteristics of the voltage divider according to Fig. 1 a;

3a charakteristiky tlumení korekčního zapojení podle obr. 2, obr. 3b charakteristiky tlumení korečního zapojení při různé volbě odporů, obr. 3c charakteristiky tlumení korekčního zapojení podle obr. 2, zapojí-li se paralelně k odporům kmitočtově závislý dvoupol.Fig. 3a shows the correction circuit damping characteristics according to Fig. 2, Fig. 3b the correction circuit damping characteristics at different resistor selection; Fig. 3c the correction circuit damping characteristics according to Fig. 2 when a frequency-dependent bipolar is connected in parallel to the resistors.

Za pomoci čtyřpólu typu přemostěného T a děliče napětí s kmitočtově závislou charakteristikou mohou být nastaveny identické charakteristiky.Using a bypassed T-type quadrupole and a frequency-dependent voltage divider, identical characteristics can be set.

Napěťové tlumení měřitelné v prvním bodě A sítě, sestavené z prvků známého čtyřpólu typu přemostěného T (při R =°°), se rovný napěťovému tlumení původního čtyřpólu typu přemostěného T. Toto tvrzení může být potvrzeno jednoduše: napětové tlumení měřitelné v druhém bodě B na obr. Ia rovná se právě dvojnásobku napěťového tlumení v prvním bodě A.The voltage damping measurable at the first point A of the network, composed of elements of the known bypassed T-type quadrupole (at R = °°), is equal to the voltage damping of the original bypassed T-type quadrupole. This statement can be confirmed simply: Fig. Ia equals just twice the voltage damping at the first point A.

Vložením ohmického odporu R o hodnotě nerovnající se nekonečnu zvýší se napěťové tlumení měřitelné v prvním bodě A a v druhém bodě B o hodnotu i’ -''XBy inserting an ohmic resistor R of a value not equal to infinity, the voltage damping measurable at the first point A and the second point B increases by i '-' 'X

Hodnota přírůstku tlumení nezávisí na kmitočtu.The damping increment value does not depend on the frequency.

Vložením ohmického odporu R o hodnotě nerovnající se nekonečnu získá se dělič napětí s kmitočtově závislou charakteristikou, u něhož k dělicímu bodu prvního stupně děliče napětí je připojen druhý dělič napětí, který představuje duální obvod k prvnímu stupni.By inserting an ohmic resistor R of a value not equal to infinity, a voltage divider with a frequency-dependent characteristic is obtained in which a second voltage divider, which represents a dual circuit to the first stage, is connected to a dividing point of the first stage of the voltage divider.

Charakteristiky napěťového tlumení sítě, normované podle obr. 1a na normální odpor RO při hodnotě R = ~, jsou znázorněny na obr. 1b, přičemž v prvním bodě A sítě může být změřena první křivka a^ tlumení, v druhém bodě B druhá křivka b^ tlumení. Jestliže se impedance z nahradí přemosťující impedancí čtyřpólu typu T, opačného k původnímu čtyřpólu typu přemostěného T, obdržíme v prvním bodě A transformované sítě třetí křivku a₂ tlumení, znázorněnou čárkovanou čarou a v druhém bodě B čtvrtou křivku b₂ tlumení, znázorněnou rovněž čárkovanou čarou.The voltage damping characteristics of the network, standardized according to Fig. 1a to the normal resistance RO at R = ~, are shown in Fig. 1b, wherein at the first point A of the network the first damping curve a ^ can be measured. attenuation. If the impedance of replacing the bridging impedance of the quadrupole type T opposite to the original quadrupole type bridged T, received at the first point and the transformed network of the third curve and _two damping shown in dotted line and the second point B of the fourth curve b ₂ control, shown with dotted line .

Řešení podle vynálezu se opírá o poznání nahoře uvedených thesí a jejich aplikace, příslušný příklad kompenzačního zapojení je znázorněn na obr. 2.The solution according to the invention is based on the knowledge of the above mentioned theses and their application, a corresponding example of compensation circuit is shown in Fig. 2.

Mezi první vstupní svorku B^ a druhou vstupní svorku Bg kompenzačního zapojení podle obr. 2 zapojí se jednak kmitočtově nezávislý první dělič napětí, tvořený prvním odporem R₁ j a druhým odporem R,₂, d^e<lnak dva další kmitočtově závislé děliče napětí, to jest druhý dělič napětí a třetí dělič napětí, přičemž třetí dělič napětí vykazuje opačnou charakteristiku než druhý dělič napětí.Between the first input terminal B ^ and a second input terminal BG compensation circuit of FIG. 2 involves, first frequency-independent first voltage divider comprising a first resistor R ₁ I through resistor R ₂ ^e d ^<lnak two other frequency-dependent voltage divider, that is a second voltage divider and a third voltage divider, the third voltage divider having the opposite characteristic to the second voltage divider.

Podélná větev prvního stupně druhého děliče, připojená k první vstupní svorce B,, sestává z normálního RO a z prvního sériového kmitavého obvodu X, s ním spojeného v sérii, který je přemostěn přemosťovaclm odporem r. Patní větev prvního stupně druhého děliče napětí je tvořena třetím odporem Rg, a čtvrtým odporem Rgg, zapojenými v sérii. Na obrázku znázorněný první bod A je dělicím bodem prvního stupně druhého děliče napětí, k němuž je připojen druhý stupeň druhého děliče napětí.The longitudinal branch of the first stage of the second divider, connected to the first input terminal B, consists of a normal RO and a first serial oscillating circuit X connected thereto in series, bridged by a bridging resistor r. Rg, and the fourth resistor Rgg, connected in series. The first point A shown in the figure is the dividing point of the first stage of the second voltage divider to which the second stage of the second voltage divider is connected.

Podélná větev druhého stupně druhého děliče napětí je tvořena nornálním odporem RO, ' 2.The longitudinal branch of the second stage of the second voltage divider is formed by the resistivity RO, '2.

jeho patní větev je tvořena v sérii s předřadným odporem g, jehož hodnota je RO /r, zapojeným re^ktančním dvoupolem, kterým u dvanáctikanálového systému venkovního vedení je první parelelnítkmitavý obvod χ. Druhý bod B na obr. 2 označuje dělicí bod druhého stupně druhého děliče napětí.its heel branch is formed in series with a series resistor g, the value of which is RO / r, connected by a resistive two-pole, which in the twelve-channel overhead line system is the first parallel-wave V-circuit. The second point B in FIG. 2 denotes the second stage divider point of the second voltage divider.

Patní větev pryního /Stupně třetího děliče napětí je tvořena pátým odporem R.^ a Šestým odporem R^g, zapojenými v sérii. Podélná větev prvního stupně třetího děliče napětí, připojená k prvni vstupní svorce g₁, sestává z normálního odporu RQ a z druhého paralelního kmitavého obvodu š, jako reaktančního dvoupólu o hodnotě r^/O + r).1/x, s ním zapojeného v sérii, přičemž druhý paralelní kmitavý obvod £ je přemostěn přemoslovacím odporem r.The foot of the rubber / Stage of the third voltage divider is formed by the fifth resistor R1 and the sixth resistor R1 connected in series. The longitudinal branch of the first stage of the third voltage divider, connected to the first input terminal g ₁ , consists of a normal resistor RQ and a second parallel oscillation circuit 6, as a reactive bipolar of r1 / 0 + r1.1 / x connected in series with it. wherein the second parallel oscillating circuit 6 is bridged by a resistive resistance r.

Dále je kompenzační zapojení opatřeno otočným kondenzátorem F s pěti statory, jehož rotor je připojen k první výstupní svorce Kj kompenzačního zapojení, přičepž druhá výstupní svorka Kg je spojena s patním bodem děličů napětí a s druhou vstupní svorkou Bg. S prvním statorem C, otočného kondenzátorů F je spojen druhý bod B jako dělicí bod druhého stupně druhého děliče napětí, s druhým statorem Cg otočného kondenzátorů F je spojena společné svorka třetího odporu R₂₁ a čtvrtého odporu Rgg, tvořících patní větev prvního stupně druhého děliče napětí, se společným, to jest třetím statorem C3 otočného kondenzátorů F je spojen dělicí bod prvniho děliče napětí (to jest společná svorka prvního odporu R₍, a druhého odporu Rjg prvního děliče napětí), se čtvrtým statorem otočného kondenzátorů F je spojena společná svorka pátého odporu R^ a šestého odporu tvářících patní větev prvního stupně třetího děliče napětí, konečně s pátým statorem otočného kondensátoru F je spojen dělicí bod druhého stupně třetího děliče napětí.Furthermore, the compensation circuit is provided with a five-stator rotary capacitor F whose rotor is connected to the first output circuit Kj of the compensation circuit, while the second output terminal Kg is connected to the foot of the voltage dividers and to the second input terminal Bg. The first stator C, the capacitor F is coupled to the second point B as the dividing point of the second step of the second voltage divider, the second stator Cg rotary capacitor F is connected to the common terminal of the third resistor _R21 and the fourth resistor RGG forming a heel branch of the first stage of a second voltage divider , the common point of the first voltage divider (i.e., the common terminal of the first resistor R ₍ and the second resistor Rjg of the first voltage divider) is connected to the common, i.e., the third stator C3 of the rotary capacitors F, and the common fifth resistor terminal is connected to the fourth stator R 6 and the sixth resistor forming the heel branch of the first stage of the third voltage divider, and finally, the fifth stator of the rotary capacitor F is connected to a dividing point of the second stage of the third voltage divider.

V mezipoloze je rotor otočného kondenzátorů F ve vazbě současně se dvěma statory. Tak může být otočením rotoru plynule měněna charakteristika napěíového -tlumení kompenzačního zapojení.In the intermediate position, the rotary capacitor rotor F is coupled to two stators. Thus, by rotating the rotor, the voltage-damping characteristic of the compensation circuit can be varied continuously.

Typické charakteristiky tlumení kompenzačního zapojení jsou znázorněny na obr. 3 Ha obrázku je znázorněna charakteristika kmitočtově nezávislého prvního děliče napětí čárkovanou čarou, zatímco charakteristika prvního a druhého stupně druhého děliče napětí plnou čarou, charakteristika prvního a druhého stupně třetího děliče napětí čerchovanou čarou.Typical damping characteristics of the compensation circuit are shown in Fig. 3. The figure shows the characteristic of the frequency independent first voltage divider by the dashed line, while the characteristic of the first and second stages of the second voltage divider is the solid line, the first and second stages of the third voltage divider.

U příkladu provedení podle obr. 3a jsou hodnoty prvků obvodu voleny tak, aby při kmitočtu f napětové tlumení všech tří děličů napětí bylo stejné. Tohoto stavu může být dosaženo správnou volbou hodnot prvního, druhého, třetího, čtvrtého, pátého a šestého odporu R,,, S,2> —21 * -22’ -31’ -32’ první a druhý odpor R₁₁ a R₎₂ obecně mají stejnou hodnotu. .In the embodiment of FIG. 3a, the values of the circuit elements are selected such that at frequency f the voltage damping of all three voltage dividers is the same. This state can be achieved by correctly selecting the values of the first, second, third, fourth, fifth and sixth resistors R ,,, S, 2> -21 * -22 '-31' -32 'of the first and second resistances R ₁₁ and R _12. they generally have the same value. .

Charakteristiky podle obr. 3b se získají tak, že se jednak zvýší celková hodnota odporů tvořících patní větev prvního stupně druhého a třetího děliče napětí, jednak se poměr mezi třetím a čtvrtým odporem Rg, a ggg a mezi pátým a šestým odporem R^, a R-jg změní tak, aby dělicí poměr ohmického odporu tvořeného třetím a čtvrtým odporem Rg, a Rgg byl nejmenší.The characteristics according to FIG. 3b are obtained by increasing the total value of the resistors forming the heel branch of the first stage of the second and third voltage dividers, and the ratio between the third and fourth resistors Rg and ggg and between the fifth and sixth resistors R1 and R. -jg is changed so that the ohmic resistor divided by the third and fourth resistances Rg, and Rgg is the smallest.

Je dobře patrno, že rozsah tlumeni může být měněn v širokých mezích pouhou změnou odporů bez jakéhokoliv sladování reaktančnlch prvků. Současně se zjemňuje možnost pro změnu rozložení hustoty soustavy křivek a pro modifikaci charakteru rozsahu kmitočtově závislého tlumení venkovního vedení a kompenzaci lze realizovat ve větším rozsahu úhlových výchylek otočného kondenzátorů.It will be appreciated that the extent of damping can be varied within wide limits by simply varying the resistances without any malting of the reactant elements. At the same time, the possibility to change the density distribution of the curve system is refined and to modify the character of the frequency-dependent overhead line damping and compensation range over a larger range of rotational capacitor angular deflections.

Tato možnost může být zajištěna tak, že paralelně k patní větvi prvního stupně druhého děliče napětí se připojí kmitočtově závislý dvojpól Ζ_£. Tak obdržíme soustavu charakteristik znázorněnou na obr. 3c, kde je rozdělení jednotlivých charakteristik nestejné, takže úhlovým výchylkám otočného kondenzátorů F jsou v různých úhlových polohách rotoru přiřazeny různé změny tlumení.This possibility may be ensured, so that the foot parallel to the first branch of the second voltage divider stage connects a frequency-dependent dipole Ζ _£. This gives the characteristic set shown in Figure 3c, where the distribution of the individual characteristics is unequal, so that the angular deflections of the rotary capacitors F are assigned different damping changes at different angular positions of the rotor.

Claims

SUBJECT OF THE INVENTION

A compensation circuit for compensating frequency-dependent damping of overhead lines, consisting of frequency-dependent voltage dividers and a five-stator rotary capacitor connected to its output, wherein the rotary capacitor rotor and the foot end of the voltage dividers form a compensation circuit output, characterized in that a first input terminal (B1) and a second input terminal (B2) of the compensation circuit are connected both by a frequency independent first voltage divider formed by a first resistor (R11) and a second resistor (R112) and by a frequency dependent voltage divider i.e. a second voltage divider a voltage divider representing the linear transformed component of the second voltage divider, wherein the foot of the first stage of the frequency-dependent voltage dividers is each formed by two resistors connected in series and to the dividing point of the first stage of the frequency-dependent divider the second stage of the voltage divider is connected to the fifth stage, the first stage stator (C1) of the rotary capacitor (F) is connected to the second stage divider point (B) of the second stage of the voltage divider; R21) and the fourth resistor (R22) forming the foot branch of the first stage of the second voltage divider, with the middle, i.e. the third stator (C3) of the rotary capacitor (F) connected to the dividing point of the first voltage divider, F) the common terminal of the fifth resistor (R31) and the sixth resistor (R32) forming the foot branch of the first stage of the third voltage divider is connected, and the fifth stator (C5) of the rotary capacitor (F) is connected to the second stage divider.

Compensation circuit according to claim 1, characterized in that the longitudinal branch of the first stage of the second voltage divider connected to the first input terminal (B1) is formed by a normal resistor (RO) and a first series oscillating circuit (x) connected in series. wherein the first series oscillating circuit (x) is bridged by a bridging resistor (r), the longitudinal branch of the second stage of the second voltage divider is formed by a normal resistor (RO) and its foot branch is formed by the first parallel oscillating circuit (s) connected in series with a resistor (g), while the longitudinal branch of the first stage of the third voltage divider, connected to the first input terminal (B1), consists of a normal resistor (RO) and a second parallel oscillating circuit (ξ) connected in series with the second parallel oscillating circuit (ξ) is bridged by bridging resistor (r), and the longitudinal branch of the second stage of the third voltage divider is formed by resistor (RO) and its root branch consists of a second series oscillating circuit (ξ), connected in series with a series resistor (g).

Compensation circuit according to claim 1 or 2, characterized in that a frequency-dependent dipole (Zc) is connected in parallel with the heel of the first stage of the second and / or third voltage divider.