CS199619B2 - Process for the purification of recycled ethylene from the oxidation of ethylene into ethylenoxide - Google Patents
Process for the purification of recycled ethylene from the oxidation of ethylene into ethylenoxide Download PDFInfo
- Publication number
- CS199619B2 CS199619B2 CS761841A CS184176A CS199619B2 CS 199619 B2 CS199619 B2 CS 199619B2 CS 761841 A CS761841 A CS 761841A CS 184176 A CS184176 A CS 184176A CS 199619 B2 CS199619 B2 CS 199619B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- ethylene
- zone
- stripping zone
- absorbent
- acid gas
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 23
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 31
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 title claims description 31
- IAYPIBMASNFSPL-UHFFFAOYSA-N Ethylene oxide Chemical compound C1CO1 IAYPIBMASNFSPL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 title claims description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 title claims description 5
- 238000000746 purification Methods 0.000 title 1
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 60
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims description 30
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims description 30
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 30
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 30
- BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L potassium carbonate Chemical compound [K+].[K+].[O-]C([O-])=O BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 8
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 7
- 229910000027 potassium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 4
- TYJJADVDDVDEDZ-UHFFFAOYSA-M potassium hydrogencarbonate Chemical compound [K+].OC([O-])=O TYJJADVDDVDEDZ-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 abstract description 25
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 abstract description 25
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 abstract description 25
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 abstract description 18
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 abstract description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 21
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 19
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 3
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 3
- -1 potassium carbonate Chemical class 0.000 description 3
- YEJRWHAVMIAJKC-UHFFFAOYSA-N 4-Butyrolactone Chemical compound O=C1CCCO1 YEJRWHAVMIAJKC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 2
- JJWKPURADFRFRB-UHFFFAOYSA-N carbonyl sulfide Chemical compound O=C=S JJWKPURADFRFRB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 2
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011358 absorbing material Substances 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000288 alkali metal carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000008041 alkali metal carbonates Chemical class 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002427 irreversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- RUOJZAUFBMNUDX-UHFFFAOYSA-N propylene carbonate Chemical compound CC1COC(=O)O1 RUOJZAUFBMNUDX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1406—Multiple stage absorption
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/11—Purification; Separation; Use of additives by absorption, i.e. purification or separation of gaseous hydrocarbons with the aid of liquids
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
- Y02P30/40—Ethylene production
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Description
Vynález se týká způsobu čištění recyklovaného ethylenu z oxidace ethylenu na ethylenoxid.The invention relates to a process for purifying recycled ethylene from the oxidation of ethylene to ethylene oxide.
V plynných uhlovodících jsou často přítomny kyselé plyny, například sirovodík, kysličník uhličitý a karbonylsulfid. Obvykle je nutné odstranit tyto kyselé plyny buď čištěním uhlovodíku, nebo/a izolováním kyselého plynu. Příklady uhlovodíků, u kterých je třeba odstranit kyselé plyny, jsou například přírodní plyn, kouřové plyny, vodík a krakovaný plyn vyrobený pyrolýzním krakováním.Acid gases, such as hydrogen sulfide, carbon dioxide and carbonyl sulfide, are often present in gaseous hydrocarbons. It is usually necessary to remove these acid gases either by purifying the hydrocarbon or / and isolating the acid gas. Examples of hydrocarbons in which acid gases need to be removed are, for example, natural gas, flue gases, hydrogen and cracked gas produced by pyrolysis cracking.
Jiným plynným uhlovodíkem, obsahujícím nežádoucí kyselé plyny, je recyklovaný ethylen z výroby ethylenoxidu. Obvyklou metodou odstraňování těchto kyselých plynů z plynných uhlovodíků je metoda spočívající v tom, že se na tento uhlovodík působí absorbentem kyselého plynu, načež se absorbent regeneruje vytěsněním kyselého plynu z nasyceného absorbentu (tj. z absorbentu nasyceného naabsorbovaným kyselým plynem).Another hydrocarbon gas containing undesired acid gases is recycled ethylene from ethylene oxide production. A common method of removing these acid gases from gaseous hydrocarbons is by treating the hydrocarbon with an acid gas absorber, whereupon the absorber is regenerated by displacing the acid gas from the saturated absorbent (i.e., the absorbent saturated with the absorbed acid gas).
Typickými absorbenty kyselých plynů jsou vodné roztoky uhličitanů alkalických kovů, jakým je například uhličitan draselný, alkanolaminy, jakým je například dňsopropylamin, dále alkylalkanolaminy a soli aminokyselin s alkalickými kovy. Jinými selektiv2 nimi ' a obvykle používanými absorbenty jsou rozpouštědla, ze kterých lze uvést zejména vodu, methylalkohol, aceton a propylenkarbonát. Specifickým absorbentem k Odstranění kyselých plynů je například y-butyrolakton.Typical acid gas absorbers are aqueous solutions of alkali metal carbonates such as potassium carbonate, alkanolamines such as dnsopropylamine, alkylalkanolamines, and alkali metal amino acid salts. Other selectively and commonly used absorbents are solvents, including, but not limited to, water, methanol, acetone, and propylene carbonate. A specific absorbent to remove acid gases is, for example, γ-butyrolactone.
Společným znakem většiny způsobů pro odstraňování kyselých plynů je skutečnost, že během promývání plynného uhlovodíku se malé množství uhlovodíku rozpustí a/nebo zachytí v nasyceném absorbentu, čímž dochází k jeho irreversibilní ztrátě a znehodnocení v proudu kyselého plynu.A common feature of most acid gas removal processes is that a small amount of hydrocarbon dissolves and / or entrains in the saturated absorbent during scrubbing of the gaseous hydrocarbon, thereby irreversibly losing and deteriorating in the acid gas stream.
Bylo by velmi žádoucí, kdyby bylo možné dosáhnout účinného zpětného získání · i tohoto podílu uhlovodíku, a to jak pro zlepšení hospodárnosti postupu odstraňování kyselých plynů, tak také proto, aby se zamezilo vypouštění těchto uhlovodíků do ovzduší. Kromě toho, jde-li o získání také kyselého plynu, může být v některých případech znečištění kyselého plynu uhlovodíkem nežádoucí.It would be highly desirable if this hydrocarbon fraction could be efficiently recovered, both to improve the efficiency of the acid gas removal process and to prevent the release of these hydrocarbons into the atmosphere. In addition, if acidic gas is also obtained, hydrocarbon contamination of the acidic gas may be undesirable in some cases.
Jeden ze způsobů odstraňování stop uhlovodíků nacházejících se v kysličníku uhličitém vypouštěném do ovzduší je popsán v československém patentu č. 183 745. Tento způsob vyžaduje použití mžikové nádoby a mezilehlé stripovací zóny k odstranění stop uhlovodíků obsažených v absorbátu nasyceném kysličníkem uhličitým.One method for removing hydrocarbon traces found in carbon dioxide discharged into the atmosphere is described in Czechoslovak Patent No. 183,745. This method requires the use of a flash vessel and an intermediate stripping zone to remove traces of hydrocarbons contained in the carbonate saturated absorbate.
Přestože se tímto způsobem sníží množství uhlovodíků unikajících do ovzduší společně s kysličníkem uhličitým, je tento způsob .spojen se zvýšenými pořizovacími náklady na dvě další provozní zařízení.Although the amount of hydrocarbons escaping into the atmosphere together with carbon dioxide is reduced in this way, the process is associated with increased acquisition costs for two additional process equipment.
Výše uvedené nedostatky nemá způsob čištění recyklovaného· ethylenu z oxidace ethylenu na ethylenoxid podle vynálezu promýváním uvedeného ethylenu vodným roztokem uhličitanu draselného za účelem absorpce kysličníku uhličitého vzniklého při uvedené oxidaci, jehož podstata .spočívá v tom, že se recyklovaný ethylen obsahující kysličník uhličitý promývá v promývací zóně absorbentem tvořeným uhličitanem draselným, přičemž se přitom získaný absorbát vede do horní části stripovací zóny, ve které se působením páry oddělí z absorbátu ethylen, který se odvádí z horní části stripovací zóny, a kysličník uhličitý, který se odvádí ze střední části stripovací zóny, přičemž se ze spodní . části stripovací zóny odvádí rezultující absorbent, který se opět recykluje do promývací zóny.The above drawbacks have no method of purifying recycled ethylene from the oxidation of ethylene to ethylene oxide according to the invention by washing said ethylene with an aqueous potassium carbonate solution to absorb the carbon dioxide formed by said oxidation, which consists in washing the recycled ethylene containing carbon dioxide in the wash. the potassium carbonate absorbent zone, whereby the absorbate obtained is passed to the upper part of the stripping zone in which ethylene is removed from the absorbent by vapor treatment and the carbon dioxide is removed from the central part of the stripping zone, taking the bottom. a portion of the stripping zone drains the resulting absorbent, which is recycled to the wash zone again.
S výhodou se 1 až 20 hmot. % absorbentu odváděného ze spodní části stripovací zóny recykluje do horní části stripovací zóny.Preferably, 1 to 20 wt. % of the absorbent discharged from the bottom of the stripping zone is recycled to the top of the stripping zone.
Rovněž je možné s výhodou postupovat tak, že se 1 až 30 hmot. % .absorbátu odváděného z promývací zóny ochladí na teplotu —13 až 40 °C dříve, než se zavede do horní části stripovací zóny.It is also possible to advantageously proceed from 1 to 30 wt. % of the absorbent from the wash zone is cooled to -13 to 40 ° C before being introduced into the top of the stripping zone.
Výhodou způsobu podle vynálezu je zejména skutečnost, že při něm nedochází k ireversibilním ztrátám uhlovodíku v důsledku jeho rozpuštění nebo/a zachycení v použitém absorbentu. Při způsobu podle vynálezu se totiž dosáhne zpětného získání i takto absorbovaného podílu uhlovodíku. Jednak se tím zvýší hospodárnost celého postupu, jednak se zabrání tomu, že by došlo k zamoření ovzduší uhlovodíkem v případě, že se .oddělený kyselý plyn odvádí do ovzduší. Způsob podle vynálezu je výhodný i v případě, kdy se oddělený kyselý plyn zužitkovává, neboť v tomto případě by bylo znečištění tohoto plynu uhlovodíkem nežádoucí.An advantage of the process according to the invention is in particular that it does not cause irreversible losses of the hydrocarbon due to its dissolution and / or entrapment in the absorbent used. Indeed, the process according to the invention achieves the recovery of the hydrocarbon fraction thus absorbed. On the one hand, this improves the economy of the process and, on the other hand, avoids contamination of the atmosphere with hydrocarbons when the separated acid gas is discharged into the atmosphere. The process according to the invention is advantageous even when the separated acid gas is recovered, since in this case the hydrocarbon contamination of the gas would be undesirable.
V následující části popisu bude způsob podle vynálezu blíže objasněn s odkazy na připojený výkres, na kterém zobrazuje obr. 1 obecné proudové schéma způsobu podle vynálezu; obr. 2 proudové schéma výhodného provedení způsobu podle vynálezu a obr. 3 druhé výhodné provedení způsobu podle vynálezu.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 shows a general flow diagram of the method of the invention; FIG. 2 is a flow diagram of a preferred embodiment of the method of the invention; and FIG. 3 a second preferred embodiment of the method of the invention.
Z obr. 1 je zřejmé, že se přívodním vedením 11 přivádí ethylen, obsahující kysličník uhličitý, do promývací zóny, kde se na něj působí absorbentem, tvořeným uhličitanem draselným, který se přivádí do promývací zóny 10 napájecím vedením 21. Použije .se známé konstrukce promývací zóny 10, zahrnující jak plněné, tak i patrové kolony.It can be seen from FIG. 1 that the feed line 11 feeds ethylene containing carbon dioxide to the wash zone, where it is treated with a potassium carbonate absorbent, which is fed to the wash zone 10 through the feed line 21. A known design is used. washing zones 10, including both packed and tray columns.
Teploty v promývací zóně 10 se s výhodou pohybují v rozmezí 38 až 122 °C a tlaky v promývací. zóně . 10 se pohybují výhodně v rozmezí ' 0,10 až 2,5 MPa. Množství kysličníku uhličitého, které se má odstranit z ethylenu, kolísá v širokých mezích. Typická koncentrace kysličníku uhličitého v ethylenu se pohybuje v rozmezí 0,1 až 25 objemových procent.The temperatures in the wash zone 10 are preferably in the range of 38 to 122 ° C and the pressures in the wash. zone. 10 are preferably in the range of 0.10 to 2.5 MPa. The amount of carbon dioxide to be removed from the ethylene varies within wide limits. Typical concentrations of carbon dioxide in ethylene range from 0.1 to 25 percent by volume.
Z horní části promývací zóny 10 se odvádí odvodním vedením 12 ethylen, obsahující nižší množství kysličníku uhličitého. Ze spodní části promývací zóny se odvádí nasycený absorbát (proud absorbátu, nasyceného kysličníkem uhličitým) převodním potrubím 13; tímto převodním potrubím 13 se nasycený absorbát dále vede do horní části stripovací zóny 20.Ethylene containing a lower amount of carbon dioxide is discharged from the upper part of the washing zone 10 through a drain line 12. From the bottom of the wash zone, saturated absorbate (absorbent stream saturated with carbon dioxide) is discharged via line 13; through this transfer line 13, the saturated absorbate is further passed to the top of the stripping zone 20.
Nasycený absorbát, který odchází z promývací zóny 10 převodním potrubím 13, obsahuje rovněž malé množství ethylenu.The saturated absorbent that leaves the wash zone 10 through the transfer line 13 also contains a small amount of ethylene.
Ve stripovací zóně se z nasyceného absorbátu .odstraní kysličník uhličitý a popřípadě stržený ethylen. Typickou stripovací zónou 20 je plněná nebo patrová . destilační kolona. Tlak ve stripovací koloně 20 se s výhodou pohybuje v rozmezí 0,1 až 0,2 MPa. Ze stripovací zóny 20 se odvádí bočním potrubím 23 frakce s vysokým obsahem kysličníku uhličitého a nízkým obsahem ethylenu.In the stripping zone, carbon dioxide and optionally entrained ethylene are removed from the saturated absorbate. A typical stripping zone 20 is filled or trayed. distillation column. The pressure in the stripping column 20 is preferably in the range of 0.1 to 0.2 MPa. From the stripping zone 20, a fraction with a high carbon dioxide content and a low ethylene content is discharged via the side line 23.
Boční potrubí 23 je připojeno ke .stripovací zóně 20 v místě ležícím mezi místem, v němž se převodním potrubím 13 přivádí do stripovací zóny 20 nasycený absorbát, a .spodkem stripovací zóny 20. Zpravidla je boční potrubí umístěno tak, že je nad ním vhodný počet pater nebo dostatečná výška náplně, nezbytná k tomu, aby se dosáhlo dostatečného stupně vypuzení ethylenu z absorbátu.The side conduit 23 is connected to the stripping zone 20 at a point between the point where saturated absorbate is introduced into the stripping zone 20 through the transfer line 13 and underneath the stripping zone 20. As a rule, the side line is positioned such that a suitable number is above it. or a sufficient fill height necessary to achieve a sufficient degree of expulsion of ethylene from the absorbate.
Z horní části stripovací zóny 20 odváděné podíly zahrnují pouze zlomek množství kysličníku uhličitého odváděného bočním potrubím 23 a většinu ethylenu, který by jinak odcházel s kysličníkem uhličitým. Obvykle se tato frakce odvádí z horní části stripovací zóny 20 vrchním potrubím 24 a vrací vratným potrubím 26 do promývací zóny 10.From the upper portion of the stripping zone 20, the discharges comprise only a fraction of the amount of carbon dioxide discharged via the side conduit 23 and most of the ethylene that would otherwise leave with the carbon dioxide. Typically, this fraction is discharged from the top of the stripping zone 20 through the top conduit 24 and returns through the return conduit 26 to the wash zone 10.
Při alternativním provedení .se tato horem odváděná frakce vede vrchním potrubím 24 a finálním potrubím 25 do . samostatného odděleného provozu. Ze .spodní části stripovací zóny 20 se odvádí . absorbent s nízkým obsahem kysličníku uhličitého zpět do. promývací zóny 10 napájecím vedením 21.In an alternative embodiment, this fraction which is discharged from the top is passed through the top line 24 and the final line 25 into. separate operation. It is discharged from the bottom of the stripping zone 20. absorbent with low carbon dioxide content back to. washing zones 10 by supply line 21.
Výhoda bočního odvádění kysličníku uhličitého .separátně od ethylenu, odváděného ze stripovací zóny 20 horem, je zjevná, uvědomíme-li si, že ethylen je . těkavější než kysličník uhličitý, a nachází se tedy ve větších koncentracích nad místem, v němž se nasycený absorbát přivádí do stripovací zóny 20. Proto se kysličník uhličitý odvádí v místě ležícím pod místem, v němž se nasycený absorbát přivádí do stripovací zóny 20; kysličník uhličitý takto obsahuje menší množství ethylenu, než v případě, kdyby kysličník uhličitý byl odváděn z horní části stripovací zóny 20.The advantage of the lateral removal of carbon dioxide separately from the ethylene withdrawn from the stripping zone 20 from the top is evident if one realizes that the ethylene is. more volatile than carbon dioxide, and thus is found at greater concentrations above the point where saturated absorbent is fed to stripping zone 20. Therefore, carbon dioxide is removed at a point below the point where saturated absorbent is fed to stripping zone 20; the carbon dioxide thus contains less ethylene than if the carbon dioxide was removed from the top of the stripping zone 20.
Na obr. 2 je znázorněno výhodné provedení způsobu podle vynálezu, při němž se část nasyceného absorbátu, odváděného ze spodní části promývací zóny 10, nejprve vede do chladiče 31, dříve než se přivádí do horní části stripovací zóny 20.FIG. 2 illustrates a preferred embodiment of the method of the invention, wherein a portion of the saturated absorbent removed from the bottom of the wash zone 10 is first fed to a cooler 31 before being fed to the top of the stripping zone 20.
Větší část nasyceného absorbátu se vede z promývací zóny 10 převodním potrubím 13 a dodatkovým potrubím 14 do stripovací zóny 20. Část nasyceného absorbátu, s výhodou 1 až 30 hmot. %, se vede odbočeným potrubím 30 do chladiče 31, kde se teplota nasyceného absorbátu sníží na teplotu v rozmezí —13 až 40 °C, dříve než se přivádí dávkovacím potrubím 32 do horní části stripovací zóny 20.The bulk of the saturated absorbate is passed from the wash zone 10 through the transfer line 13 and the additional line 14 to the stripping zone 20. A portion of the saturated absorbate, preferably 1 to 30 wt. % is passed through branch line 30 to condenser 31 where the saturated absorbate temperature is reduced to a temperature in the range of -13 to 40 ° C before being fed via metering line 32 to the top of the stripping zone 20.
Rozdělením nasyceného absorbátu, vedeného do stripovací zóny 20, kam se ochlazená část přivádí do horní části stripovací zóny 20 a neochlazená část nasyceného absorbátu vstupuje do stripovací zóny 20 v místě ležícím mezi hlavou kolony a místem, v němž boční potrubí 23 ústí do stripovací zóny 20, se sníží obsah kysličníku · uhličitého ve frakci odcházející z horní části stripovací zóny 20 vrchním potrubím 24. Tohoto snížení obsahu kysličníku uhličitého ve frakci odváděné z horní části stripovací zóny 20 vrchním potrubím 24 se dosáhne ochlazeným absorbentem z dávkovacího potrubí 32 následkem příznivějšího rovnovážného stavu.By dividing the saturated absorbate leading to the stripping zone 20, where the cooled portion is fed to the top of the stripping zone 20 and the uncooled portion of the saturated absorbing material enters the stripping zone 20 at a location between the column head and the point where the side conduit 23 opens into the stripping zone 20 This reduction in the carbon dioxide content of the fraction discharged from the top of the stripping zone 20 through the top line 24 is achieved by a cooled absorbent from the dispensing line 32 due to a more favorable equilibrium state.
Nižší teplotou se snižuje schopnost absorbentu pohlcovat kysličník uhličitý.A lower temperature reduces the absorbent capacity of the absorbent to absorb carbon dioxide.
Stripování se v stripovací zóně 20 provádí vodní párou, přiváděnou vstupním potrubím 22, nelbo alternativně teplem ze spodního vařáku nebo podobně.Stripping in stripping zone 20 is effected by water vapor supplied through inlet pipe 22, or alternatively by heat from the bottom reboiler or the like.
Regenerovaný absorbent odchází ze stripovací zóny 20 ze spodní části této- zóny napájecím potrubím 21 a odvádí se do promývací zóny 10. Je důležité odstraňovat v chladiči 31 jen tolik tepla, kolik je třeba pro snížení obsahu kysličníku uhličitého ve frakci, odváděné · z horní části stripovací zóny 20 a obsahu ethylenu ve frakci odváděné bočním potrubím 23 ze stripovací zóny na přijatelné hodnoty, poněvadž jakákoliv množství tepla, které se odstraní v chladiči 31, <se musí dodat vodní párou, přicházející do stripo vací zóny 20 vstupním potrubím 22, nebo jiným odpadním teplem, má-li se udržet frakcionační výkon stripovací zóny 20.The recovered absorbent leaves stripping zone 20 from the bottom of this zone through feed line 21 and is discharged to wash zone 10. It is important to remove only as much heat in cooler 31 as is necessary to reduce the carbon dioxide content of the fraction removed from the top. stripping zone 20 and the ethylene content of the fraction discharged by side line 23 from stripping zone to acceptable levels, since any amount of heat that is removed in cooler 31 must be supplied by water vapor coming into stripping zone 20 via inlet line 22 or other waste heat to maintain the fractionating power of the stripping zone 20.
Na obr. 3· · je znázorněno další výhodné provedení způsobu podle vynálezu, při němž se část absorbátu, odváděného ze spodní části stripovací zeny 20, vrací do horní části stripovací zóny a nasycený absorbát vstupuje do stripovací zóny 20 v místě ležícím mezi hlavou stripovací zóny 20 a místem, v němž ústí do· stripovací zóny 20 boční potrubí 23.Fig. 3 shows a further preferred embodiment of the method of the invention, wherein a portion of the absorbent withdrawn from the bottom of the stripping woman 20 returns to the top of the stripping zone and the saturated absorbent enters the stripping zone 20 at a location between the stripping head 20 and the point where the side pipe 23 opens into the stripping zone 20.
Nenasycený absorbát, bohatý na kysličník uhličitý a obsahující malá, množství strženého a/nebo rozpuštěného ethylenu, opouští promývací zónu 10 převodním potrubím 13 a vstupuje do stripovací zóny 20. Stripování se ve stripovací zóně provádí vodní párou, přiváděnou vstupním potrubím 22, nebo alternativně teplem z topných hadů nebo ze spodního vařáku.The carbonate-rich unsaturated absorbate containing small amounts of entrained and / or dissolved ethylene exits the wash zone 10 through the conduit 13 and enters the stripping zone 20. Stripping is performed in the stripping zone by water vapor supplied through the inlet conduit 22, or alternatively by heat from heating coils or from the bottom reboiler.
Výhodně se 1 až 20 hmot. %, zejména 1 až 10 hmot. % absorbátu odváděného ze spodní části stripovací zóny 20 napájecím vedením 21 vrací zpět do stripovací zóny 20 prvním recirkulačním potrubím 40 a druhým recirkulačním· potrubím 42, přičemž zbývající množství absorbátu se odvádí do promývací zóny 10 zpětným potrubím 27. Adsor bát vracený do horní části stripovací zóny 20 snižuje obsah kysličníku uhličitého· ve frakci odváděné horem ze stripovací zónyPreferably, 1 to 20 wt. %, in particular 1 to 10 wt. % of the absorbate withdrawn from the bottom of the stripping zone 20 through the feed line 21 returns to the striping zone 20 through the first recirculation line 40 and the second recirculation line 42, with the remaining amount of absorbate being discharged to the wash zone 10 through the return line 27. zone 20 reduces the carbon dioxide content of the fraction discharged from the stripping zone
20.20 May
Frakce s vysokým obsahem kysličníku uhličitého a nízkým obsahem ethylenu se odvádí bočním potrubím 23 ze stripovací zóny 20 a frakce s vysokým obsahem ethylenu a nízkým obsahem kysličníku uhličitého se odvádí vrchním potrubím · 24.The fraction with a high carbon dioxide content and a low content of ethylene is removed via the side line 23 from the stripping zone 20 and the fraction with a high content of ethylene and a low content of carbon dioxide is discharged through the top line 24.
Další možnou alternativou je chlazení frakce vedené prvním recirkulačním potrubím 40 v chladicím ústrojí 41 před jeho přivedením do horní části stripovací zóny 20 druhým· recirkulačním potrubím 42. Touto alternativou by se snížila ztráta těkavých složek rozpouštědla do frakce odváděné vrchním potrubím 24, kdyby takovéto složky byly přítomny v absorbátu.Another possible alternative is to cool the fraction led through the first recirculation line 40 in the cooling device 41 before feeding it to the top of the stripping zone 20 through the second recirculation line 42. This alternative would reduce the loss of volatile solvent components to the fraction discharged through the top line 24 if such components were present in the absorbate.
Claims (3)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US56157975A | 1975-03-24 | 1975-03-24 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS199619B2 true CS199619B2 (en) | 1980-07-31 |
Family
ID=24242556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS761841A CS199619B2 (en) | 1975-03-24 | 1976-03-22 | Process for the purification of recycled ethylene from the oxidation of ethylene into ethylenoxide |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS51115404A (en) |
| BE (1) | BE839854A (en) |
| CA (1) | CA1070483A (en) |
| CS (1) | CS199619B2 (en) |
| DD (1) | DD123858A5 (en) |
| DE (1) | DE2612064A1 (en) |
| ES (1) | ES446267A1 (en) |
| FR (1) | FR2305413A1 (en) |
| GB (1) | GB1545885A (en) |
| IT (1) | IT1058647B (en) |
| NL (1) | NL7602964A (en) |
| PL (1) | PL99667B1 (en) |
| RO (1) | RO69200A (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2588196B1 (en) * | 1985-10-04 | 1989-10-27 | Elf Aquitaine | METHOD AND DEVICE FOR THE SELECTIVE EXTRACTION OF H2S FROM A GAS CONTAINING IT |
| BR112017013092B1 (en) * | 2014-12-18 | 2022-06-21 | Dow Global Technologies Llc | System for recovering olefins from a vent stream, process for purifying vent streams and composition |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3824766A (en) * | 1973-05-10 | 1974-07-23 | Allied Chem | Gas purification |
-
1976
- 1976-02-20 FR FR7604717A patent/FR2305413A1/en active Granted
- 1976-03-09 CA CA247,446A patent/CA1070483A/en not_active Expired
- 1976-03-22 ES ES446267A patent/ES446267A1/en not_active Expired
- 1976-03-22 NL NL7602964A patent/NL7602964A/en not_active Application Discontinuation
- 1976-03-22 IT IT21433/76A patent/IT1058647B/en active
- 1976-03-22 RO RO7685248A patent/RO69200A/en unknown
- 1976-03-22 BE BE1007273A patent/BE839854A/en not_active IP Right Cessation
- 1976-03-22 DE DE19762612064 patent/DE2612064A1/en active Granted
- 1976-03-22 PL PL1976188152A patent/PL99667B1/en unknown
- 1976-03-22 CS CS761841A patent/CS199619B2/en unknown
- 1976-03-22 GB GB11439/76A patent/GB1545885A/en not_active Expired
- 1976-03-22 DD DD191966A patent/DD123858A5/xx unknown
- 1976-03-22 JP JP51030015A patent/JPS51115404A/en active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DD123858A5 (en) | 1977-01-19 |
| DE2612064C2 (en) | 1989-04-27 |
| ES446267A1 (en) | 1977-06-16 |
| JPS51115404A (en) | 1976-10-12 |
| PL99667B1 (en) | 1978-07-31 |
| FR2305413B1 (en) | 1980-07-18 |
| BE839854A (en) | 1976-09-22 |
| CA1070483A (en) | 1980-01-29 |
| IT1058647B (en) | 1982-05-10 |
| GB1545885A (en) | 1979-05-16 |
| RO69200A (en) | 1981-06-26 |
| NL7602964A (en) | 1976-09-28 |
| FR2305413A1 (en) | 1976-10-22 |
| DE2612064A1 (en) | 1976-10-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100490937B1 (en) | Carbon dioxide recovery with composite amine blends | |
| US3505784A (en) | Scrubbing process for removing carbon dioxide from low-sulfur fuel gases or synthesis gases | |
| US4085192A (en) | Selective removal of hydrogen sulfide from gaseous mixtures | |
| EP1720632B1 (en) | Methods and configurations for acid gas enrichment | |
| CA1165098A (en) | Process of selective separation of hydrogen sulfide from gaseous mixtures containing also carbon dioxide | |
| US3489506A (en) | Method of removing carbon dioxide from gases | |
| US3324627A (en) | Process for the purification of gases | |
| MXPA05006242A (en) | Configurations and methods for acid gas and contaminant removal with near zero emission. | |
| US4345918A (en) | Process for purification of gas streams | |
| US3266220A (en) | Process for removing acidic constituents from gaseous mixtures | |
| US3492788A (en) | Process of separating solvent vapor and water vapor from gases in scrubbing processes using a liquid organic absorbent | |
| US4504449A (en) | Process of regenerating absorbent solutions for sulfur-containing gases | |
| US4532116A (en) | Process of desulfurizing gases with an amine-containing absorbent solution | |
| US3375639A (en) | Extraction of acidic constituents from gas mixtures with gammabutyrolactone | |
| US3471370A (en) | Method for regenerating glycolamine absorbing solutions | |
| US4773921A (en) | Process and device for selective extraction of H2 S from an H2 S-containing gas | |
| US3266219A (en) | Removal of acid constituents from gas mixtures | |
| US4025322A (en) | Removal of hydrocarbons and water from acid gas streams | |
| US4460385A (en) | Process for the removal of acid gases from hydrocarbon gases containing the same | |
| GB1300669A (en) | Improvements in or relating to the removal of carbon dioxide and/or hydrogen sulphide from cracked gases | |
| US3252269A (en) | Removal of acid constituents from gas mixtures using acetoxy acetone | |
| CS199619B2 (en) | Process for the purification of recycled ethylene from the oxidation of ethylene into ethylenoxide | |
| US3554690A (en) | Apparatus and method for removing carbon dioxide from process gases | |
| US3255572A (en) | Extraction of acidic components from gas mixtures | |
| US2871979A (en) | Dehydration of gases containing acetylene and removal of acetylene therefrom |