CN213690082U - 光学系统、摄像模组及电子设备 - Google Patents

Abstract

本实用新型涉及一种光学系统、摄像模组及电子设备。光学系统由物侧至像侧依次包括：有正屈折力的第一透镜，其物侧面于近轴处为凸面；有负屈折力的第二透镜；有正屈折力的第三透镜；有负屈折力的第四透镜；第二透镜、第三透镜及第四透镜的物侧面于近轴处均为凸面，像侧面于近轴处均为凹面；第五透镜；有正屈折力的第六透镜，其像侧面于近轴处为凸面；第七透镜；有负屈折力的第八透镜，其像侧面于近轴处为凹面，其物侧面和像侧面均为非球面，且物侧面和像侧面中的至少一者设有反曲点；系统满足1.5≤f/Imgh≤1.8；f为光学系统的有效焦距，Imgh为光学系统的最大视场角的一半所对应的像高。上述光学系统拥有良好的远摄性能。

Description

光学系统、摄像模组及电子设备

技术领域

本实用新型涉及摄影成像技术领域，特别是涉及一种光学系统、摄像模组及电子设备。

背景技术

随着摄像镜头在智能手机、平板电脑、无人机等设备中的广泛应用，设备的拍摄性能也随着用户对高品质摄像需求的提高而发生翻天覆地的变化。在一般的摄像用途中，设备不可避免会涉及对远距离景物的摄像需求，而对于用于远景拍摄的拥有多片式结构的常见的长焦系统而言，多个透镜之间的设计往往难以得到良好的匹配，从而导致系统的性能参数之间难以获得合理的控制，进而导致设备的远景拍摄性能不良。

实用新型内容

基于此，有必要针对如何提升光学系统的远摄性能的问题，提供一种光学系统、摄像模组及电子设备。

一种光学系统，由物侧至像侧依次包括：

具有正屈折力的第一透镜，所述第一透镜的物侧面于近轴处为凸面；

具有负屈折力的第二透镜，所述第二透镜的物侧面于近轴处为凸面，像侧面于近轴处为凹面；

具有正屈折力的第三透镜，所述第三透镜的物侧面于近轴处为凸面，像侧面于近轴处为凹面；

具有负屈折力的第四透镜，所述第四透镜的物侧面于近轴处为凸面，像侧面于近轴处为凹面；

具有屈折力的第五透镜；

具有正屈折力的第六透镜，所述第六透镜的像侧面于近轴处为凸面；

具有屈折力的第七透镜；

具有负屈折力的第八透镜，所述第八透镜的像侧面于近轴处为凹面，所述第八透镜的物侧面和像侧面均为非球面，且所述第八透镜的物侧面和像侧面中的至少一者设有反曲点；

所述光学系统满足关系式：

1.5≤f/Imgh≤1.8；

f为所述光学系统的有效焦距，Imgh为所述光学系统的最大视场角的一半所对应的像高。

所述光学系统在满足上述各透镜设计及关系式条件时，可将系统的有效焦距和半像高的比值控制在合理范围内，以使所述光学系统拥有长焦特性。且相较一般的八片式长焦系统而言，上述光学系统通过对系统的有效焦距及半像高的控制，除了拥有长焦特性外还能够匹配更大的像面，从而能够与更高像素的图像传感器配合以实现高清晰成像，进而使所述光学系统在对远景拍摄时依然能够获得如同近距离高清成像的效果。由此，拥有上述设计的光学系统能够有效提升设备的远摄性能，提升远摄成像的质量。

在其中一个实施例中，所述光学系统满足关系：

-15≤f78/(|sag72|+|sag82|)≤-5；

f78为所述第七透镜和所述第八透镜的组合焦距，sag72为所述第七透镜的像侧面于最大有效孔径处的矢高，sag82为所述第八透镜的像侧面于最大有效孔径处的矢高。由于所述第七透镜和所述第八透镜为所述光学系统最靠近像面的两个透镜，因此通过满足上述条件式，使所述第七透镜和所述第八透镜的组合焦距与各自的像侧面于最大有效孔径处的矢高绝对值之和配置在合理范围内，防止所述第七和第八透镜的像侧面于最大有效孔径处的矢高过大，减缓面型的变化，从而有利于控制边缘视场光线的偏转角，减小内反鬼像等现象的出现风险。另外，满足上述关系时也能防止所述第七和第八透镜的像侧面于最大有效孔径处的矢高过小，从而能够对边缘视场的边缘光线起到有效偏折，有利于边缘光线以较小的偏转角汇聚于像面，进而使外视场获得较大的相对照度，提升整体成像质量。

在其中一个实施例中，所述光学系统满足关系：

-2.5≤f4/R41≤-0.5；

f4为所述第四透镜的有效焦距，R41为所述第四透镜的物侧面于光轴处的曲率半径。所述第四透镜位于所述光学系统的中部，其物侧面的有效孔径在其他透镜中应属于最小之一，各视场的光线大部分会经过该面的中心及边缘区域，因此系统的像差现象相对于所述第四透镜的物侧面面型而言较为敏感。当满足上述关系时，可合理配置所述第四透镜的屈折力与物侧面的曲率半径，有利于降低所述第四透镜的面型复杂度，以抑制子午方向的场曲和畸变的增加，从而提升整体像质；另外也利于降低透镜的成型难度，提升透镜的成型良率。而当f4/R41＞-0.5时，所述第四透镜的物侧面的面型过于平滑，不能很好地偏转光线，也无法良好地校正像差；而当f4/R41＜-2.5时，所述第四透镜的面型过于弯曲，容易导致系统出现各种像差问题，且会增加系统的敏感度，不利于成型组装。

在其中一个实施例中，所述光学系统包括光阑，所述光阑设于所述第一透镜至所述第八透镜中的两个相邻透镜之间，且所述光学系统满足关系：

sd11/sd82≤1.2；

sd11为所述第一透镜的物侧面的最大有效孔径，sd82为所述第八透镜的像侧面的最大有效孔径。所述光阑设于所述第一透镜的像方时属于中置设计，当光阑中置时，所述光学系统的前四个透镜和后四个透镜的最大有效半口径具有一定的对称性，而所述第一透镜的物侧面和第八透镜的像侧面在位置上具有相应对称性。通过满足上述关系，使这两个位置的最大有效半口径的比值控制在1.2以内，从而有利于保证透镜口径的分布均匀，使系统在实现长焦特性的同时还能够更好地校正像差，另外还可使所述光学系统获得更大的视场角和匹配更高像素和更大像面的图像传感器，进而实现高清成像。当sd11/sd82＞1.2时，所述第一透镜的物侧面的最大有效孔径过大，与所述第八透镜的像侧面最大有效孔径的对称性降低，虽然增大了视场角，但是不利于实现长焦特性和匹配大像面的高像素芯片。

在其中一个实施例中，所述光学系统满足关系：

1.2≤f456/f56≤1.8；

f456为第四透镜、所述第五透镜和所述第六透镜的组合焦距，f56为所述第五透镜和所述第六透镜的有效焦距。满足上述条件式，所述第四、第五和第六透镜的组合焦距与所述第五和第六透镜的组合焦距之间能够得到合理配置，有利于光线以合理的偏转角在第四透镜和第五透镜之间发生方向偏转，且能够确保光线向像方透镜出射时能够平缓稳定地过渡，避免光线的偏转角过大，同时通过控制光线偏转角还能与像方透镜(所述第七透镜和所述第八透镜)配合，在保证长焦的基础上实现大像高特点。

在其中一个实施例中，所述光学系统满足关系：

TTL/Imgh≤2.4；

TTL为所述第一透镜的物侧面到所述光学系统的成像面于光轴上的距离。满足上述关系时，能够合理配置系统的光学总长和半像高的比值，不仅有助于实现系统的长焦特性，同时还能压缩系统的总长，使之不会过长。系统的像高决定了可匹配的图像传感器的尺寸，所以像高越大，所述光学系统能匹配的图像传感器越大，像素越高。通过满足上述关系，所述光学系统在能够拥有长焦特性且压缩系统总长的前提下，还拥有大像高的特性，进而可以实现长焦距高像素拍摄效果。

在其中一个实施例中，所述光学系统满足关系：

-2.5≤f2/f123≤-1.5；

f2为所述第二透镜的有效焦距，f123为所述第一透镜、所述第二和所述第三透镜的组合焦距。满足上述关系时，所述第一透镜、第二透镜和第三透镜共同为整个系统提供正屈折力，而其中提供负屈折力的第二透镜对这三个透镜的组合的正屈折力起到调节作用。因此通过满足上述关系，使所述第二透镜的负屈折力被控制在在合理的范围内，有利于使所述第一透镜至所第三透镜构成的透镜组在校正像差时达到一个平衡的状态，从而能够有效避免像差欠校正或过度校正的情况。当f2/f123＜-2.5时，所述第二透镜贡献的负屈折力过小，而所述第一透镜至第三透镜所构成的透镜组的屈折力过大，会增大像方透镜校正像差的压力，进而容易导致系统的像差校正不良；当f2/f123＞-1.5时，所述第二透镜分配到的负屈折力过大，会导致前三片透镜所构成的透镜组为整体贡献的正屈折力不够，使得像差无法得到足够的校正，从而降低所述光学系统整体解析力。

在其中一个实施例中，所述光学系统满足关系：

0.4≤(et12+et23)/ct123≤0.5；

et12为所述第一透镜的像侧面的最大有效孔径处至所述第二透镜的物侧面的最大有效孔径处于光轴方向的距离，et23为所述第二透镜的像侧面的最大有效孔径处至所述第三透镜的物侧面的最大有效孔径处于光轴方向的距离，ct123为所述第一透镜、所述第二透镜和所述第三透镜于光轴上的厚度之和。满足上述关系时，可避免所述第一透镜、第二透镜和第三透镜各自的中心厚度与边缘厚度之比过大，从而能够使透镜于非有效径区域的承靠部之间能够相互之间靠近，有利于透镜承靠部之间相互抵靠支撑，进而有效提升第一、第二和第三透镜成型组装的可行性，且透镜的厚度分布比较均匀，同时使得由所述第三透镜出射的光线能够以合理的偏转角度向像方透镜过渡，进而降低所述光学系统的整体敏感度。当(et12+et23)/ct12＜0.4或者＞0.5时，所述第一透镜至所述第三透镜的中心厚度和边缘厚度的比值不合理，易使得边缘光线偏转角度过大或过小，进而导致反曲现象和鬼像情况出现，另外也会导致透镜在装配时出现接合不稳定、易受损的问题。

在其中一个实施例中，所述光学系统满足关系：

1.1≤cta/eta≤1.3；

cta为所述光学系统中各透镜于光轴上的厚度之和，eta为所述光学系统中各透镜的边缘厚度之和。满足上述关系时，可有效控制所述光学成像装置中镜片总体位置分布均匀，镜片间距合理可有效提升结构紧凑性，提高稳定性，利于镜片成型和组装。当cta/eta＜1.1或者＞1.3时，都会导致至少一个透镜的中心厚度和边缘厚度的差异过大，配置不均匀，降低透镜稳定性，从而影响整体的稳定性，增加透镜成型组装过程中发生破损报废的风险。

一种摄像模组，包括图像传感器及上述任意一项所述的光学系统，所述图像传感器设置于所述光学系统的像侧。通过采用上述光学系统，所述摄像模组不仅拥有长焦特性，而且还能装配更大的图像传感器，从而所述摄像模组在对远景拍摄时依然拥有高清晰成像的效果。

一种电子设备，包括固定件及上述的摄像模组，所述摄像模组安装于所述固定件。通过采用上述摄像模组，所述电子设备拥有优良的远摄性能。

附图说明

图1为本申请第一实施例提供的光学系统的结构示意图；

图2包括第一实施例中光学系统的纵向球差图、像散图和畸变图；

图3为本申请第二实施例提供的光学系统的结构示意图；

图4包括第二实施例中光学系统的纵向球差图、像散图和畸变图；

图5为本申请第三实施例提供的光学系统的结构示意图；

图6包括第三实施例中光学系统的纵向球差图、像散图和畸变图；

图7为本申请第四实施例提供的光学系统的结构示意图；

图8包括第四实施例中光学系统的纵向球差图、像散图和畸变图；

图9为本申请第五实施例提供的光学系统的结构示意图；

图10包括第五实施例中光学系统的纵向球差图、像散图和畸变图；

图11为本申请第六实施例提供的光学系统的结构示意图；

图12包括第六实施例中光学系统的纵向球差图、像散图和畸变图；

图13为本申请第六实施例提供的光学系统的结构示意图；

图14包括第六实施例中光学系统的纵向球差图、像散图和畸变图；

图15为本申请一实施例提供的摄像模组的示意图；

图16为本申请一实施例提供的电子设备的示意图。

具体实施方式

为使本实用新型的上述目的、特征和优点能够更加明显易懂，下面结合附图对本实用新型的具体实施方式做详细的说明。在下面的描述中阐述了很多具体细节以便于充分理解本实用新型。但是本实用新型能够以很多不同于在此描述的其它方式来实施，本领域技术人员可以在不违背本实用新型内涵的情况下做类似改进，因此本实用新型不受下面公开的具体实施例的限制。

在本实用新型的描述中，需要理解的是，术语“中心”、“纵向”、“横向”、“长度”、“宽度”、“厚度”、“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“顶”、“底”、“内”、“外”、“顺时针”、“逆时针”、“轴向”、“径向”、“周向”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本实用新型和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本实用新型的限制。

此外，术语“第一”、“第二”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括至少一个该特征。在本实用新型的描述中，“多个”的含义是至少两个，例如两个，三个等，除非另有明确具体的限定。

在本实用新型中，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”、“固定”等术语应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或成一体；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通或两个元件的相互作用关系，除非另有明确的限定。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本实用新型中的具体含义。

在本实用新型中，除非另有明确的规定和限定，第一特征在第二特征“上”或“下”可以是第一和第二特征直接接触，或第一和第二特征通过中间媒介间接接触。而且，第一特征在第二特征“之上”、“上方”和“上面”可是第一特征在第二特征正上方或斜上方，或仅仅表示第一特征水平高度高于第二特征。第一特征在第二特征“之下”、“下方”和“下面”可以是第一特征在第二特征正下方或斜下方，或仅仅表示第一特征水平高度小于第二特征。

需要说明的是，当元件被称为“固定于”或“设置于”另一个元件，它可以直接在另一个元件上或者也可以存在居中的元件。当一个元件被认为是“连接”另一个元件，它可以是直接连接到另一个元件或者可能同时存在居中元件。本文所使用的术语“垂直的”、“水平的”、“上”、“下”、“左”、“右”以及类似的表述只是为了说明的目的，并不表示是唯一的实施方式。

参考图1，在本申请的实施例中，光学系统10由物侧至像侧依次包括第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6、第七透镜L7及第八透镜L8。其中，第一透镜L1具有正屈折力，第二透镜L2具有负屈折力，第三透镜L3具有正屈折力，第四透镜L4具有负屈折力，第五透镜L5具有正屈折力或负屈折力、第六透镜L6具有正屈折力、第七透镜L7具有正屈折力或负屈折力，第八透镜L8具有负屈折力。光学系统10中各透镜同轴设置，即各透镜的光轴均位于同一直线上，该直线可称为光学系统10的光轴101。

第一透镜L1包括物侧面S1和像侧面S2，第二透镜L2包括物侧面S3和像侧面S4，第三透镜L3包括物侧面S5和像侧面S6，第四透镜L4包括物侧面S7和像侧面S8，第五透镜L5包括物侧面S9及像侧面S10，第六透镜L6包括物侧面S11和像侧面S12，第七透镜L7包括物侧面S13和像侧面S14，第八透镜L8包括物侧面S15和像侧面S16。另外，光学系统10还有一成像面S17，成像面S17位于第八透镜L8的像侧。一般地，光学系统10的成像面S17与图像传感器的感光面重合，为方便理解，可将成像面S17视为感光元件的感光表面。

在本申请的实施例中，第一透镜L1的物侧面S1于近轴处为凸面；第二透镜L2的物侧面S3于近轴处为凸面，像侧面S4于近轴处为凹面；第三透镜L3的物侧面S5于近轴处为凸面，像侧面S6于近轴处为凹面；第四透镜L4的物侧面S7于近轴处为凸面，像侧面S8于近轴处为凹面；第六透镜L6的像侧面S12于近轴处为凸面。第一透镜L1具有正屈折力，且物侧面S1为凸面，有利于会聚由物方入射的光线，以利于系统的长焦设计；第二透镜L2具有负屈折力，有利于校正由具有正屈折力的第一透镜L1产生的像差，从而实现稳定成像。另外，色差、球差等像差随系统的焦距增大而愈加显著，当光学系统10拥有长焦特性时，这些像差在长焦系统中往往是导致成像不良的主要因素，而本申请中光学系统10的前四片透镜以正负透镜交替排列设计而成，可对入射光线实现合理地调节，使光线在透镜之间的传递趋于平缓且稳定，避免光线因偏折角度过大而产生严重的像差，从而有利于抑制光学系统10的色差、球差等像差，进而改善系统的成像质量。

在本申请的实施例中，光学系统10满足关系式：

1.5≤f/Imgh≤1.8；

其中f为光学系统10的有效焦距，Imgh为光学系统10的最大视场角的一半所对应的像高。Imgh也可以理解为成像面S17有效成像区域的对角线长的一半。光学系统10在满足上述各透镜设计(包括屈折力配置及面型配置)及关系式条件时，可将系统的有效焦距和半像高的比值控制在合理范围内，以使光学系统10拥有长焦特性。且相较一般的八片式长焦系统而言，上述光学系统10通过对系统的有效焦距及半像高的控制，除了拥有长焦特性外还能够匹配更大的像面，从而能够与更高像素的图像传感器配合以实现高清晰成像，进而使光学系统10在对远景拍摄时依然能够获得如同近距离高清成像的效果。由此，拥有上述设计的光学系统10能够有效提升设备的远摄性能，提升远摄成像的质量。在一些实施例中，光学系统10的参数关系f/Imgh可以为1.65、1.66、1.67、1.69、1.7或1.71。

在一些实施例中，第一透镜L1至第八透镜L8的物侧面及像侧面均为非球面。非球面的面型设置能够进一步帮助光学系统10消除像差，解决视界歪曲的问题，同时还有利于光学系统10的小型化设计，使光学系统10能够在保持小型化设计的前提下同时具备优良的光学效果。当然，在另一些实施例中，第一透镜L1至第八透镜L8中任意一个的物侧面可以是球面，也可以是非球面；第一透镜L1至第八透镜L8中任意一个的像侧面可以是球面，也可以是非球面，通过球面与非球面的配合也可有效消除像差问题，使光学系统10具有优良的成像效果，同时提高镜片设计及组装的灵活性。特别地，当第八透镜L8为非球面透镜时将有利于对前方各透镜所产生的像差进行最终校正，从而有利于改善成像品质。需注意的是，球面或非球面的形状并不限于附图中示出的球面或非球面的形状。附图仅为示例参考而非严格按比例绘制。

进一步地，在一些实施例中，第八透镜L8的物侧面S15和像侧面S16中的至少一者设有反曲点。例如仅物侧面S15或像侧面S16具有反曲点，或者物侧面S15和像侧面S16均具有反曲点。

非球面的面型计算可参考非球面公式：

其中，Z为非球面上相应点到与表面顶点相切的平面的距离，r为非球面上相应点到光轴的距离，c为非球面顶点的曲率，k为圆锥系数，Ai为非球面面型公式中与第i项高次项相对应的系数。

另一方面，在一些实施例中，当某个透镜的物侧面或像侧面为非球面时，该面可以是整体凸面或整体呈现凹面的结构。或者，该面也可设计成存在反曲点的结构，此时该面由中心至边缘的面型将发生改变，例如该面于中心处呈凸面而于边缘处呈凹面。需要注意的是，当本申请的实施例在描述透镜的一个侧面于光轴处(该侧面的中心区域)为凸面时，可理解为该透镜的该侧面于光轴附近的区域为凸面，因此也可认为该侧面于近轴处为凸面；当描述透镜的一个侧面于圆周处为凹面时，可理解为该侧面在靠近最大有效孔径处的区域为凹面。举例而言，当该侧面于近轴处为凸面，且于圆周处也为凸面时，该侧面由中心(光轴)至边缘方向的形状可以为纯粹的凸面；或者是先由中心的凸面形状过渡到凹面形状，随后在靠近最大有效孔径处时变为凸面。此处仅为说明光轴处与圆周处的关系而做出的示例，侧面的多种形状结构(凹凸关系)并未完全体现，但其他情况可根据以上示例推导得出，也应视为是本申请所记载的内容。

在一些实施例中，光学系统10中各透镜的材质均为塑料。当然，一些实施例中的各透镜的材质也可均为玻璃。塑料材质的透镜能够减少光学系统10的重量并降低生产成本，而玻璃材质的透镜能够耐受较高的温度且具有优良的光学效果。在另一些实施例中，第一透镜L1的材质为玻璃，而第二透镜L2至第八透镜L8的材质均为塑料，此时，由于光学系统10中位于物方的透镜的材质为玻璃，因此这些位于物方的玻璃透镜对极端环境具有很好耐受效果，不易受物方环境的影响而出现老化等情况，从而当光学系统10处于暴晒高温等极端环境下时，这种结构能够较好地平衡系统的光学性能与成本。当然，光学系统10中透镜材质配置关系并不限于上述实施例，任一透镜的材质可以为塑料，也可以为玻璃，具体设计可根据实际需求而确定。

在一些实施例中，光学系统10包括红外截止滤光片110，红外截止滤光片110设置于第八透镜L8的像侧，并与光学系统10中的各透镜相对固定设置。红外截止滤光片110用于滤除红外光，防止红外光到达系统的成像面S17，从而防止红外光干扰正常成像。红外截止滤光片110可与各透镜一同装配以作为光学系统10中的一部分。在另一些实施例中，红外截止滤光片110并不属于光学系统10的元件，此时红外截止滤光片110可以在光学系统10与感光元件装配成摄像模组时，一并安装至光学系统10与感光元件之间。在一些实施例中，红外截止滤光片110也可设置在第一透镜L1的物侧。另外，在一些实施例中也可通过在第一透镜L1至第八透镜L8中的至少一个透镜上设置滤光镀层以实现滤除红外光的作用。

在另一些实施例中，第一透镜L1也可以包含两个或多个透镜，其中最靠近物侧的透镜的物侧面为第一透镜L1的物侧面S1，最靠近像侧的透镜的像侧面为第一透镜L1的像侧面S2。相应地，一些实施例中的第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6、第七透镜L7及第八透镜L8中的任一个并不限于只包含一个透镜的情况。

此外，在一些实施例中，光学系统10还满足以下至少一个关系，且当满足任一关系式时均能带来相应的效果：

-15≤f78/(|sag72|+|sag82|)≤-5；f78为第七透镜L7和第八透镜L8的组合焦距，sag72为第七透镜L7的像侧面S14于最大有效孔径处的矢高，sag82为第八透镜L8的像侧面S16于最大有效孔径处的矢高。一些实施例中的f78/(|sag72|+|sag82|)可以为-12.7、-12.4、-12、-11.5、-10、-9、-8、-7.5、-7或-6.8。由于第七透镜L7和第八透镜L8为光学系统10最靠近像面的两个透镜，因此通过满足上述条件式，使第七透镜L7和第八透镜L8的组合焦距与各自的像侧面于最大有效孔径处的矢高绝对值之和配置在合理范围内，防止第七和第八透镜L8的像侧面于最大有效孔径处的矢高过大，减缓面型变化，从而有利于控制边缘视场光线的偏转角，减小内反鬼像等现象的出现风险。另外，满足上述关系时也能防止第七透镜L7和第八透镜L8的像侧面于最大有效孔径处的矢高过小，从而能够对边缘视场的边缘光线起到有效偏折，有利于边缘光线以较小的偏转角汇聚于像面，进而使外视场获得较大的相对照度，提升整体成像质量。

举例而言，透镜表面的矢高为该表面中心至最大有效通光孔径处于平行光轴方向上的距离；当该值为正值时，在平行于系统的光轴的方向上，该面的最大有效通光孔径处相较于该面的中心处更靠近系统的像侧；当该值为负值时，在平行于系统的光轴的方向上，该面的最大有效通光孔径处相较于该面的中心处更靠近系统的物侧。

-2.5≤f4/R41≤-0.5；f4为第四透镜L4的有效焦距，R41为第四透镜L4的物侧面S7于光轴处的曲率半径。一些实施例中的f4/R41可以为-2.3、-2.2、-2、-1.9、-1.8、-1.5、-1.2、-1.1、-1、-0.95或-0.9。第四透镜L4位于光学系统10的中部，其物侧面S7的有效孔径在其他透镜中应属于最小之一，各视场的光线大部分会经过该面的中心及边缘区域，因此系统的像差现象相对于第四透镜L4的物侧面面型而言较为敏感。当满足上述关系时，可合理配置第四透镜L4的屈折力与物侧面S7的曲率半径，有利于降低第四透镜L4的面型复杂度，以抑制子午方向的场曲和畸变的增加，从而提升整体像质；另外也利于降低透镜的成型难度，提升透镜的成型良率。而当f4/R41＞-0.5时，第四透镜L4的物侧面S7的面型过于平滑，不能很好地偏转光线，也无法良好地校正像差；而当f4/R41＜-2.5时，第四透镜L4的面型过于弯曲，容易导致系统出现各种像差问题，且会增加系统的敏感度，不利于成型组装。

光学系统10包括光阑STO(孔径光阑)，光阑STO设于第一透镜L1至第八透镜L8中的两个相邻透镜之间，且光学系统10满足sd11/sd82≤1.2；sd11为第一透镜L1的物侧面S1的最大有效孔径，sd82为第八透镜L8的像侧面S16的最大有效孔径。一些实施例中的sd11/sd82可以为1.07、1.08、1.09、1.1或1.12。上述光阑STO能够实现光阑中置的设置，光学系统10的前四个透镜和后四个透镜的最大有效半口径具有一定的对称性，而第一透镜L1的物侧面S1和第八透镜L8的像侧面S16在位置上具有相应对称性。通过满足上述关系，使这两个位置的最大有效半口径的比值控制在1.2以内，从而有利于保证透镜口径的分布均匀，使系统在实现长焦特性的同时还能够更好地校正像差，另外还可使光学系统10获得更大的视场角和匹配更高像素和更大像面的图像传感器，进而实现高清成像。当sd11/sd82＞1.2时，第一透镜L1的物侧面S1的最大有效孔径过大，与第八透镜L8的像侧面S16最大有效孔径的对称性降低，虽然增大了视场角，但是不利于实现长焦特性和匹配大像面的高像素芯片。

1.2≤f456/f56≤1.8；f456为第四透镜L4、第五透镜L5和第六透镜L6的组合焦距，f56为第五透镜L5和第六透镜L6的有效焦距。一些实施例中的f456/f56可以为1.38、1.4、1.42、1.45、1.5、1.6、1.65、1.7、1.73、1.75或1.78、。满足上述条件式，第四、第五和第六透镜L6的组合焦距与第五和第六透镜L6的组合焦距之间能够得到合理配置，有利于光线以合理的偏转角在第四透镜L4和第五透镜L5之间发生方向偏转，且能够确保光线向像方透镜出射时能够平缓稳定地过渡，避免光线的偏转角过大，同时通过控制光线偏转角还能与像方透镜(第七透镜L7和第八透镜L8)配合，在保证长焦的基础上实现大像高特点。

TTL/Imgh≤2.4；TTL为第一透镜L1的物侧面S1到光学系统10的成像面S17于光轴上的距离。一些实施例中的TTL/Imgh可以为2.28、2.29、2.3、2.31、2.32或2.33。满足上述关系时，能够合理配置系统的光学总长和半像高的比值，不仅有助于实现系统的长焦特性，同时还能压缩系统的总长，使之不会过长。系统的像高决定了可匹配的图像传感器的尺寸，所以像高越大，光学系统10能匹配的图像传感器越大，像素越高。通过满足上述关系，光学系统10在能够拥有长焦特性且压缩系统总长的前提下，还拥有大像高的特性，进而可以实现长焦距高像素拍摄效果。

-2.5≤f2/f123≤-1.5；f2为第二透镜L2的有效焦距，f123为第一透镜L1、第二和第三透镜L3的组合焦距。一些实施例中的f2/f123可以为-2.15、-2.1、-2.05、-2、-1.9、-1.85、-1.8、-1.78。满足上述关系时，第一透镜L1、第二透镜L2和第三透镜L3共同为整个系统提供正屈折力，而其中提供负屈折力的第二透镜L2对这三个透镜的组合的正屈折力起到调节作用。因此通过满足上述关系，使第二透镜L2的负屈折力被控制在在合理的范围内，有利于使第一透镜L1至所第三透镜L3构成的透镜组在校正像差时达到一个平衡的状态，从而能够有效避免像差欠校正或过度校正的情况。当f2/f123＜-2.5时，第二透镜L2贡献的负屈折力过小，而第一透镜L1至第三透镜L3所构成的透镜组的屈折力过大，会增大像方透镜校正像差的压力，进而容易导致系统的像差校正不良；当f2/f123＞-1.5时，第二透镜L2分配到的负屈折力过大，会导致前三片透镜所构成的透镜组为整体贡献的正屈折力不够，使得像差无法得到足够的校正，从而降低光学系统10整体解析力。

0.4≤(et12+et23)/ct123≤0.5；et12为第一透镜L1的像侧面S2的最大有效孔径处至第二透镜L2的物侧面S3的最大有效孔径处于光轴方向的距离，et23为第二透镜L2的像侧面S4的最大有效孔径处至第三透镜L3的物侧面S5的最大有效孔径处于光轴方向的距离，ct123为第一透镜L1、第二透镜L2和第三透镜L3于光轴上的厚度之和。et12和et23的定义也可参考图1中的标注。一些实施例中的(et12+et23)/ct123可以为0.44、0.45、0.46、0.47或0.48。满足上述关系时，可避免第一透镜L1、第二透镜L2和第三透镜L3各自的中心厚度与边缘厚度之比过大，从而能够使透镜于非有效径区域的承靠部之间能够相互之间靠近，有利于透镜承靠部之间相互抵靠支撑，进而有效提升第一、第二和第三透镜L3成型组装的可行性，且透镜的厚度分布比较均匀，同时使得由第三透镜L3出射的光线能够以合理的偏转角度向像方透镜过渡，进而降低光学系统10的整体敏感度。当(et12+et23)/ct12＜0.4或者＞0.5时，第一透镜L1至第三透镜L3的中心厚度和边缘厚度，易使得边缘光线偏转角度过大或过小，进而导致反曲现象和鬼像情况出现，另外也会导致透镜在装配时出现接合不稳定、易受损的问题。

1.1≤cta/eta≤1.3；cta为光学系统10中各透镜于光轴上的厚度之和，eta为光学系统10中各透镜的边缘厚度之和。一些实施例中的cta/eta可以为1.19、1.2、1.21、1.23、1.25、1.27或1.28。满足上述关系时，可有效控制光学系统10中各透镜总体位置分布均匀，透镜间距合理可有效提升结构紧凑性，提高稳定性，利于透镜成型和组装。当cta/eta＜1.1或者＞1.3时，都会导致至少一个透镜的中心厚度和边缘厚度的差异过大，配置不均匀，降低透镜稳定性，从而影响整体的稳定性，增加透镜成型组装过程中发生破损报废的风险。

应注意的是，透镜的边缘厚度为该透镜的物侧面最大有效孔径处至像侧面最大有效孔径处于光轴方向的距离。

在一些实施例中，光学系统10还满足以下至少一项关系：

MTF8t＞0.65；MTF8t为光学系统10在125lp/mm的空间频率下0.8视场于子午方向的MTF值。MTF值为衡量镜头成像质量的重要指标，当光学系统10的成像满足上述关系时，即说明系统的0.8视场在高达125lp/mm的空间频率下依然拥有较高的图像锐度，且由于该指标针对的是靠近外视场的0.8视场，因此也可以说明光学系统10的大部分视场都能实现较高的MTF值，进而能够说明光学系统10拥有清晰的成像。

0.5μm≤Ljtmax(um)≤3.5μm；Ljtmax为光学成像装置在125lp/mm的频率下T方向所有视场中偏离焦点位置距离大小的最大值光学系统10所有视场中的最大子午场曲。一般场曲越小，轴上位置的MTF值越接近可以达到的峰值，当满足上述关系时，光学系统10的场曲较小，成像品质优良。

0≤|Ljtmin|(um)≤1μm；Ljtmin为光学系统10所有视场中的最小子午场曲。光学成像装置在125lp/mm的频率下T方向所有视场中偏离焦点位置距离大小的最小值的绝对值。满足上述关系时，有利于125lp/mm的频率时大部分视场的MTF曲线峰值位置向焦点位置成像面S17靠近，使得大部分视场于成像面S17附近的成像趋于清晰，进而达到提升成像质量的效果。

接下来以更为具体详细的实施例来对本申请的光学系统10进行说明：

第一实施例

参考图1和图2，在第一实施例中，光学系统10由物侧至像侧依次包括具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、具有负屈折力的第四透镜L4、具有负屈折力的第五透镜L5、具有正屈折力的第六透镜L6、具有负屈折力的第七透镜L7、具有负屈折力的第八透镜L8。图2包括第一实施例中光学系统10的纵向球差图、像散图和畸变图，其中的像散图和畸变图的参考波长为555nm。

第一透镜L1具有正屈折力，且物侧面S1为凸面，有利于会聚由物方入射的光线，以利于系统的长焦设计；第二透镜L2具有负屈折力，有利于校正由具有正屈折力的第一透镜L1产生的像差，从而实现稳定成像。且光学系统10的前四片透镜以正负透镜交替排列设计而成，可对入射光线实现合理地调节，使光线在透镜之间的传递趋于平缓且稳定，避免光线因偏折角度过大而产生严重的像差，从而有利于抑制光学系统10的色差、球差等像差，进而改善系统的成像质量。

第一透镜L1的物侧面S1于近轴处为凸面，像侧面S2于近轴处为凸面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凹面。

第二透镜L2的物侧面S3于近轴处为凸面，像侧面S4于近轴处为凹面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。

第三透镜L3的物侧面S5于近轴处为凸面，像侧面S6于近轴处为凹面；物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。

第四透镜L4的物侧面S7于近轴处为凸面，像侧面S8于近轴处为凹面；物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8于圆周处为凹面。

第五透镜L5的物侧面S9于近轴处为凸面，像侧面S10于近轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。

第六透镜L6的物侧面S11于近轴处为凸面，像侧面S12于近轴处为凸面；物侧面S11于圆周处为凸面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第七透镜L7的物侧面S13于近轴处为凸面，像侧面S14于近轴处为凹面；物侧面S13于圆周处为凹面，像侧面S14于圆周处为凹面。

第八透镜L8的物侧面S15于近轴处为凸面，像侧面S16于近轴处为凹面；物侧面S15于圆周处为凸面，像侧面S16于圆周处为凹面。

第一透镜L1至第八透镜L8中各透镜的物侧面和像侧面均为非球面，且第八透镜L8的物侧面S15和像侧面S16均具有反曲点。通过配合光学系统10中各透镜的非球面面型及反曲点设计，从而能够有效解决光学系统10视界歪曲的问题，也能够使透镜在较小、较薄的情况下实现优良的光学效果，有利于光学系统10实现小型化设计。

另外，光学系统10中各透镜的材质均为塑料。塑料透镜的采用能够降低光学系统10的制造成本。

光学系统10的各透镜参数由以下的表1和表2给出。表2为表1中各透镜相应表面的非球面系数，其中k为圆锥系数，Ai为非球面面型公式中与第i项高次项相对应的系数。由物面至像面(成像面S17，也可理解为后期装配时感光元件的感光表面)的各元件依次按照表1从上至下的各元件的顺序排列。面序号1和2所对应的表面分别表示第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2，即同一透镜中，面序号较小的表面为物侧面，面序号较大的表面为像侧面。表1中的Y半径为相应面序号的物侧面或像侧面于光轴上的曲率半径。透镜于“厚度”参数列中的第一个数值为该透镜于光轴上的厚度，第二个数值为该透镜的像侧面至后一光学元件的物侧面于光轴上的距离。本申请实施例中的各透镜的光轴处于同一直线上，该直线作为光学系统10的光轴。需注意的是，以下各实施例中，红外截止滤光片110(表格中的红外截止滤光片)可以作为光学系统10中的元件，也可以不作为光学系统10中的元件，但无论何种情况，第八透镜L8的像侧面S16至成像面S17的距离均应计入表格中红外截止滤光片110所对应的厚度参数的数值。

在第一实施例中，光学系统10的有效焦距f＝8.07mm，光圈数Fno＝1.65，最大视场角(即对角线方向视角)FOV＝60.5°，光学总长TTL＝11.2mm。

另外，在以下各实施例(第一实施例至第七实施例)的参数表格中，各透镜的折射率、阿贝数和焦距的参考波长均为587.56nm。另外，各实施例的关系式计算和透镜结构以透镜参数(如表1、表2、表3、表4等)为准。

表1

表2

在第一实施例中，光学系统10满足以下各关系：

f/Imgh＝1.633；

其中f为光学系统10的有效焦距，Imgh为光学系统10的最大视场角的一半所对应的像高。Imgh也可以理解为成像面S17有效成像区域的对角线长的一半。光学系统10在满足上述各透镜设计(包括屈折力配置及面型配置)及关系式条件时，可将系统的有效焦距和半像高的比值控制在合理范围内，以使光学系统10拥有长焦特性。且相较一般的八片式长焦系统而言，上述光学系统10通过对系统的有效焦距及半像高的控制，除了拥有长焦特性外还能够匹配更大的像面，从而能够与更高像素的图像传感器配合以实现高清晰成像，进而使光学系统10在对远景拍摄时依然能够获得如同近距离高清成像的效果。由此，拥有上述设计的光学系统10能够有效提升设备的远摄性能，提升远摄成像的质量。

f78/(|sag72|+|sag82|)＝-6.696；f78为第七透镜L7和第八透镜L8的组合焦距，sag72为第七透镜L7的像侧面S14于最大有效孔径处的矢高，sag82为第八透镜L8的像侧面S16于最大有效孔径处的矢高。由于第七透镜L7和第八透镜L8为光学系统10最靠近像面的两个透镜，因此通过满足上述条件式，使第七透镜L7和第八透镜L8的组合焦距与各自的像侧面于最大有效孔径处的矢高绝对值之和配置在合理范围内，防止第七和第八透镜L8的像侧面于最大有效孔径处的矢高过大，减缓面型变化，从而有利于控制边缘视场光线的偏转角，减小反鬼像等现象的出现风险。另外，满足上述关系时也能防止第七透镜L7和第八透镜L8的像侧面于最大有效孔径处的矢高过小，从而能够对边缘视场的边缘光线起到有效偏折，有利于边缘光线以较小的偏转角汇聚于像面，进而使外视场获得较大的相对照度，提升整体成像质量。

f4/R41＝-2.36；f4为第四透镜L4的有效焦距，R41为第四透镜L4的物侧面S7于光轴处的曲率半径。第四透镜L4位于光学系统10的中部，其物侧面S7的有效孔径在其他透镜中应属于最小之一，且该物侧面S7靠近光阑，各视场的光线几乎都会经过该面的中心及边缘区域，因此系统的像差现象相对于第四透镜L4的物侧面面型而言较为敏感。当满足上述关系时，可合理配置第四透镜L4的屈折力与物侧面S7的曲率半径，有利于降低第四透镜L4的面型复杂度，以抑制子午方向的场曲和畸变的增加，从而提升整体像质；另外也利于降低透镜的成型难度，提升透镜的成型良率。

sd11/sd82＝1.089；sd11为第一透镜L1的物侧面S1的最大有效孔径，sd82为第八透镜L8的像侧面S16的最大有效孔径。该实施例中的光阑STO属于光阑中置的设计，光学系统10的前四个透镜和后四个透镜的最大有效半口径具有一定的对称性，而第一透镜L1的物侧面S1和第八透镜L8的像侧面S16在位置上具有相应对称性。通过满足上述关系，使这两个位置的最大有效半口径的比值控制在1.2以内，从而有利于保证透镜口径的分布均匀，使系统在实现长焦特性的同时还能够更好地校正像差，另外还可使光学系统10获得更大的视场角和匹配更高像素和更大像面的图像传感器，进而实现高清成像。

f456/f56＝1.402；f456为第四透镜L4、第五透镜L5和第六透镜L6的组合焦距，f56为第五透镜L5和第六透镜L6的有效焦距。满足上述条件式，第四、第五和第六透镜L6的组合焦距与第五和第六透镜L6的组合焦距之间能够得到合理配置，有利于光线以合理的偏转角在第四透镜L4和第五透镜L5之间发生方向偏转，且能够确保光线向像方透镜出射时能够平缓稳定地过渡，避免光线的偏转角过大，同时通过控制光线偏转角还能与像方透镜(第七透镜L7和第八透镜L8)配合，在保证长焦的基础上实现大像高特点。

TTL/Imgh＝2.333；TTL为第一透镜L1的物侧面S1到光学系统10的成像面S17于光轴上的距离。满足上述关系时，能够合理配置系统的光学总长和半像高的比值，不仅有助于实现系统的长焦特性，同时还能压缩系统的总长，使之不会过长。系统的像高决定了可匹配的图像传感器的尺寸，所以像高越大，光学系统10能匹配的图像传感器越大，像素越高。通过满足上述关系，光学系统10在能够拥有长焦特性且压缩系统总长的前提下，还拥有大像高的特性，进而可以实现长焦距高像素拍摄效果。

f2/f123＝-1.931；f2为第二透镜L2的有效焦距，f123为第一透镜L1、第二和第三透镜L3的组合焦距。满足上述关系时，第一透镜L1、第二透镜L2和第三透镜L3共同为整个系统提供正屈折力，而其中提供负屈折力的第二透镜L2对这三个透镜的组合的正屈折力起到调节作用。因此通过满足上述关系，使第二透镜L2的负屈折力被控制在在合理的范围内，有利于使第一透镜L1至所第三透镜L3构成的透镜组在校正像差时达到一个平衡的状态，从而能够有效避免像差欠校正或过度校正的情况。当f2/f123＜-2.5时，第二透镜L2贡献的负屈折力过小，而第一透镜L1至第三透镜L3所构成的透镜组的屈折力过大，会增大像方透镜校正像差的压力，进而容易导致系统的像差校正不良；当f2/f123＞-1.5时，第二透镜L2分配到的负屈折力过大，会导致前三片透镜所构成的透镜组为整体贡献的正屈折力不够，使得像差无法得到足够的校正，从而降低光学系统10整体解析力。

(et12+et23)/ct123＝0.433；et12为第一透镜L1的像侧面S2的最大有效孔径处至第二透镜L2的物侧面S3的最大有效孔径处于光轴方向的距离，et23为第二透镜L2的像侧面S4的最大有效孔径处至第三透镜L3的物侧面S5的最大有效孔径处于光轴方向的距离，ct123为第一透镜L1、第二透镜L2和第三透镜L3于光轴上的厚度之和。满足上述关系时，可有效提升第一、第二和第三透镜L3成型组装的可行性，且透镜的厚度分布比较均匀，同时使得由第三透镜L3出射的光线能够以合理的偏转角度向像方透镜过渡，进而降低光学系统10的整体敏感度。

cta/eta＝1.219；cta为光学系统10中各透镜于光轴上的厚度之和，eta为光学系统10中各透镜的边缘厚度之和。满足上述关系时，可有效控制光学系统10中各透镜总体位置分布均匀，透镜间距合理可有效提升结构紧凑性，提高稳定性，利于透镜成型和组装。

另外，图2包括光学系统10的纵向球面像差图(Longitudinal SphericalAberration)，其表示不同波长的光线经由镜头后的汇聚焦点偏离。纵向球面像差图的纵坐标表示归一化的由光瞳中心至光瞳边缘的光瞳坐标(Normalized Pupil Coordinator)，横坐标表示成像面到光线与光轴交点的距离(单位为mm)。由纵向球面像差图可知，第一实施例中的各波长光线的汇聚焦点偏离程度趋于一致，成像画面中的弥散斑或色晕得到有效抑制。图2还包括光学系统10的场曲图(ASTIGMATIC FIELD CURVES)，其中S曲线代表555nm下的弧矢场曲，T曲线代表555nm下的子午场曲。由图中可知，系统的场曲较小，视场中心和边缘在成像面附近均拥有清晰的成像。图2还包括光学系统10的畸变图(DISTORTION)，由图中可知，由主光束引起的图像变形较小，系统的成像质量优良。

在该实施例中，光学系统10在成像测试中满足以下关系：

MTF8t＝0.752；MTF8t为光学系统10在125lp/mm的空间频率下0.8视场于子午方向的MTF值。MTF值为衡量镜头成像质量的重要指标，当光学系统10的成像满足该数值时，即说明系统的0.8视场在高达125lp/mm的空间频率下依然拥有较高的图像锐度，且由于该指标针对的是靠近外视场的0.8视场，因此也可以说明光学系统10的大部分视场都能实现较高的MTF值，进而能够说明光学系统10拥有清晰的成像。

Ljtmax＝1.41μm；Ljtmax为光学系统10所有视场中的最大子午场曲。一般场曲越小，轴上位置的MTF值越接近峰值，当满足上述数值时，光学系统10的场曲较小，成像品质优良。

|Ljtmin|＝0.11μm；Ljtmin为光学系统10所有视场中的最小子午场曲。满足上述数值时，系统的大部分视场的MTF曲线峰值位置向成像面S17靠近，使得大部分视场于成像面S17附近的成像趋于清晰，进而达到提升成像质量的效果。

第二实施例

参考图3和图4，在第二实施例中，光学系统10由物侧至像侧依次包括具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、具有负屈折力的第四透镜L4、具有负屈折力的第五透镜L5、具有正屈折力的第六透镜L6、具有负屈折力的第七透镜L7、具有负屈折力的第八透镜L8。图4包括第二实施例中光学系统10的纵向球差图、像散图和畸变图，其中的像散图和畸变图的参考波长为555nm。

第一透镜L1的物侧面S1于近轴处为凸面，像侧面S2于近轴处为凹面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凹面。

第二透镜L2的物侧面S3于近轴处为凸面，像侧面S4于近轴处为凹面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。

第三透镜L3的物侧面S5于近轴处为凸面，像侧面S6于近轴处为凹面；物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。

第四透镜L4的物侧面S7于近轴处为凸面，像侧面S8于近轴处为凹面；物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8于圆周处为凹面。

第五透镜L5的物侧面S9于近轴处为凸面，像侧面S10于近轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。

第六透镜L6的物侧面S11于近轴处为凸面，像侧面S12于近轴处为凸面；物侧面S11于圆周处为凹面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第七透镜L7的物侧面S13于近轴处为凸面，像侧面S14于近轴处为凹面；物侧面S13于圆周处为凹面，像侧面S14于圆周处为凹面。

第八透镜L8的物侧面S15于近轴处为凹面，像侧面S16于近轴处为凹面；物侧面S15于圆周处为凸面，像侧面S16于圆周处为凹面。

另外，第二实施例中光学系统10的各透镜参数由表3和表4给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表3

表4

该实施例中的摄像模组10满足以下关系：

f/Imgh	1.593	Ljtmax(um)	3.300
				f78/(|sag72|+|sag82|)	-7.370	|Ljtmin|(um)	0.190
f4/R41	-2.258	TTL/Imgh	2.313
				sd11/sd82	1.065	f2/f123	-2.166
f456/f56	1.454	(et12+et23)/ct123	0.431
				MTF8t	0.697	cta/eta	1.187

由图4中的像差图可知，光学系统10的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，该实施例的光学系统10拥有良好的成像品质。

第三实施例

参考图5和图6，在第三实施例中，光学系统10由物侧至像侧依次包括具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、具有负屈折力的第四透镜L4、具有负屈折力的第五透镜L5、具有正屈折力的第六透镜L6、具有负屈折力的第七透镜L7、具有负屈折力的第八透镜L8。图6包括第三实施例中光学系统10的纵向球差图、像散图和畸变图，其中的像散图和畸变图的参考波长为555nm。

第一透镜L1的物侧面S1于近轴处为凸面，像侧面S2于近轴处为凸面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凹面。

第二透镜L2的物侧面S3于近轴处为凸面，像侧面S4于近轴处为凹面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。

第三透镜L3的物侧面S5于近轴处为凸面，像侧面S6于近轴处为凹面；物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。

第四透镜L4的物侧面S7于近轴处为凸面，像侧面S8于近轴处为凹面；物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8于圆周处为凹面。

第五透镜L5的物侧面S9于近轴处为凹面，像侧面S10于近轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凹面。

第六透镜L6的物侧面S11于近轴处为凹面，像侧面S12于近轴处为凸面；物侧面S11于圆周处为凹面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第七透镜L7的物侧面S13于近轴处为凸面，像侧面S14于近轴处为凹面；物侧面S13于圆周处为凹面，像侧面S14于圆周处为凹面。

第八透镜L8的物侧面S15于近轴处为凸面，像侧面S16于近轴处为凹面；物侧面S15于圆周处为凸面，像侧面S16于圆周处为凹面。

另外，第三实施例中光学系统10的各透镜参数由表5和表6给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表5

表6

该实施例中的摄像模组10满足以下关系：

f/Imgh	1.667	Ljtmax(um)	1.310
				f78/(|sag72|+|sag82|)	-8.288	|Ljtmin|(um)	0.110
f4/R41	-1.395	TTL/Imgh	2.292
				sd11/sd82	1.094	f2/f123	-2.045
f456/f56	1.385	(et12+et23)/ct123	0.460
				MTF8t	0.746	cta/eta	1.242

由图6中的像差图可知，光学系统10的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，该实施例的光学系统10拥有良好的成像品质。

第四实施例

参考图7和图8，在第四实施例中，光学系统10由物侧至像侧依次包括具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、具有负屈折力的第四透镜L4、具有负屈折力的第五透镜L5、具有正屈折力的第六透镜L6、具有负屈折力的第七透镜L7、具有负屈折力的第八透镜L8。图8包括第四实施例中光学系统10的纵向球差图、像散图和畸变图，其中的像散图和畸变图的参考波长为555nm。

第一透镜L1的物侧面S1于近轴处为凸面，像侧面S2于近轴处为凸面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凹面。

第二透镜L2的物侧面S3于近轴处为凸面，像侧面S4于近轴处为凹面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。

第三透镜L3的物侧面S5于近轴处为凸面，像侧面S6于近轴处为凹面；物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。

第四透镜L4的物侧面S7于近轴处为凸面，像侧面S8于近轴处为凹面；物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8于圆周处为凹面。

第五透镜L5的物侧面S9于近轴处为凹面，像侧面S10于近轴处为凸面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凹面。

第六透镜L6的物侧面S11于近轴处为凸面，像侧面S12于近轴处为凸面；物侧面S11于圆周处为凹面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第七透镜L7的物侧面S13于近轴处为凸面，像侧面S14于近轴处为凹面；物侧面S13于圆周处为凹面，像侧面S14于圆周处为凹面。

第八透镜L8的物侧面S15于近轴处为凸面，像侧面S16于近轴处为凹面；物侧面S15于圆周处为凸面，像侧面S16于圆周处为凸面。

另外，第四实施例中光学系统10的各透镜参数由表7和表8给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表7

表8

该实施例中的摄像模组10满足以下关系：

f/Imgh	1.675	Ljtmax(um)	1.640
				f78/(|sag72|+|sag82|)	-9.599	|Ljtmin|(um)	0.150
f4/R41	-1.123	TTL/Imgh	2.292
				sd11/sd82	1.114	f2/f123	-1.981
f456/f56	1.355	(et12+et23)/ct123	0.480
				MTF8t	0.749	cta/eta	1.281

由图8中的像差图可知，光学系统10的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，该实施例的光学系统10拥有良好的成像品质。

第五实施例

参考图9和图10，在第五实施例中，光学系统10由物侧至像侧依次包括具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、具有负屈折力的第四透镜L4、具有负屈折力的第五透镜L5、具有正屈折力的第六透镜L6、具有负屈折力的第七透镜L7、具有负屈折力的第八透镜L8。图10包括第五实施例中光学系统10的纵向球差图、像散图和畸变图，其中的像散图和畸变图的参考波长为555nm。

第一透镜L1的物侧面S1于近轴处为凸面，像侧面S2于近轴处为凸面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凹面。

第二透镜L2的物侧面S3于近轴处为凸面，像侧面S4于近轴处为凹面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。

第三透镜L3的物侧面S5于近轴处为凸面，像侧面S6于近轴处为凹面；物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。

第四透镜L4的物侧面S7于近轴处为凸面，像侧面S8于近轴处为凹面；物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8于圆周处为凹面。

第五透镜L5的物侧面S9于近轴处为凹面，像侧面S10于近轴处为凸面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凹面。

第六透镜L6的物侧面S11于近轴处为凸面，像侧面S12于近轴处为凸面；物侧面S11于圆周处为凸面，像侧面S12于圆周处为凹面。

第七透镜L7的物侧面S13于近轴处为凹面，像侧面S14于近轴处为凸面；物侧面S13于圆周处为凹面，像侧面S14于圆周处为凸面。

第八透镜L8的物侧面S15于近轴处为凹面，像侧面S16于近轴处为凹面；物侧面S15于圆周处为凸面，像侧面S16于圆周处为凹面。

另外，第五实施例中光学系统10的各透镜参数由表9和表10给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表9

表10

该实施例中的摄像模组10满足以下关系：

f/Imgh	1.713	Ljtmax(um)	1.740
				f78/(|sag72|+|sag82|)	-8.599	|Ljtmin|(um)	0.210
f4/R41	-0.947	TTL/Imgh	2.292
				sd11/sd82	1.120	f2/f123	-1.842
f456/f56	1.629	(et12+et23)/ct123	0.456
				MTF8t	0.732	cta/eta	1.242

由图10中的像差图可知，光学系统10的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，该实施例的光学系统10拥有良好的成像品质。

第六实施例

参考图11和图12，在第六实施例中，光学系统10由物侧至像侧依次包括具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、具有负屈折力的第四透镜L4、具有正屈折力的第五透镜L5、具有正屈折力的第六透镜L6、具有正屈折力的第七透镜L7、具有负屈折力的第八透镜L8。图12包括第六实施例中光学系统10的纵向球差图、像散图和畸变图，其中的像散图和畸变图的参考波长为555nm。

第一透镜L1的物侧面S1于近轴处为凸面，像侧面S2于近轴处为凸面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凹面。

第二透镜L2的物侧面S3于近轴处为凸面，像侧面S4于近轴处为凹面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。

第三透镜L3的物侧面S5于近轴处为凸面，像侧面S6于近轴处为凹面；物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。

第四透镜L4的物侧面S7于近轴处为凸面，像侧面S8于近轴处为凹面；物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8于圆周处为凹面。

第五透镜L5的物侧面S9于近轴处为凹面，像侧面S10于近轴处为凸面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凹面。

第六透镜L6的物侧面S11于近轴处为凸面，像侧面S12于近轴处为凸面；物侧面S11于圆周处为凸面，像侧面S12于圆周处为凹面。

第七透镜L7的物侧面S13于近轴处为凸面，像侧面S14于近轴处为凹面；物侧面S13于圆周处为凹面，像侧面S14于圆周处为凹面。

第八透镜L8的物侧面S15于近轴处为凹面，像侧面S16于近轴处为凹面；物侧面S15于圆周处为凸面，像侧面S16于圆周处为凹面。

另外，第六实施例中光学系统10的各透镜参数由表11和表12给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表11

表12

该实施例中的摄像模组10满足以下关系：

f/Imgh	1.717	Ljtmax(um)	1.370
				f78/(|sag72|+|sag82|)	-12.903	|Ljtmin|(um)	0.710
f4/R41	-0.900	TTL/Imgh	2.321
				sd11/sd82	1.112	f2/f123	-1.764
f456/f56	1.785	(et12+et23)/ct123	0.450
				MTF8t	0.742	cta/eta	1.235

由图12中的像差图可知，光学系统10的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，该实施例的光学系统10拥有良好的成像品质。

第七实施例

参考图13和图14，在第七实施例中，光学系统10由物侧至像侧依次包括具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、具有负屈折力的第四透镜L4、具有负屈折力的第五透镜L5、具有正屈折力的第六透镜L6、具有负屈折力的第七透镜L7、具有负屈折力的第八透镜L8。图14包括第七实施例中光学系统10的纵向球差图、像散图和畸变图，其中的像散图和畸变图的参考波长为555nm。

第一透镜L1的物侧面S1于近轴处为凸面，像侧面S2于近轴处为凸面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凹面。

第二透镜L2的物侧面S3于近轴处为凸面，像侧面S4于近轴处为凹面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。

第三透镜L3的物侧面S5于近轴处为凸面，像侧面S6于近轴处为凹面；物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。

第四透镜L4的物侧面S7于近轴处为凸面，像侧面S8于近轴处为凹面；物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8于圆周处为凹面。

第五透镜L5的物侧面S9于近轴处为凹面，像侧面S10于近轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凹面。

第六透镜L6的物侧面S11于近轴处为凹面，像侧面S12于近轴处为凸面；物侧面S11于圆周处为凹面，像侧面S12于圆周处为凸面。

第七透镜L7的物侧面S13于近轴处为凸面，像侧面S14于近轴处为凹面；物侧面S13于圆周处为凹面，像侧面S14于圆周处为凹面。

第八透镜L8的物侧面S15于近轴处为凸面，像侧面S16于近轴处为凹面；物侧面S15于圆周处为凸面，像侧面S16于圆周处为凹面。

另外，第七实施例中光学系统10的各透镜参数由表13和表14给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表13

表14

该实施例中的摄像模组10满足以下关系：

f/Imgh	1.690	Ljtmax(um)	1.080
				f78/(|sag72|+|sag82|)	-9.693	|Ljtmin|(um)	0.620
f4/R41	-0.918	TTL/Imgh	2.278
				sd11/sd82	1.123	f2/f123	-1.809
f456/f56	1.616	(et12+et23)/ct123	0.483
				MTF8t	0.735	cta/eta	1.196

由图14中的像差图可知，光学系统10的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，该实施例的光学系统10拥有良好的成像品质。

参考图15，本申请的一些实施例还提供了一种摄像模组20，摄像模组20包括上述任意一个实施例的光学系统10及图像传感器210，图像传感器210设置于光学系统10的像侧。图像传感器210可以为CCD(Charge Coupled Device，电荷耦合器件)或CMOS(Complementary Metal Oxide Semiconductor，互补金属氧化物半导体)。一般地，在装配时，光学系统10的成像面S17与图像传感器210的感光表面重叠。

在一些实施例中，摄像模组20包括设于第八透镜L8与图像传感器210之间的红外截止滤光片110，红外截止滤光片110用于滤除红外光。在一些实施例中，红外截止滤光片110可安装至镜头的像端。在一些实施例中，摄像模组20还包括保护玻璃，保护玻璃设于红外截止滤光片与图像传感器210之间，保护玻璃用于保护图像传感器210。通过采用光学系统10，摄像模组20不仅拥有长焦特性，而且还能装配更大的图像传感器，从而在对远景拍摄时依然拥有高清晰成像的效果。

参考图16，本申请的一些实施例还提供了一种电子设备30，摄像模组20应用于电子设备30以使电子设备30具备摄像功能。具体地，电子设备30包括固定件310，摄像模组20安装于固定件310，固定件310可以为电路板、中框、保护壳等部件。电子设备30可以为但不限于智能手机、智能手表、智能眼镜、电子书阅读器、车载摄像设备、监控设备、医疗设备(如内窥镜)、平板电脑、生物识别设备(如指纹识别设备或瞳孔识别设备等)、PDA(PersonalDigital Assistant，个人数字助理)、无人机等。通过采用上述摄像模组20，电子设备30将拥有优良的远摄性能。

以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。

以上所述实施例仅表达了本实用新型的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对实用新型专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本实用新型构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本实用新型的保护范围。因此，本实用新型专利的保护范围应以所附权利要求为准。

Claims (11)

1.一种光学系统，其特征在于，由物侧至像侧依次包括：

具有正屈折力的第一透镜，所述第一透镜的物侧面于近轴处为凸面；

具有负屈折力的第二透镜，所述第二透镜的物侧面于近轴处为凸面，像侧面于近轴处为凹面；

具有正屈折力的第三透镜，所述第三透镜的物侧面于近轴处为凸面，像侧面于近轴处为凹面；

具有负屈折力的第四透镜，所述第四透镜的物侧面于近轴处为凸面，像侧面于近轴处为凹面；

具有屈折力的第五透镜；

具有正屈折力的第六透镜，所述第六透镜的像侧面于近轴处为凸面；

具有屈折力的第七透镜；

具有负屈折力的第八透镜，所述第八透镜的像侧面于近轴处为凹面，所述第八透镜的物侧面和像侧面均为非球面，且所述第八透镜的物侧面和像侧面中的至少一者设有反曲点；

所述光学系统满足关系式：

1.5≤f/Imgh≤1.8；

f为所述光学系统的有效焦距，Imgh为所述光学系统的最大视场角的一半所对应的像高。

2.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足关系：

-15≤f78/(|sag72|+|sag82|)≤-5；

f78为所述第七透镜和所述第八透镜的组合焦距，sag72为所述第七透镜的像侧面于最大有效孔径处的矢高，sag82为所述第八透镜的像侧面于最大有效孔径处的矢高。

3.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足关系：

-2.5≤f4/R41≤-0.5；

f4为所述第四透镜的有效焦距，R41为所述第四透镜的物侧面于光轴处的曲率半径。

4.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统包括光阑，所述光阑设于所述第一透镜至所述第八透镜中的两个相邻透镜之间，且所述光学系统满足关系：

sd11/sd82≤1.2；

sd11为所述第一透镜的物侧面的最大有效孔径，sd82为所述第八透镜的像侧面的最大有效孔径。

5.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足关系：

1.2≤f456/f56≤1.8；

f456为第四透镜、所述第五透镜和所述第六透镜的组合焦距，f56为所述第五透镜和所述第六透镜的有效焦距。

6.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足关系：

TTL/Imgh≤2.4；

TTL为所述第一透镜的物侧面到所述光学系统的成像面于光轴上的距离。

7.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足关系：

-2.5≤f2/f123≤-1.5；

f2为所述第二透镜的有效焦距，f123为所述第一透镜、所述第二和所述第三透镜的组合焦距。

8.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足关系：

0.4≤(et12+et23)/ct123≤0.5；

et12为所述第一透镜的像侧面的最大有效孔径处至所述第二透镜的物侧面的最大有效孔径处于光轴方向的距离，et23为所述第二透镜的像侧面的最大有效孔径处至所述第三透镜的物侧面的最大有效孔径处于光轴方向的距离，ct123为所述第一透镜、所述第二透镜和所述第三透镜于光轴上的厚度之和。

9.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足关系：

1.1≤cta/eta≤1.3；

cta为所述光学系统中各透镜于光轴上的厚度之和，eta为所述光学系统中各透镜的边缘厚度之和。

10.一种摄像模组，其特征在于，包括图像传感器及权利要求1至9任意一项所述的光学系统，所述图像传感器设置于所述光学系统的像侧。

11.一种电子设备，其特征在于，包括固定件及权利要求10所述的摄像模组，所述摄像模组安装于所述固定件。

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