CN210720852U - 一种紫外激光打标机远心f-θ扫描透镜 - Google Patents
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Abstract
本实用新型公开了一种紫外激光打标机远心f‑θ扫描透镜,包括有孔径光阑、五片透镜和像面镜,所述的孔径光阑位于物方焦平面上,入射光依次经过孔径光阑、第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜和第五透镜,出射光线垂直于焦平面,所述的像面镜位于第五透镜的后方,其中所述的第一透镜为弯月型负透镜,第二透镜为弯月型负透镜,第三透镜为弯月型正透镜,第四透镜为弯月型正透镜,第五透镜为双凸型正透镜。将孔径光阑置于物方焦点处,使出瞳位于无穷远,像方远心度小于0.05°。本实用新型的f‑θ透镜的五片镜片厚度适中,结构简单紧凑,易于加工组装,聚焦效果好,满足精细标刻要求。
Description
技术领域
本实用新型涉及光学镜头技术领域,尤其涉及一种紫外激光打标机远心f-θ扫描透镜。
背景技术
随着激光加工业的不断发展,对激光加工技术要求越来越高。在激光打标工作中,需要加工的介质种类不断增加,对加工表面精细度要求也越来越高,目前配备1064nm和532nm的f-θ透镜打标机已不能满足相关要求,正在兴起的波长为355nm的紫外打标机不仅能够适应某些特殊材料的吸收,光斑半径也非常小能够实现超精细打标。根据激光直径公式(其中f’为焦距,λ为波长,D为入瞳直径)可知,当f’/D相同时,紫外激光的艾里斑直径仅为红外激光λ=1064nm的1/3或绿色激光λ=532nm的1/1.5,所以跟1064nm和355nm相比,355nm具有更小的光斑。
目前激光打标机中常用的非远心f-θ透镜,在打标时,因为其像方主光线与焦平面之间有一定的倾角,所以物质表面刻画的线条存在一定的倾斜,使线条看起来不精细,粗糙,无法满足高精度高标准的严要求,非远心镜头会存在许多缺陷。
因为远心镜头的出射光线垂直于焦平面,所以打标的范围与f-θ透镜的尺寸相当。大的打标范围意味着镜片尺寸会很大,不利于加工和组装,成本也昂贵,为保证大的打标范围和适中的成本需要选择合适的焦距。
实用新型内容
本实用新型目的就是为了弥补已有技术的缺陷,提供一种紫外激光打标机远心f-θ扫描透镜。
本实用新型是通过以下技术方案实现的:
一种紫外激光打标机远心f-θ扫描透镜,包括有孔径光阑、五片透镜和像面镜,所述的孔径光阑位于物方焦平面上,入射光依次经过孔径光阑、第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜和第五透镜,出射光线垂直于焦平面,所述的像面镜位于第五透镜的后方,其中所述的第一透镜为弯月型负透镜,第二透镜为弯月型负透镜,第三透镜为弯月型正透镜,第四透镜为弯月型正透镜,第五透镜为双凸型正透镜。
所述的孔径光阑与第一透镜的距离d1=69.48mm,第一透镜的两个面S1和S2球面曲率半径分别为42.25mm和64.49mm,中心厚度d2=4.64mm,折射率Nd=1.72,色散系数Vd=50.4;所述的第一透镜与第二透镜的距离d3=7.41mm,第二透镜的两个面S3和S4球面曲率半径分别为89.05mm和240.74mm,中心厚度d4=4.92mm,折射率Nd=1.72,色散系数Vd=50.4;所述的第二透镜与第三透镜距离d5=15.46mm,第三透镜的两个面S5和S6球面曲率半径分别为150.74mm和86.22mm,中心厚度d6=10.95mm,折射率Nd=1.62,色散系数Vd=53.9;所述的第三透镜与第四透镜距离d7=1.00mm,第四透镜的两个面S7和S8球面曲率半径分别为280.13mm和-100.03mm,中心厚度d8=15.11mm,折射率Nd=1.76,色散系数Vd=52.3;所述的第四透镜与第五透镜距离d9=0.92mm,第五透镜的两个面S9和S10球面曲率半径分别为416.66mm和-778.02mm,中心厚度d10=9.69mm,折射率Nd=1.76,色散系数Vd=47.8,第五透镜与像面镜距离d11=233.93mm。
所述的出射光线与像面的倾斜角即远心度<0.5°。
在全视场范围内,像散为零,场曲为均小于0.04mm。
在全视场范围内,波像差小于1/4λ,达到衍射极限。
使用紫外波长作为主波长,孔径光阑位于物方焦平面,出射光线垂直于焦平面,可实现超精细打标。此外,为确保拥有足够的打标范围与降低成本,需要拥有较大的视场角,设计出的f-θ透镜结构需要紧凑,聚焦性能要好,成像质量要优良。
由孔径光阑、五片镜片和像面组成。该系统具有大视场、长焦距、小孔径的特点,其焦距f=160mm,F数为16,通光孔径为10mm,扫描视场角可达±20°、出射光线远心度小于0.05°,像散场曲为零,畸变小于0.02%,打标范围直径φ>110mm2。所述的光学系统的孔径光阑位于物方焦平面,经过四片弯月型和一片双凸透镜后,出射光线垂直于焦平面。
本实用新型的优点是:
(1)本实用新型第一面透镜采用弯月型镜片引入了负的桶形畸变,畸变小于0.02%,保证了f-θ透镜的特殊性即像高满足H’=f’.θ(其中f’为焦距,θ为视场角);
(2)本实用新型的场曲像散得到了良好的校正,场曲为0.04mm在焦深=4λ(f/D)2=0.35mm范围内,此时的场曲基本为零,使聚焦面在打标平面上;
(3)本实用新型采用355nm的波长,从像质评价图中可以看出该光学系统的轴上和轴外像质一致,且光斑都在艾里斑内,直径特别小,能量也很集中,整个像面成平面,系统的光程差小于1/4λ,达到了衍射极限;
(4)本实用新型采用远心镜头,使像面的主光线平行于主光轴而垂直焦面,避免非远心镜头外视场光线的倾斜使刻画的线条不精细,打圆孔时出现椭圆形孔的情形。
(5)为保证得到最优的效果,采用的是五片式镜片,最终优化得到的f-θ透镜筒长70mm,且每片镜片的厚度均匀,这使得加工、组装变得非常容易。
(6)本实用新型的镜头,扫描角度为±20°,打标范围φ>110mm2,相对传统的镜头,该镜头具有较大的打标范围。
(7)本实用新型的镜头有较大的工作距离,可实现长距离的工作,很大程度上避免了打标过程中产生的残余物飞溅至透镜,污染镜片,长的工作距离可以起到良好的防护作用。
(8)本实用新型具有结构简单紧凑、聚焦性能好、像质优良等特点。
附图说明
图1为本实用新型的结构示意图。
图2为本实用新型f-θ透镜视场为0F、0.3F、0.5F、0.7F、1.0F的弥散斑图。
图3为本实用新型透镜视场为0F、0.3F、0.5F、0.7F、1.0F的光程差图。
图4为本实用新型透镜的像散、场曲、f-θ畸变图。
图5为本实用新型透镜视场为0F、0.3F、0.5F、0.7F、1.0F的光学传递MTF图。
图6为本实用新型透镜的衍射圈入能量图。
具体实施方式
如图1所示,一种紫外激光打标机远心f-θ扫描透镜,包括有孔径光阑1、五片透镜和像面镜2,所述的孔径光阑1位于物方焦平面上,入射光依次经过孔径光阑1、第一透镜3、第二透镜4、第三透镜5、第四透镜6和第五透镜7,出射光线垂直于焦平面,所述的像面镜2位于第五透镜7的后方,其中所述的第一透镜3为弯月型负透镜,第二透镜4为弯月型负透镜,第三透镜5为弯月型正透镜,第四透镜6为弯月型正透镜,第五透镜7为双凸型正透镜。
所述的孔径光阑1与第一透镜3的距离d1=69.48mm,第一透镜3的两个面S1和S2球面曲率半径分别为42.25mm和64.49mm,中心厚度d2=4.64mm,折射率Nd=1.72,色散系数Vd=50.4;所述的第一透镜3与第二透镜4的距离d3=7.41mm,第二透镜4的两个面S3和S4球面曲率半径分别为89.05mm和240.74mm,中心厚度d4=4.92mm,折射率Nd=1.72,色散系数Vd=50.4;所述的第二透镜4与第三透镜5距离d5=15.46mm,第三透镜的两个面S5和S6球面曲率半径分别为150.74mm和86.22mm,中心厚度d6=10.95mm,折射率Nd=1.62,色散系数Vd=53.9;所述的第三透镜5与第四透镜6距离d7=1.00mm,第四透镜6的两个面S7和S8球面曲率半径分别为280.13mm和-100.03mm,中心厚度d8=15.11mm,折射率Nd=1.76,色散系数Vd=52.3;所述的第四透镜6与第五透镜7距离d9=0.92mm,第五透镜7的两个面S9和S10球面曲率半径分别为416.66mm和-778.02mm,中心厚度d10=9.69mm,折射率Nd=1.76,色散系数Vd=47.8,第五透镜7与像面镜2距离d11=233.93mm。
所述的出射光线与像面的倾斜角即远心度<0.5°。
在全视场范围内,像散为零,场曲为均小于0.04mm。
在全视场范围内,波像差小于1/4λ,达到衍射极限。
当波长为355nm的紫外光入射到所述的扫描透镜时,焦距为160mm,入瞳直径为10mm,扫描视场角为±20°。
光阑距第一透镜的距离为69.48mm,所述的f-θ扫描透镜的后工作距离为233.93mm。
第一透镜和第二透镜在轴上的空气间隙为7.41mm,第二透镜和第三透镜在轴上的空气间隙为15.46mm,第三透镜和第四透镜在轴上的空气间隙为1.00mm,第四透镜和第五透镜在轴上的空气间隙为0.92mm。
所述的f-θ透镜在全视场范围内,出射光线与像面的倾斜角即远心度均<0.5°。
所述的f-θ透镜在全视场范围内,像散为零,场曲为均小于0.04mm。
所述的f-θ透镜在全视场范围内,波像差小于1/4λ,达到衍射极限。
实施例中的f-θ透镜的具体参数下所示
表1 f-θ透镜的结构参数
球面 | 曲率半径(mm) | 厚度(mm) | 材料N<sub>d</sub>/V<sub>d</sub> |
d1=69.48 | |||
S1 | -42.25 | d2=4.64 | 1.65/33.8 |
S2 | -64.49 | d3=7.41 | |
S3 | -89.05 | d4=4.92 | 1.72/50.4 |
S4 | -240.74 | d5=15.46 | |
S5 | -150.74 | d6=10.94 | 1.62/53.9 |
S6 | -86.22 | d7=1.00 | |
S7 | -280.13 | d8=15.11 | 1.76/52.3 |
S8 | -100.03 | d9=0.92 | |
S9 | 416.66 | d10=9.69 | 1.76/47.8 |
S10 | -778.02 | d11=233.93 |
上述实施例设计的f-θ透镜扫描范围φ>110mm2,在全视场范围内远心度<0.5°。
根据上述实施例中,得出图2-图5的像质分析图。图2为本实用新型f-θ透镜视场为0F、0.3F、0.5F、0.7F、1.0F的弥散斑图,从图2可以看出光斑均在艾里斑内,光斑半径非常小,且轴上和轴外的像质基本一致,球差、彗差和像散都非常小,配合合适的扫描振镜,可以刻画精密线条和打微孔。
图3为本设计f-θ透镜视场为0F、0.3F、0.5F、0.7F、1.0F的光程差图,从图3可以看出最大波像差小于0.05λ,根据瑞利判据认为,当光学系统的最大波像差小于1/4λ波长时,光学系统是完善的。
图4为本设计f-θ透镜的像散、场曲、f-θ畸变图,由图4的左边曲线可以看出子午和弧矢像面重合,说明像散为零,此时的匹兹伐尔场曲不超过0.04mm,此设计中f-θ透镜的焦深=4λ(f/D)2=0.35mm,场曲远小于焦深,像散、场曲都得到了良好的校正,由图4右边曲线可知f-θ相对畸变最大值不超过0.02%,说明像高与视场角线性关系更加准确,能够很好地实现线性扫描。
图5为本设计f-θ透镜视场为0F、0.3F、0.5F、0.7F、1.0F的光学传递MTF图,由图5可知各视场的MTF基本都达到了衍射极限,说明像质优良。
图6为本设计f-θ透镜的衍射圈入能量图,从图6可以看出,各视场84%的能量都能集中在艾里斑直径为2.44λf’/D=6.9μm的范围内,对打标来说是比较集中地能量,有利于降低成本、快速打标。
Claims (5)
1.一种紫外激光打标机远心f-θ扫描透镜,其特征在于:包括有孔径光阑、五片透镜和像面镜,所述的孔径光阑位于物方焦平面上,入射光依次经过孔径光阑、第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜和第五透镜,出射光线垂直于焦平面,所述的像面镜位于第五透镜的后方,其中所述的第一透镜为弯月型负透镜,第二透镜为弯月型负透镜,第三透镜为弯月型正透镜,第四透镜为弯月型正透镜,第五透镜为双凸型正透镜。
2.根据权利要求1所述的一种紫外激光打标机远心f-θ扫描透镜,其特征在于:所述的孔径光阑与第一透镜的距离d1=69.48mm,第一透镜的两个面S1和S2球面曲率半径分别为42.25mm和64.49mm,中心厚度d2=4.64mm,折射率Nd=1.72,色散系数Vd=50.4;所述的第一透镜与第二透镜的距离d3=7.41mm,第二透镜的两个面S3和S4球面曲率半径分别为89.05mm和240.74mm,中心厚度d4=4.92mm,折射率Nd=1.72,色散系数Vd=50.4;所述的第二透镜与第三透镜距离d5=15.46mm,第三透镜的两个面S5和S6球面曲率半径分别为150.74mm和86.22mm,中心厚度d6=10.95mm,折射率Nd=1.62,色散系数Vd=53.9;所述的第三透镜与第四透镜距离d7=1.00mm,第四透镜的两个面S7和S8球面曲率半径分别为280.13mm和-100.03mm,中心厚度d8=15.11mm,折射率Nd=1.76,色散系数Vd=52.3;所述的第四透镜与第五透镜距离d9=0.92mm,第五透镜的两个面S9和S10球面曲率半径分别为416.66mm和-778.02mm,中心厚度d10=9.69mm,折射率Nd=1.76,色散系数Vd=47.8,第五透镜与像面镜距离d11=233.93mm。
3.根据权利要求1所述的一种紫外激光打标机远心f-θ扫描透镜,其特征在于:所述的出射光线与像面的倾斜角即远心度<0.5°。
4.根据权利要求1所述的一种紫外激光打标机远心f-θ扫描透镜,其特征在于:在全视场范围内,像散为零,场曲为均小于0.04mm。
5.根据权利要求1所述的一种紫外激光打标机远心f-θ扫描透镜,其特征在于:在全视场范围内,波像差小于1/4λ,达到衍射极限。
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CN112756775A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-05-07 | 苏州创鑫激光科技有限公司 | 一种激光加工方法、光学系统及激光加工设备 |
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