CN206518583U - 一种包含反向凹槽的穿刺器密封膜以及穿刺器密封组件 - Google Patents
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Abstract
本实用新型涉及一种包含反向凹槽的穿刺器密封膜以及穿刺器密封组件。所述密封膜包括近端开口和远端孔以及从远端孔延伸至近端开口的密封壁,所述密封壁包括近端面和远端面。所述远端孔由密封唇形成,用于容纳插入的器械并形成密封,所述密封唇包含中心轴线和大致与所述轴线垂直的横平面。所述密封壁包含主体回转壁和多个反向凹槽,所述反向凹槽从所述主体回转壁的远端面向近端面凹陷且所述反向凹槽的开口朝向远端面,而从近端面的视角所述反向凹槽的外形表现为从近端面上隆起的筋。所述反向凹槽具有增加环向周长,减小包裹区域,改善润滑可靠性,增加轴向抗拉刚度等功能,从而可较大的减小所述摩擦阻力和减小粘滑。
Description
技术领域
本实用新型涉及微创手术器械,尤其涉及一种穿刺器密封结构。
背景技术
穿刺器是一种微创手术中(尤其是硬管腔镜手术),用于建立进入体腔的人工通道的手术器械。通常由套管组件和穿刺针组成。其临床的一般使用方式为:先在患者皮肤上切开小口,再将穿刺针贯穿套管组件,然而一起经皮肤开口处穿透腹壁进入体腔。一旦进入体腔后穿刺针被取走,留下套管组件作为器械进出体腔的通道。
硬管腔镜手术中,通常需建立并维持稳定的气腹,以获得足够的手术操作空间。套管组件通常由套管,外壳,密封膜(亦称器械密封)和零密封(亦称自动密封)组成。所述套管从体腔外穿透至体腔内,作为器械进出体腔的通道。所述外壳将套管、零密封和密封膜连接成一个密封系统。所述零密封通常不提供对于插入器械的密封,而在器械移走时自动关闭并形成密封。所述密封膜在器械插入时箍紧器械并形成密封。
一种典型的内窥镜手术中,通常在患者腹壁建立4个穿刺通道,即2个小内径套管组件(通常5mm)和2个大内径套管组件(通常10~12mm)。通常经由小内径套管组件进入患者体内的器械仅完成辅助操作;其中一个大内径套管组件作为内窥镜通道;而另一个大内径套管组件作为医生进行手术的主要通道。在此所述主要通道,约80%的时间应用5mm 器械;约20%的时间应用其他大直径器械;且手术中5mm器械与大直径器械需频繁切换。应用小直径器械时间最长,其密封可靠性较重要;应用大直径器械时往往为手术中的关键阶段(例如血管闭合和组织缝合),其切换便捷性和操作舒适性较重要。
图1和图2描绘了现有一种典型的12mm规格的套管组件700。所述套管组件700 包含下壳710,上壳720和夹在所述上壳720和下壳710之间密封膜730,鸭嘴密封750。所述下壳710包含细长管711限定的中心通孔713。所述上壳720包含内壁721限定的近端孔723。所述密封膜730包含近端开口732,远端孔733,密封唇734,截圆锥密封壁735,凸缘736和外部浮动部分737。所述远端开口733由密封唇734形成。定义密封唇的轴线为 741,定义大体垂直于轴线741的横平面742;定义截圆锥密封壁735的回转母线与所述横平面742的夹角为导向角ANG1。
如图1,插入5mm器械时,近似认为仅密封唇734变形产生的环箍紧力保证对于器械的可靠密封。而进行手术时,常需从各个极限的角度操作器械。5mm器械在12mm套管中有很大径向活动空间,这使得密封唇734径向受力较大。因此密封唇734对于插入的5mm 器械应有足够的环箍紧力才能保证其密封可靠性。
如图2,作一个直径为Di(Di>5mm)的圆柱与所述密封壁735相交,形成直径为 Di的交线738。本领域技术人员一定可以理解,若插入直径为Di的器械,则所述密封壁735 从密封唇734到交线738的区域的应变(应力)较大,称此区域为密封唇临近区域(或应力集中区域);而所述密封壁735从交线738到凸缘736的区域其应变(应力)较小。插入器械的直径Di不同,所述密封唇临近区域(应力集中区域)的边界范围大小不同。为方便量化,定义当Di为设计通过密封膜的手术器械的最大直径时,从密封唇734到所述交线738 的区域为密封唇临近区域。
如图3,插入大直径器械时(例如12.8mm),所述密封唇734将胀大到合适的尺寸以容纳插入的器械;所述密封壁735被分成圆锥壁735c和圆柱壁735d两部分;所述圆柱壁735d包裹在器械外表面上,形成应力高度集中的包裹区域。定义圆锥壁735c和圆柱壁 735d的交线为738a;当移除器械后,恢复为自然状态下的所述密封壁735,定义所述交线 738a回弹为半径为Dx的圆环738b(图中未示出);所述交线738b即插入大直径器械时的弯曲分界线。定义所述圆锥壁735c的回转母线与所述横平面742的夹角为ANG2,且ANG2 >ANG1;即插入大直径器械时所述密封壁735以凸缘736和密封壁735的交线为支点旋转舒张。定义所述圆柱壁735d的高度为Ha。所述Ha不是定值,所述远端孔大小不同,所述密封唇尺寸不同,所述密封壁壁厚不同,所述导向角不同或插入器械直径不同等因素都将导致Ha不同。
当手术中操作插入密封膜中的器械移动时,所述包裹区域与插入器械之间存在较大摩擦阻力。所述较大摩擦阻力通常容易造成密封膜内翻,操作舒适性差,操作疲劳,甚至导致套管组件在患者腹壁上固定不牢靠等缺陷,影响套管组件的使用性能。
所述摩擦阻力较大导致的缺陷中,密封膜内翻是影响套管组件使用性能最严重的问题之一。如图4,当向外拔出大直径器械时,容易发生密封膜内翻。内翻后的所述密封壁735被分成圆柱壁735e,圆锥壁735f,圆锥壁735g;所述圆柱壁735e包裹在器械外表面,形成应力高度集中的包裹区域。定义所述圆柱壁735e的高度为Hb,通常Hb大于Ha;即拔出器械时的摩擦阻力大于插入器械时的摩擦阻力;这种差异影响手术医生操作体验甚至导致手术医生产生错觉。更严重的,内翻后的密封膜可能进入近端孔723,即密封膜堆积在器械与所述内壁721之间导致卡死。美国专利US7112185,US7591802中分别披露了防止密封膜内翻的措施;这些措施可有效的降低内翻概率但不能彻底解决内翻问题。
减小所述摩擦阻力,最简单的方法是采用润滑脂降低两接触面间的摩擦系数。但该措施的可靠性不好。临床应用时,由于器械长期的反复的与密封膜刮擦,以及多种器械的反复切换,容易使润滑脂从密封膜表面脱离并被带走,从而导致润滑不良。
美国专利US5342315中披露了一种紧贴密封膜的保护片。所述保护片既可避免器械的锋利边损坏密封膜,又因保护片表面摩擦系数小于密封膜表面摩擦系数,因此能一定程度的降低所述摩擦阻力。但所述密封唇临近区域通常不能被保护片完全覆盖。
美国专利US5827228中披露了一种含筋的密封膜,即密封膜从中心孔附近开始,具有数个径向发散的筋,所述筋减小插入器械与密封膜之间的接触面积,从而减小所述摩擦阻力。欧洲专利EP0994740中披露了一种近似的加强筋具有减小接触面积和增加密封膜轴向抗拉强度的作用。
美国专利US7842014中披露了一种褶皱形密封膜,其主要特征是具有波浪形的密封唇和波浪形褶皱密封体。所述褶皱结构能够增大环向周长,一定程度的降低环箍紧力。
中国实用新型申请CN101480354A(目前已被驳回)中披露了一种含有易变形槽的密封膜,其特征在于从密封唇开始,在密封膜的圆锥面上具有数个易变形槽;所述易变形槽的壁厚远小于所述圆锥面的壁厚;主要由易变性槽的伸长变形来容纳插入的大直径器械。
虽然现有技术中已披露很多减小所述摩擦阻力的方案,但已披露的技术方案基本上仅从影响摩擦阻力的某一个因素着眼提出解决方案,其降低摩擦阻力的效果较小或不明显。一些方案中甚至因改善一个因素而引入其他缺陷。例如密封膜上增加加强筋可减少接触面积,但同时会增加环箍紧力;例如采用厚度远小于截圆锥面的易变形槽,会导致易变形槽处容易被损坏;例如若采用波浪形密封唇增加了密封膜开口处的环向周长,从而牺牲了应用5mm器械时的密封可靠性,若采用波浪形的密封唇却不增加密封膜开口处的环向周长,则波浪密封唇相对于纯圆形的密封唇已经失去改善作用。总之。影响所述摩擦阻力的因素很多,须从力学和摩擦学的角度考量各个因素的综合作用。
密封膜通常由天然橡胶、硅橡胶、异戊橡胶等橡胶材料制成,橡胶材料具有超弹性和粘弹性。虽然橡胶变形过程的力学模型很复杂,但仍可近似的用广义胡克定律描述其弹性行为;用牛顿内摩擦定律描述其粘性行为。研究表明,影响橡胶与器械接触产生摩擦力的主要因素包括:两接触面的摩擦系数越小则摩擦力越小;两接触面间的润滑条件越好则摩擦力越小;两接触面间的真实接触面积越小则摩擦力越小;两接触面间的法向压力越小则摩擦力越小。本实用新型综合考虑上述因素,提出更完善的减小密封膜与插入器械之间摩擦阻力的解决方案。
除了前述摩擦阻力较大影响套管组件使用性能之外,密封膜粘滑也是影响穿刺器使用性能的另一重要因素。所述粘滑,即器械在套管中轴向移动时,密封膜的密封唇及其临近区域时而相对静止地粘附于器械之上(此时器械与密封膜之间的摩擦力主要是静摩擦力);时而又与器械产生相对滑动的现象(此时器械与密封膜之间的摩擦力主要是动摩擦力);且所述静摩擦力远大于所述动摩擦力。所述静摩擦和动摩擦交替出现,这导致器械在密封膜中移动的阻力不稳定和移动速度不平稳。本领域技术人员可以理解,微创手术中,医生只能使用器械触及患者内脏器官,并借助内窥镜影像系统监视器械工作头部的局部范围。在这种视野受限,触觉阻断的情况下,手术医生通常把移动器械时的阻力反馈作为判定手术操作是否正常的信息之一。密封膜粘滑影响了操作的舒适性、定位准确性,甚至诱发医生错误的判断。
在套管组件的使用过程中,所述粘滑很难完全避免,但可以被减小。研究表明,所述粘滑受两个主要因素影响:其一是最大静摩擦力和动摩擦力差值越小则粘滑越微弱;其二是密封膜的轴向抗拉刚度越大则粘滑越微弱。避免密封膜与器械之间的环箍紧力过大,减小密封膜和器械间的真实接触面积,保持密封膜与器械之间的良好润滑,均可以减小最大静摩擦力与动摩擦力的差值,从而减小粘滑。同时增加密封膜的轴向抗拉刚度,也有助于减轻粘滑现象。本实用新型同时提出了改善粘滑的措施。
综上所述,到目前为止,还没有一种能有效解决前述问题的套管组件。
实用新型内容
因此,本实用新型的一个目的是提供一种穿刺器密封膜,所述密封膜包括近端开口和远端孔以及从远端孔延伸至近端开口的密封壁。所述远端孔由密封唇形成,用于容纳插入的器械并形成密封。所述密封壁包括近端面和远端面。该密封膜能在确保对于插入的5mm 器械可靠密封的前提下,降低应用大直径器械时的摩擦阻力和改善粘滑。
如背景所述,密封唇及其临近区域在插入大直径器械时形成的包裹区域是造成摩擦阻力较大的根源。要降低所述摩擦阻力,应综合考虑减小器械与密封膜之间的径向应力,减小器械与密封膜之间的包裹区域,减小器械与密封膜的真实接触面积。本领域技术人员可以理解,根据广义胡克定律和泊松效应可知,增加环向周长可以降低环向应变(应力),从而降低径向应变(应力)。但应注意到不可通过增加环向周长的方法来降低密封唇的应变(应力),这将导致应用5mm器械时的密封可靠性降低。而由于密封唇临近区域在应用大直径器械时的应力高度集中,因此应该快速的增大密封唇临近区域的环向周长;对于密封唇临近区域之外的区域,由于应变(应力)较小,可以不必采用增大环向周长的措施。另外,增大环向周长的同时还应增加密封唇临近区域的轴向抗拉刚度和保持良好润滑(减小最大静摩擦力和动摩擦力的差值),从而改善密封唇临近区域的粘滑。
本实用新型的一个目的是提供一种包含反向凹槽的穿刺器密封膜,所述密封膜包括近端开口和远端孔以及从远端孔延伸至近端开口的密封壁,所述密封壁包括近端面和远端面;所述远端孔由密封唇形成,用于容纳插入的器械并形成密封,所述密封唇包含中心轴线和大致与所述轴线垂直的横平面;其中,所述密封壁包含主体回转壁和多个反向凹槽,所述反向凹槽从所述主体回转壁的远端面向近端面凹陷且所述反向凹槽的开口朝向远端面,而从近端面的视角所述反向凹槽的外形表现为从近端面上隆起的筋;在密封唇临近区域内,每一个所述反向凹槽包含两个侧壁,且所述侧壁是两边限定的从密封唇开始横向向外延伸的且宽度逐渐增大的面域。
优选的,所述主体回转壁为截圆锥形。
优选的,所述反向凹槽的截面形状是U型或者V型或者其中一部分是U型而另一部分是 V型。
优选的,所述侧壁的两边之间夹角的几何关系符合下述公式:
且α+θ≤90°;
其中:
θ=在密封唇临近区域的反向凹槽的侧壁的两条边之间的夹角;
α=密封唇临近区域的截圆锥形主体回转壁的母线与横平面的夹角即导向角;
arctan=反正切函数;
cos=余弦函数;
π=圆周率;
R=半径;
Ri=设计通过密封膜的手术器械的最大半径;
R0=密封唇的半径;
P=反向凹槽的数目。
优选的,所述反向凹槽的壁厚小于所述主体回转壁的壁厚。
优选的,还包括与所述主体回转壁延伸相交或同时与主体回转壁和所述反向凹槽延伸相交的凸缘,以及从凸缘延伸至近端开口的包括至少一个横向褶皱的外部浮动部分。
本实用新型的另一个目的是提供一种穿刺器密封组件,包括所述密封膜,所述密封组件还包含下固定环,上固定环,保护装置,上壳体和上盖;所述密封膜还包括与所述主体回转壁延伸相交的或同时与所述主体回转壁和所述反向凹槽延伸相交的凸缘,以及从凸缘延伸至近端开口的包括多个横向褶皱的外部浮动部分;所述密封膜和保护装置被夹在上固定环和下固定环之间,所述密封膜的近端开口被夹在上壳体和上盖之间。
在本实用新型的一个方面,所述密封膜包括近端开口和远端孔以及从远端孔延伸至近端开口的密封壁,所述密封壁包括近端面和远端面;所述远端孔由密封唇形成,用于容纳插入的器械并形成密封;所述密封唇包含中心轴线和大致与所述轴线垂直的横平面。在密封唇临近区域,所述密封壁包含主体回转壁和多个反向凹槽;所述反向凹槽从所述主体回转壁的远端面向近端面凹陷且所述反向凹槽的开口朝向远端面,而从近端面的视角所述反向凹槽的外形表现为从近端面上隆起的筋。在密封唇临近区域内,每一个所述反向凹槽包含两个侧壁,且所述侧壁是两边限定的从密封唇开始横向向外延伸的且宽度逐渐增大的面域。所述密封唇是圆环形的,所述反向凹槽的截面是近似U型的。所述密封膜还包括与所述主体回转壁延伸相交,或同时与主体回转壁和所述反向凹槽延伸相交的凸缘,以及从凸缘延伸至近端开口的包括至少一个横向褶皱的外部浮动部分。
又一种可选的实施方式中,在密封唇临近区域的所述反向凹槽侧壁的两边之间夹角的几何关系符合下述公式:
且α+θ≤90°
其中:
θ=在密封唇临近区域的反向凹槽的侧壁的两条边之间的夹角;
α=密封唇临近区域的主体回转壁的母线与横平面的夹角即导向角;
arctan=反正切函数;
cos=余弦函数;
π=圆周率;
R=半径;
Ri=设计通过密封膜的手术器械的最大半径;
R0=密封唇的半径;
P=反向凹槽的数目。
而在密封唇临近区域之外,所述侧壁的宽度不符合上述公式,所述侧壁是逐渐减小的。这样可以简化模具加工和提高密封膜的生产效率,并有助于减小器械与密封膜间的真实接触面积。
在本实用新型的一个方面,所述密封膜包括近端开口和远端孔以及从远端孔延伸至近端开口的密封壁,所述密封壁包括近端面和远端面;所述远端孔由密封唇形成,用于容纳插入的器械并形成密封,所述密封唇包含中心轴线和大致与所述轴线垂直的横平面。在密封唇临近区域,所述密封壁包含主体回转壁和多个反向凹槽;所述反向凹槽从所述主体回转壁的远端面向近端面凹陷且所述反向凹槽的开口朝向远端面,而从近端面的视角所述反向凹槽的外形表现为从近端面上隆起的筋。在密封唇临近区域内,每一个所述反向凹槽包含两个侧壁,且所述侧壁是两边限定的从密封唇开始横向向外延伸的且宽度逐渐增大的面域。所述密封唇是圆柱形的;所述反向凹槽的截面是近似V型的。
在本实用新型的又一个方面,所述密封膜包括近端开口和远端孔以及从远端孔延伸至近端开口的密封壁,所述密封壁包括近端面和远端面;所述远端孔由密封唇形成,用于容纳插入的器械并形成密封;所述密封唇包含中心轴线和大致与所述轴线垂直的横平面;所述密封壁包含主体回转壁和多个反向凹槽,所述反向凹槽从所述主体回转壁的远端面向近端面凹陷且所述反向凹槽的开口朝向远端面,而从近端面的视角所述反向凹槽的外形表现为从近端面上隆起的筋。在密封唇临近区域内,每一个所述反向凹槽包含两个侧壁,且所述侧壁是两边限定的从密封唇开始横向向外延伸的且宽度逐渐增大的面域。所述反向凹槽的截面形状为近似U型,且所述反向凹槽的侧壁的厚度小于所述主体密封壁的壁厚。
本实用新型的另一个目的是提供一种穿刺器密封组件。所述密封组件包含下固定环,密封膜,保护装置,上固定环,上壳体和上盖;所述密封膜和保护片被夹在上固定环和下固定环之间,所述保护装置用于保护密封膜免受插入器械的锋利边损害。所述密封膜还包括与所述主体回转壁延伸相交的凸缘,以及从凸缘延伸至近端开口的包括至少一个横向褶皱的外部浮动部分;所述密封膜的近端被夹在上壳体和上盖之间,所述外部浮动部分使得所述密封膜及保护片可在上壳体和上盖形成的密封仓内横向浮动。
当参考附图及详细说明时,本实用新型的上述的或其他的目的,特征和优点将变得更加清楚。
附图说明
为了更充分的了解本实用新型的实质,下面将结合附图进行详细的描述,其中:
图1是现有技术的套管组件插入5mm器械时的模拟变形图;
图2是现有技术的密封膜730的详图;
图3是现有技术的套管组件插入12.8mm器械时的模拟变形图;
图4是现有技术的套管组件拔出12.8mm器械时的模拟变形图;
图5是本实用新型套管组件的立体的局部的剖视图;
图6是图5所述套管组件中的密封膜组件的分解图;
图7是图6所示密封膜组件的立体局部剖视图;
图8是图6所示密封膜略去近端和浮动部分之后的密封膜立体图;
图9是图8所示密封膜的9-9剖视图;
图10是图8所示密封膜的反方向立体剖视图;
图11-12是图8所示密封膜环向切割分离之后的图形;
图13图7所示密封膜组件中插入12.8mm器械时的模拟变形图;
图14是图13所示密封膜组件的反向立体图;
图15是图13所示密封膜的15-15剖视图;
图16是图13所示密封膜的16-16剖视图;
图17是本实用新型的实施例二的密封膜立体图;
图18是图17所示密封膜的18-18局部剖视图;
图19是图17所示密封膜的19-19剖视图;
图20是图17所示密封膜的反向立体图;
图21是本实用新型的实施例三的密封膜立体图;
图22是图21所示密封膜的反向立体图;
图23是图22所示密封膜的23-23剖视图;
图24是图22所示密封膜的24-24剖视图;
图25是图22所示密封膜的25-25局部剖视图;
图26是图21所示密封膜中插入钛夹钳的模拟立体剖视图;
图27是图26所示钛夹钳作用后的模拟剖视图;
在所有的视图中,相同的标号表示等同的零件或部件。
具体实施方式
这里公开了本实用新型的实施方案,但是,应该理解所公开的实施方案仅是本实用新型的示例,本实用新型可以通过不同的方式实现。因此,这里公开的内容不是被解释为限制性的,而是仅作为权利要求的基础,以及作为教导本领域技术人员如何使用本实用新型的基础。
图5描绘了穿刺器的整体结构。一种典型穿刺器包含穿刺针10(未示出)和套管组件 20。套管组件20具有开放的近端192和开放的远端31。一种典型的应用中,穿刺针10贯穿套管组件20,然后一起经皮肤开口处穿透整个腹壁进入体腔。一旦进入体腔,穿刺针10 被取走并留下套管组件20作为器械进出体腔的通道。所述近端192处于患者体外而所述远端31处于患者体内。一种优选的套管组件20,可划分成第一密封组件100和第二密封组件200。所述组件100的卡槽39和所述组件200的卡勾112配合扣紧。所述卡勾112和卡槽 39的配合是可单手快速拆分的。这主要为了手术时方便取出患者体内的组织或异物。所述组件100和组件200之间的快锁连接有多种实现方式。除本实施例展示的结构外,还可采用螺纹连接,旋转卡扣或者其他快锁结构。可选择的,所述组件100和组件200可以设计成不可快速拆分的结构。
图5描绘了第一密封组件100的组成和装配关系。下壳体30包括一细长管32,该细长管限定出贯穿远端31的套管33并与外壳34相连。所述下壳体30具有支撑鸭嘴密封的内壁36和与内壁联通的气阀安装孔37。阀芯82安装在阀体80中并一起安装在所述安装孔37中。鸭嘴密封50的凸缘56被夹在所述内壁36和下盖60之间。所述下盖60与下壳体30之间的固定方式有多种,可采用过盈配合,超声波焊接,胶接,卡扣固定等方式。本实施例中所述下盖60的4个安装柱68与所述下壳体30的4个安装孔38过盈配合,这种过盈配合使鸭嘴密封50处于压缩状态。所述套管32,内壁36,鸭嘴密封50,阀体80和阀芯82共同组成了第一腔室。本实施例中,所述鸭嘴密封50是单缝,但也可以使用其他类型的闭合阀,包括舌型阀,多缝鸭嘴阀。当外部器械贯穿所述鸭嘴密封50时,其鸭嘴53 能张开,但是其通常不提供相对于所述器械的完全密封。当所述器械移走时,所述鸭嘴53 自动闭合,从而防止第一腔室内的流体向体外泄露。
图5描绘了第二密封组件200的组成和装配关系。密封膜组件180夹在上盖110和上壳体190之间。所述密封膜组件180的近端132被固定在所述上盖110的内环116和所述上壳体190的内环196之间。所述上壳体190和上盖110之间的固定方式有多种,可采用过盈配合,超声焊接,胶接,卡扣固定等方式。本实施例展示连接方式为的所述上壳体 190的外壳191与所述上盖110的外壳111之间通过超声波焊接固定。这种固定使得所述密封膜组件180的近端132处于压缩状态。所述上盖110的中心孔113,内环116和密封膜组件180一起组成了第二腔室。
图6-7描绘了密封膜组件180的组成和装配关系。所述密封膜组件180包含下固定环120,密封膜130,保护装置160和上固定环170。所述密封膜130和保护装置160被夹在下固定环120和上固定环170之间。而且所述下固定环120的柱子121与所述组件180 中其他部件上相应的孔对准。所述柱子121与上固定环170的孔171过盈配合,从而使得整个密封膜组件180处于压缩状态。所述保护装置160包含4个顺序搭接的保护片163,用于保护所述密封膜130的中心密封体,使其免受插入的手术器械的锋利边造成的穿孔或撕裂。
所述密封膜130包括近端开口132,远端开孔133以及从远端向近端延伸的密封壁,所述密封壁包括近端面和远端面。所述远端孔133由密封唇134形成,用于容纳插入的器械并形成气密封。所述密封唇134可以是非圆形的,本实例中所述密封唇134是近似圆环形的。如实用新型背景所述,密封唇周长应足够短且粗壮以确保应用5mm器械时的密封可靠性。本实例中密封唇134为圆形,定义其半径为Rlip,则密封唇周长近似等于2*Rlip*π(π=3.14159),通常密封唇周长为11.8~13.8mm。所述密封唇的截面为圆形,其半径通常为0.35~0.5mm。
所述密封膜130还包括凸缘136;密封壁135一端连接密封唇134而另一端连接凸缘136;浮动部分137一端连接凸缘136而另一端连接所述近端132。所述凸缘136用于安装保护装置160。所述浮动部分137包含一个或多个径向(横向)褶皱,从而使得整个密封膜组件180能够在所述组件200中浮动。
所述组件180可以由很多具有不同特性的材料制成。例如密封膜130采用硅胶,异戊橡胶等超弹性材料;保护装置160采用半刚性的热塑性弹性体;而下固定环120和上固定环170采用聚碳酸酯等相对较硬的塑胶材料制成。
图8-10更细致的描绘了本实用新型的第一个实施例密封膜130。为降低生产成本,密封膜130最好设计成一个整体,但也可以设计成从凸缘136处分开的内部密封体和外部浮动部分两个零件。实施例一主要针对所述内部密封体进行改进。为简化表述,后续描述密封膜时均不展示外部浮动部分和近端。
定义所述密封唇134的轴线为158。定义大体垂直于轴线158的横平面159。所述密封壁135可以是近似截圆锥形,近似半球形,或不规则的旋转曲面。本实例中密封壁135 以近似圆锥的方式围绕密封唇134排列形成。所述密封壁135包含主体回转壁138和多个反向凹槽140(或称空心筋140)。所述反向凹槽140从主体回转壁138的远端面向近端面的方向凹陷,且反向凹槽的开口朝向远端面;而从近端面的视角看,所述反向凹槽140是从所述主体回转壁138上隆起的筋。所述反向凹槽140从密封唇134处开始横向向外延伸,且在密封唇临近区域,所述反向凹槽140横向向外延伸时其深度逐渐增大。所述凹槽深度的测量方法为:沿着轴线方向测量所述凹槽凹陷底部某点到主体回转壁的最短距离。所述多个反向凹槽140将所述主体回转壁138近似均分成多个部分。即所述密封壁135是由主体回转壁138和多个反向凹槽140围绕密封唇134以近似圆锥方式排列形成的无缝隙的密封壁。
所述反向凹槽140包含内侧壁141,侧壁142和上侧壁143。所述侧壁142第一边与所述内侧壁141相交形成交线145a,145b;所述侧壁142第二边与所述主体回转壁138相交形成交线146a,146b;所述侧壁142的第三边与所述上侧壁143相交形成交线147a,147b;所述上侧壁143的第一端与所述内侧壁141相交形成交线线148a,148b,而其另一端与所述主体回转壁138相交形成交线149a,149b。定义所述交线146a(146b)与所述横平面159 的夹角为α,称之为导向角α;定义所述交线145b与交线146b(或交线145a与交线146a) 的夹角为θ。
如图11-12,在一种可选的实施方案中,所述密封壁135的厚度是基本均匀的,即所述主体回转壁138,所述内侧壁141,侧壁142的壁厚基本相等。所述基本均匀的壁厚,使得所述密封壁135的变形是基本均匀的。但所述的基本均匀的壁厚不应被限制为数值的绝对相等。凹槽数目较多时,为了方便制造(例如为了增强凹槽处的模具强度),或者考虑误差因素,所述侧壁142的厚度可比所述内侧壁141(或主体回转壁138)的厚度薄 0.05~0.25mm。而所述内侧壁141,侧壁142和主体回转壁138的壁厚数值较小,为方便量化,定义所述内侧壁141(或主体回转壁138)与所述侧壁142的壁厚比值在1~1.5之间,仍然近似认为密封壁135的壁厚是基本均匀的,仍然没有脱离本实用新型的范围。
本实例的密封壁135包含8个线性的反向凹槽,然而也可以采用更多数目的或较少数目的或者非线性的反向凹槽。本实例的侧壁142与所述轴线158基本平行,在密封唇临近区域内作任意平行于轴线158并同时垂直任意一个所述侧壁142的剖面,所述剖面与被剖切的所述反向凹槽140相交形成的截面为近似U型(其他凹槽的截面也按此方法定义)。然而为方便制造,例如方便脱模,所述侧壁142可以与所述轴线158不平行;即所述反向凹槽140的截面为近似梯形,甚至为近似V型。
以轴线158为旋转轴,作一个半径为R1的圆柱面与所述主体回转壁138相交,再过其交线作垂直于所述主体回转壁138的回转母线的切断面M1(以轴线158为旋转轴)。所述切断面M1将所述密封膜130分割成内侧部分156(如图11)和外侧部分157(图12)。所述切割面M1与所述主体回转壁138相交形成多段交线151a和151b。所述切割面M1与所述侧壁142相交形成多段交线152a和152b。所述切割面M1与所述内侧壁141相交形成多段交线153a和153b。所述多段线151a,152a,153a形成环形交线155a;所述多段线151b, 152b,153b形成环形交线155b。所述环形交线155a和155b限定了截面155。
如图11-12,显然所述交线155a(155b)的周长L1远大于2*π*R1,即反向凹槽起到了增加环向周长的作用。而且L1与2*π*R1之差,近似等于交线153a(153b)的长度L2的 2*P倍(P为反向凹槽的数目)。即真正起到增加环向周长作用的是所述侧壁143。在反向凹槽宽度满足可制造的前提条件下,增加反向凹槽宽度并不能更大程度的增加环向周长。
本领域技术人员可以理解,必然存在某个R1值,使切断面M1分割的外侧部分157 从所述截面155开始,其形状的改变主要表现为密封膜局部弯曲变形和宏观位移,而非总体的微观分子链伸长和整体拉伸变形。而所述内侧部分156,从密封唇134到所述截面155,其形状的改变表现密封膜的局部弯曲变形和整体拉伸变形的综合作用。可见,所述反向凹槽增大了环向周长,减小了应用大直径器械时的环向应变(应力),从而减小了环箍紧力和所述摩擦阻力。
所述侧壁142具有类似背景所述的加强筋的作用,所有侧壁142共同加强了密封唇临近区域的轴向抗拉刚度;且所述侧壁142增加轴向抗拉刚度的同时并没有增加环向刚度,因此增加轴向刚度的同时并没有增加环箍紧力,可有效的减小背景所述粘滑。本实例中包含16个所述侧壁142,然而更多或较少的侧壁也可以起到增加轴向抗拉刚度的作用。
图13-16描绘了所述密封膜组件180(图中未示出密封膜外部浮动部分和保护装置160)中插入大直径器械时密封膜130的模拟变形图。插入大直径器械时,所述密封唇134 胀大到容纳插入的器械,所述密封壁135围绕其与凸缘136的交接处,整体的向外旋转舒张。所述内侧壁141包裹在器械外表面;而所述侧壁142被分成侧壁142c和圆柱壁142d 两部分;所述主体回转壁138被分成圆锥壁138c和圆柱壁138d两部分。其中所述内侧壁 141,圆柱壁142d,圆柱壁138d共同组成了包裹在所述插入器械外表面的包裹区域。研究表明,相对于无凹槽的设计,含反向凹槽的密封体的包裹区域较小,器械与密封膜间的真实接触面积较小,减小所述包裹区域可以减小所述摩擦阻力。
综上所述,所述反向凹槽具有增加环向周长,减小包裹区域,减小器械与密封膜之间的真实接触面积,增加轴向抗拉刚度等功能,从而可较大的减小所述摩擦阻力和减小粘滑,同时也减小了发生内翻的概率并改善应用舒适性。
应用大直径器械时,密封唇临近区域,特别是所述包裹区域应力高度集中。本领域的技术人员容易理解,越是接近密封唇的区域其环向应变(应力)越大。前文已经阐述不能采用增加环向周长的方法来降低密封唇的环向应变(应力),但是可通过增加密封唇临近区域的环向周长的方式来降低密封唇临近区域的环向应变(应力);而且有必要快速的增大密封唇临近区域的环向周长以使得密封唇临近区域的环向应变(应力)快速的减小至接近零。前文已经阐述所述侧壁142起到增加环向周长的作用,所述侧壁142从密封唇横向向外延伸时其宽度增加的速率越快则密封唇临近区域的环向周长增加速率越快,即前述夹角θ取值越大,则密封唇临近区域的环向周长增加速率越快。在一种可选方案中,所述反向凹槽140的几何形状设计成符合下述公式:
且α+θ≤90°
其中:
θ=在密封唇临近区域的反向凹槽的侧壁的两条边之间的夹角;
α=密封唇临近区域的主体回转壁的母线与横平面的夹角即导向角;
arctan=反正切函数;
cos=余弦函数;
π=圆周率;
R=半径;
Ri=设计通过密封膜的手术器械的最大半径;
R0=密封唇的半径;
P=反向凹槽的数目。
合理的θ值使得密封唇临近区域的环向周长快速增加。而根据上述公式可知,通常Ri和R0是定值;而变量α,P和R共同影响环向周长增加的速率。通常选取0°≤α≤50°,通过理论分析和相关研究表明,减小所述导向角α的值,有利于减小所述包裹区域的长度,但太小的导向角α将牺牲密封膜的导向性能,因此确定α取值时应在满足导向性的前提下尽量取较小的值。通常2.5mm≤R≤(Ri+R0)/2。R取值小于2.5mm则导致密封唇处的过渡区域太大;R取值大于(Ri+R0)/2则导致增加密封唇临近区域环向周长降低环箍紧力的效果不明显。α,P和R的合理取值既能保证良好导向性,又能使应用最大直径器械时的所述包裹区域降至最小,则所述密封唇临近区域的环箍紧力快速降低至很小或者不存在。经研究发现,R=3.5,P=8,α=35°时可以保证良好的导向性,并降低所述包裹区域和环箍紧力。近似功效的或可能更有效的参数组合可以通过理论计算和简单试验验证获得。
所述反向凹槽的设计,只要符合上述公式的本质,就可认为是基本符合上述公式的。例如,本领域技术人员容易想到,将所述主体回转壁138,内测壁141或侧壁142设计成非线性曲面;或者刻意将主体回转壁138,内测壁141或侧壁142设计成复杂多面拼接曲面;所形成的所述交线可以不是直线,但只要所述两交线从整体看,其在密封唇临近区域的夹角基本符合上述公式,则认为没有脱离本实用新型的范围。
前文已经详细阐述密封唇临近区域属于应力高度集中的区域,所述密封唇临近区域之外的应变(应力)相对较小。只要所述密封唇临近区域的反向凹槽基本符合上述公式即可。密封唇临近区域之外的反向凹槽可以不必符合上述公式。本实例中在密封唇临近区域外,所述侧壁142是两边限定的横向向外延伸并逐渐变窄的面域;即在在密封唇临近区域之外,所述反向凹槽140的深度快速减小,不符合上述公式。本领域技术人员一定可以理解,如此反向凹槽设计既确保所述反向凹槽具有增加环向周长,减小包裹区域,减小器械与密封膜之间的真实接触面积,增加轴向抗拉刚度等功能;又很大程度的简化模具设计和提高密封膜加工制造效率,并有助于减小器械与密封膜间的真实接触面积。
图17-20展示了本实用新型的第二个实施例密封膜230。所述密封膜230包括远端孔 233,密封唇234,密封壁235和凸缘236。所述远端孔233由密封唇234形成。所述密封壁235一端连接密封唇234而另一端连接凸缘236。所述密封膜230包括近端面和远端面。定义所述密封唇234的轴线为258。定义垂直于轴线258的横平面259。
本实例中密封壁235以近似圆锥的方式围绕密封唇234排列形成。所述密封壁235包含主体回转壁238和多个反向凹槽240(或称空心筋240)。所述反向凹槽240从主体回转壁238的远端面向近端面的方向凹陷,且凹槽的开口朝向远端面;而从近端面的视角看,所述反向凹槽240是从所述主体回转壁238上隆起的筋。所述反向凹槽240从密封唇234 开始向背离轴线258的方向横向延伸。在密封唇临近区域之内,所述反向凹槽240的深度沿着密封唇轴向方向逐渐增大;而在密封唇临近区域之外,所述反向凹槽240的深度逐渐减小。所述多个反向凹槽240将所述主体回转壁238近似均分成多个部分。即所述密封壁 235是由主体回转壁238和多个反向凹槽240围绕密封234以近似圆锥方式排列形成的无缝隙的密封体。本实例的所述密封壁235包含8个线性的反向凹槽。然而可以采用更多数目或较少数目或者非线性的反向凹槽。
所述反向凹槽240包含内侧壁241和侧壁242。所述侧壁242和内侧壁241相交形成交线245a,245b;所述侧壁242与相邻侧壁242相交形成交线246a,246b;所述侧壁242 与主体回转壁238相交形成交线247a,247b。定义所述交线247a(247b)与横平面259的夹角为κ,称之为导向角κ。
含有反向凹槽的密封膜230,具有与密封膜130相似的作用。包括增加环向周长,减小包裹区域,减小器械与密封膜之间的真实接触面积,增加轴向抗拉刚度等功能。
所述密封膜230与密封膜130主要区别在于所述反向凹槽240的截面形状是近似三角形的;而所述反向凹槽140的截面形状是近似U形的。参考图17-20,过所述交线246a 和246b作密封膜230的纵剖面16-16;再作所述交线245a在16-16剖面中的投影线245e(图中未示出);作所述交线247a在16-16剖面中的投影线247e(图中未示出)。定义所述投影线245e与交线247e的夹角为λ。在一个可选的方案中,所述夹角λ和导向角κ也近似符合前述θ角公式,使得所述反向凹槽较快的增加环向周长(即用λ替换前述公式的θ,用κ替换前述公式的α)。
本领域的技术人员应该可以理解,在占据同样的尺寸空间的前提下,U型反向凹槽比V型反向凹槽具有更大的增加环向周长的能力。但所述V型反向凹槽相对于所述U型反向凹槽,其模具制造简单经济且生产效率更高。
图21-24细致的描绘了本实用新型的第三个实施例密封膜330。所述密封膜330包括远端开孔333,密封唇334,密封壁335和凸缘336。所述远端孔333由密封唇334形成。所述密封壁335一端连接密封唇334而另一端连接凸缘336。所述密封膜330包括近端面和远端面。定义所述密封唇334的轴线为358。定义垂直于轴线358的横平面359。
本实例中密封壁335以近似圆锥的方式围绕密封唇334排列形成。所述密封壁335包含主体回转壁338和多个反向凹槽340(或称空心筋340)。所述反向凹槽340从主体回转壁338的远端面向近端面的方向凹陷,且凹槽的开口朝向远端面;而从近端面的视角看,所述反向凹槽340是从所述主体回转壁338上隆起的筋。所述反向凹槽340从密封唇334 开始向背离轴线358的方向横向延伸。且在密封唇临近区域,所述反向凹槽340的深度沿着密封唇轴向方向逐渐增大。所述多个反向凹槽340将所述主体回转壁338近似均分成多个部分。即所述密封壁335是由主体回转壁338和多个反向凹槽340围绕密封334以近似圆锥方式排列形成的无缝隙的密封体。本实例的所述密封壁335包含10个线性的反向凹槽,然而也可以采用更多数目或较少数目或者非线性的反向凹槽。
所述反向凹槽340包含内侧壁341,内侧壁342,侧壁343和上侧壁344。所述内侧壁341将所述内侧壁342和侧壁343连接到密封唇334上。所述侧壁343和内侧壁341相交形成交线345a,345b;所述侧壁343与内侧壁342相交形成交线346a,346b;所述侧壁 343与主体回转壁338相交形成交线347a,347b。所述侧壁343与上侧壁344相交形成交线348a,348b。定义所述交线347a(347b)与横平面359的夹角为υ,称之为导向角υ。
如图25所示,在一种可选的实施方案中,所述反向凹槽340整体厚度远薄于所述主体回转壁238。即所述内侧壁341,内侧壁342,侧壁343的厚度远薄于所述主体回转壁338。从远端面测量密封唇临近区域内所述空心筋240(或称反向凹槽240)的内部宽度B1尽量小。所述侧壁243的厚度T1远小于主体回转壁238的厚度T2。为方便制造,通常0.25mm ≤T1≤0.45mm;而0.6mm≤T2≤1.5mm。增加密封膜厚度可以增强密封膜的抗撕裂能力,但同时必导致环箍紧力增大;减小密封膜厚度可以减小环箍紧力但同时必造成密封膜容易被破坏。
本领域的技术人员应该可以理解,微创手术器械通过穿刺器时,钛夹钳是最容易造成密封膜损坏的器械之一。钛夹钳工作时其刃口张开,形成一个U型叉结构。当密封膜较薄时,钛夹钳的工作刃容易刺入密封膜与所述工作刃接触处并迫使接触点凹陷,进而将其拉伸并刺破。当密封膜较厚时,所述工作刃难以迫使接触处凹陷,其刃会相对密封膜表面滑动至所述密封膜的中心孔,从而避免刺破密封膜。本领域的技术人员应该能够理解,当所述反向凹槽340整体壁厚较薄(即内侧壁341,内侧壁342,侧壁343)壁厚较薄时,特别是所述反向凹槽340的内部宽度较小时,所述反向凹槽340抗压缩变形的刚度被增强。而且,由于所述反向凹槽340相对于主体回转壁138是凸起的,当所述反向凹槽受压变形时,所述反向凹槽340首先会侧弯而不是凹陷。参考图26-27,当插入钛夹钳360,所述钛夹钳的工作刃362刺向反向凹槽340时,所述反向凹槽340弯曲变形使得所述工作刃滑向主体回转壁338;而主体回转壁338相对较厚而不易被挤压凹陷并拉伸刺破,所述工作刃 362与主体回转壁338表面产生相对滑动,滑向所述远端孔333。
采用较薄壁厚的反向凹槽,可以减小环箍紧力,从而减小所述摩擦阻力;而采用较厚的主体回转壁可以避免密封膜被插入的器械损坏。即合理的T1,T2取值,可在不牺牲操作舒适性的前提下较大的提高密封膜的耐用性,T1和T2的实际数值可以通过简单试验验证获得。同样,本实例所述反向凹槽340还具有前述反向凹槽140相似的功能。
所述密封膜330的密封唇334是圆柱形的,而且存在多个内侧壁341组成的过渡区。所述过渡区会增加插入器械与密封膜之间的接触面积,并使应用大直径器械时的圆柱包裹区域增长。因此所述过渡区的内侧壁341的轴向高度H1应较小。一般情况下,所述轴向高度H1的数值应小于密封唇到密封唇临近区域边界的距离的一半。当所述轴向高度H1较小时,分析反向凹槽作用时可忽略内侧壁341的影响。当所述轴向高度H1较大时,不可忽略内侧壁341的影响。
一种可选的方案中,所述轴向高度H1较小,所述交线346b与所述交线347b相交于密封唇334内部区域的一点。定义所述交线346b与交线347b的夹角为β。此时忽略内侧壁341对于所述反向凹槽340的影响。所述夹角β和导向角υ也近似符合前述θ的公式,使得所述反向凹槽较快的增加环向周长(即用β替换前述公式的θ,用υ替换前述公式的α)。
另一种可选的方案中,所述内侧壁341的轴向高度H1较大,则所述内侧壁341的功能与前述内侧壁141的功能近似,定义此种状态下所述交线345b与交线347b的夹角为γ。所述夹角γ和导向角υ也近似符合前述θ的公式,使得所述反向凹槽较快的增加环向周长 (用γ替换前述公式的θ;用υ替换前述公式的α)。
本领域的技术人员容易想到,所述反向凹槽是一个相对概念。例如以密封膜130为例,若以所述反向凹槽140的上侧壁143为参照,则所述两相邻的侧壁142与其之间的主体回转壁138组成了相对于上侧壁143下凹的凹槽(称之为正向凹槽)。所述上侧壁143的面积与所述主体回转壁138相比,其大小比例不一样则所述凹槽的形态差异很大,不同形态的凹槽对于所述包裹区域,对于器械与密封膜间的真实接触面积的影响也不同。以密封膜130为例,定义所述主体回转壁138在所述横平面159上的投影面积为A1;定义所有反向凹槽140在所述横平面159上的投影面积为A2。为了更清晰的界定本实用新型的范围,定义当A2<A1时,所述凹槽140即为本实用新型限定的“反向”凹槽;当A2≥A1时,所述凹槽140不是本实用新型限定的“反向”凹槽。
本领域技术人员容易想到,合理的圆角过渡可以避免应力集中或使得某些区域变形更容易。由于密封膜的尺寸较小,尤其是密封唇附近区域的尺寸更小。如此微小的尺寸,倒角不同,则密封膜的外形看起来差异较大。为了清晰的展示个元素之间的几何关系,本实用新型描述之实施例,通常为去掉圆角之后的图形。
已经展示和描述了本实用新型的很多不同的实施方案和实例。本领域的一个普通技术人员,在不脱离本实用新型范围的前提下,通过适当修改能对所述方法和器械做出适应性改进。例如本实用新型中的实例中使用了美国专利US7789861中披露的保护片结构及其固定方式,然而也可以采用美国专利US7988671披露的保护片结构及其固定方式,某些应用情形下也可以不包含保护片结构。例如本实例中描述的近似U型槽和近似V型槽,不能被限制为其形状必须为U型或V型。例如本实用新型中多次提到所述凹槽从密封唇处开始横向向外延伸,所谓“横向向外延伸”不应被限制为其延伸轨迹为直线,所述横向向外延伸时的轨迹也可以是螺旋线,折线段,多段圆弧线等曲线。例如本实用新型的实例中详细描述了组成所述凹槽的各相交面的位置关系及其交线,也可以采用增加曲面形成多面拼接或者采用高次曲面的方式使其交线和凹槽外形看起来与实例有较大差异,但只要总体符合本实用新型的思想,仍然认为没有脱离本实用新型的范围。好几种修正方案已经被提到,对于本领域的技术人员来说,其他修正方案也是可以想到的。因此本实用新型的范围应该依照附加权利要求,同时不应被理解为由说明书及附图显示和记载的结构,材料或行为的具体内容所限定。
Claims (7)
1.一种包含反向凹槽的穿刺器密封膜,所述密封膜包括近端开口和远端孔以及从远端孔延伸至近端开口的密封壁,所述密封壁包括近端面和远端面;所述远端孔由密封唇形成,用于容纳插入的器械并形成密封,所述密封唇包含中心轴线和大致与所述轴线垂直的横平面;其特征在于:
a)所述密封壁包含主体回转壁和多个反向凹槽,所述反向凹槽从所述主体回转壁的远端面向近端面凹陷且所述反向凹槽的开口朝向远端面,而从近端面的视角所述反向凹槽的外形表现为从近端面上隆起的筋;
b)在密封唇临近区域内,每一个所述反向凹槽包含两个侧壁,且所述侧壁是两边限定的从密封唇开始横向向外延伸的且宽度逐渐增大的面域。
2.如权利要求1所述的密封膜,其特征在于,所述主体回转壁为截圆锥形。
3.如权利要求1所述的密封膜,其特征在于,所述反向凹槽的截面形状是U型或者V型或者其中一部分是U型而另一部分是V型。
4.如权利要求1所述的密封膜,其特征在于,所述侧壁的两边之间夹角的几何关系符合下述公式:
且α+θ≤90°;
其中:
θ=在密封唇临近区域的反向凹槽的侧壁的两条边之间的夹角;
α=密封唇临近区域的截圆锥形主体回转壁的母线与横平面的夹角即导向角;
arctan=反正切函数;
cos=余弦函数;
π=圆周率;
R=半径;
Ri=设计通过密封膜的手术器械的最大半径;
R0=密封唇的半径;
P=反向凹槽的数目。
5.如权利要求3所述的密封膜,其特征在于,所述反向凹槽的壁厚小于所述主体回转壁的壁厚。
6.如权利要求1所述的密封膜,其特征在于,还包括与所述主体回转壁延伸相交或同时与主体回转壁和所述反向凹槽延伸相交的凸缘,以及从凸缘延伸至近端开口的包括至少一个横向褶皱的外部浮动部分。
7.一种穿刺器密封组件,其特征在于,包括如权利要求1-5中任一项所述的密封膜,所述密封组件还包含下固定环,上固定环,保护装置,上壳体和上盖;所述密封膜还包括与所述主体回转壁延伸相交的或同时与所述主体回转壁和所述反向凹槽延伸相交的凸缘,以及从凸缘延伸至近端开口的包括多个横向褶皱的外部浮动部分;所述密封膜和保护装置被夹在上固定环和下固定环之间,所述密封膜的近端开口被夹在上壳体和上盖之间。
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2016
- 2016-08-02 CN CN201620831086.7U patent/CN206518583U/zh active Active
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GR01 | Patent grant | ||
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