CN204457633U - 超声波解堵装置 - Google Patents

Abstract

本实用新型涉及一种采油生产中对油井中所形成的堵塞物进行清理时所用的超声波解堵装置。超声波解堵装置主要由试井车、传输电缆、大功率超声波电信号发射机和超声波电声转换器等组成。它利用地面车载大功率超声波发射机产生的大功率脉冲电振荡信号,通过特种传输电缆,将脉冲电振荡信号传输到油层的压电陶瓷电声转换器上,经电声转换器转换成超声波,射入含油地层中，使油层中流体的物性及流态发生变化，改善井底、近井油层的流通条件及渗透性，而解除堵塞、防垢除垢、防蜡，提高采油量，降低原油的粘度，从而能提高渗透率及采收率，增加注入量，达到完成配注的目的。

Description

超声波解堵装置

技术领域

本发明涉及一种采油生产中，对油水井中所形成的的堵塞物进行清理时所用的超声波解堵装置。

背景技术

在油水井开采过程中，因为储层温度、压力、含水等条件不断变化，是必破坏储层热力学平衡状态，使油藏流体中的石蜡从原油中析出和沉淀，以及注入水杂质、注入聚合物，油井中形成一些堵塞物，阻碍原油流入井筒中，降低储层孔隙度及渗透率，影响油井的产量及油田采收率。而目前的解堵方法主要通过向储层中注入化学剂，利用化学反应生热及高溶解性能解除石蜡沉积，随现场应用取得一定成效，但化学解堵施工复杂，成本高，存在储层二次污染风险。也对环境造成污染。

发明内容

为了有效地解除地层的各种堵塞，同时可以提高地层渗透率和降低原油粘度，本发明提供一种超声波解堵装置。该装置可有效地解除近井地带油层污染,提高油层渗透率,清除井壁周围堵塞物,疏通油流通道；施工安全可靠、效率高,工艺简单,成本低,无环境污染。

本发明的技术方案是：一种超声波解堵装置，包括试井车及井口，所述试井车的车厢内设中隔墙，中隔墙将车厢分成前部的操作舱和后部的绞车舱；所述绞车舱内固定有发电机、用于缠绕传输电缆及钢丝的双滚筒绞车，且绞车舱内中部通过马丁代克支架固定有马丁代克，马丁代克上设有光电编码器，光电编码器测量电缆及钢丝深度并采集数据，绞车舱内右侧的后方固定有电缆绕线盘，电缆绕线盘一侧与发电机相连接，另一侧与马丁代克连接；所述传输电缆的下端经井口滑轮与井下的压电陶瓷电声转换器连接，压电陶瓷电声转换器下端连接有超导棒，超导棒下端连接有超导棒加重杆，所述传输电缆的上端绕过马丁代克后缠绕在双滚筒绞车上；所述的操作舱内固定有绞车控制台及配电柜，绞车控制台上设有超声控制装置；所述的绞车舱内固定有张力计及张力信号传输电缆盘，张力信号电缆绕过张力信号传输电缆盘后与操作舱内的控制台内的张力面板相连。

所述的井口上连接有防喷管，防喷管一侧的上方连接有井口滑轮，井口滑轮上设有导线防跳卡；所述的防喷管中部固定有绞环，绞环的侧面固定有链接管，链接管下端与连接管插接，连接管下端与固定在地面的支撑座连接。

本发明的有益效果是：该超声波解堵装置，主要利用地面车载大功率超声波发射机产生的大功率脉冲电振荡信号,通过特种传输电缆,将脉冲电振荡信号传输到油层的压电陶瓷电声转换器上,经电声转换器转换成超声波,射入含油地层中，改善井底、近井油层的流通条件及渗透性，清除井壁周围堵塞物,防垢除垢、防蜡，提高采油量，降低原油的粘度，疏通油流通道。该超声波解堵方法安全可靠、效率高,工艺简单,成本低,无环境污染，可以有效地解除地层的各种堵塞，同时可以提高地层渗透率和降低原油粘度,尤其适用于储层易受到损害的敏感性油藏，可以用于洗井及作业等引起的颗粒堵塞井，也可以用于稠油井、易结蜡井的有机堵塞，可以与检泵作业相结合,成为常规处理措施，增油效果显著,便于大面积推广。

附图说明

图1为本发明的右视图；

图2为本发明的俯视图；

图3为本发明与井口相连的示意图；

图4至图11分别为各实施例的解堵层段吸水曲线图。

图中1-发电机，2-双滚筒绞车，3-电缆绕线盘，4-液压油箱，5-压电陶瓷电声转换器，6-超导棒，7-马丁代克，8-超导棒加重杆，9-超声控制装置，10-绞车控制台，11-配电柜，12-张力计，13-张力信号传输电缆盘，14-中隔墙，15-井口滑轮，16-防喷管，17-逆变器，18-排污孔，19-绞环，20-链接管，21-连接管，22-支撑座，23-导线防跳卡，24-超导专用架。

具体实施方式

下面结合附图对本发明作进一步说明：

由图1至图3所示，该超声波解堵装置，主要利用地面车载大功率超声波发射机产生的大功率脉冲电振荡信号,通过特种传输电缆,将脉冲电振荡信号传输到油层的压电陶瓷电声转换器上,经电声转换器转换成超声波,射入含油地层中，改善井底、近井油层的流通条件及渗透性，清除井壁周围堵塞物,防垢除垢、防蜡，提高采油量，降低原油的粘度，疏通油流通道。

所述的超声波解堵装置，包括试井车及井口，所述试井车的车厢内设中隔墙14，中隔墙14将车厢分成前部的操作舱和后部的绞车舱；所述绞车舱内固定有发电机1、双滚筒绞车2，双滚筒绞车2的两个滚筒分别用于缠绕传输电缆及钢丝，且绞车舱内中部通过马丁代克支架固定有马丁代克7，马丁代克7上设有光电编码器，光电编码器可以测量电缆及钢丝深度并采集数据，马丁代克7通过铰接杆与中隔墙14固定。在工作时，马丁代克7由支架上取下，在双滚筒绞车2转动时，铰接杆带动马丁代克7横向来回摆动，使得绕过马丁代克7上的电缆及钢丝均匀的缠绕在双滚筒铰车2上或由双滚筒铰车2上放下。绞车舱内左侧的后方固定有液压油箱4，右侧的后方固定有电缆绕线盘3，电缆绕线盘3一侧与发电机1或外接电源相连接，另一侧与马丁代克7连接。

所述传输电缆的下端经井口滑轮15与井下的压电陶瓷电声转换器5连接，其中压电陶瓷电声转换器5一方面与传输电缆连接进行信号传输，同时与双滚筒绞车2上的钢丝连接。压电陶瓷电声转换器5下端连接有超导棒6，超导棒6发出超声波，超导棒6下端连接有超导棒加重杆8。所述传输电缆的上端绕过马丁代克7后缠绕在双滚筒绞车2的电缆滚筒上。所述的操作舱内固定有绞车控制台10及配电柜11，绞车控制台10上设有超声控制装置9，并设有各种液压仪表、油门手柄、压力控制阀、及各种开关；操作舱内的侧壁上还固定有逆变器17，逆变器为直流电压24V，逆变电压220V，功率600W，型号为COTEK 3600-124，为该解堵装置外配置的电脑等仪器供电。

所述的绞车舱内固定有张力计12及张力信号传输电缆盘13，张力信号电缆绕过张力信号传输电缆盘13后与操作舱内的控制台10相连，张力计与井口滑轮15配合作用，把传输电缆的张力变为电信号经过张力信号传输电缆盘13传送给控制台10内的张力面板进行显示，或送地面仪器进行记录，通过电缆张力的变化，准确判断井下仪器和电缆的运行情况。

所述的井口上连接有防喷管16，防喷管16可用于井口排空、卸压，防喷管16一侧的上方连接有井口滑轮15，井口滑轮15用于为传输电缆导向，井口滑轮15上设有导线防跳卡23；所述的防喷管16中部固定有绞环19，绞环19的侧面固定有链接管20，链接管20下端与连接管21插接，连接管21下端与固定在地面的支撑座22连接,链接管20、连接管21及支撑座22构成防喷管的防拉倒装置，可以对防喷管16起到扶正作用，防止防喷管16倾斜。

此外，该试井车整车安装燃油式独立暖风系统，暖风系统的加热器安装在左侧车尾左侧侧行李仓内，散热片安装在前仓左侧；上述的操作舱设正、副驾驶员门，车身右侧中部设气动折叠乘客门，操作仓内的配电柜11上设有各种保险、开关、指示类、用电器开关、插座等，操作舱内可实现发动机的启动、熄火；绞车舱车后部为集装箱式后开门结构，隐藏式上车踏步；绞车舱内的双滚筒绞车2为行业内现有常用的双滚筒绞车，传动采用液压闭式循环，采用美国萨澳H1P068型液压泵和德国力士乐A6VE63柱塞液压马达，滚筒内置行星减速机，液压系统具备张力过载联动自动保护功能，电缆拉力大于或等于预置张力时，绞车能自动立刻紧急制动，阀卸荷，保证仪器的安全测试；双滚筒绞车2的结构采用同轴双滚结构，滚筒采用分体焊接形式，绞车采用带式制动，材料选用无磁钢，相对磁导率小于1.1；滚筒电缆容量：2000米(ф13.7mm)+2000米(ф2.4mm)；电缆线速度：

200-5000m/h；绞车最大拉力：15KN；绞车排缆采用油缸摆臂排缆方式，排缆操作阀安装于操作仓内的操作台上，排缆运动与电缆/钢丝进程一致，使得电缆/钢丝排放整齐；滚筒底部护板留有一个排污孔18。绞车舱内的发电机1为大洋柴油发电机TSV160000型(10KW/220V/50HZ)，安装在后尾部右侧，在发电机舱开维修窗口，以便于维修和保养；增加外接220V电源，与发电机220V电源可以转换供电，总电源配电盘配置电保护开关、电源转换开关、保险、220V插座，照明及其它用电器等供电控制。

利用上述的超声波解堵装置实施的解堵工艺，具体步骤如下：

1.安全准备工作：试井车到达井位后，停在距离井口位置10m-15m处，确保操作安全；

2.井口排空、卸压：在井口上安装带有快速接头的放空阀，打开放空闸门，排出的污水通过水龙带流入污水罐车内；排空时间一般为10分钟—15分钟；

3.安装防喷管：在井口放空闸门上安装防喷管16，并且固定好防喷管的防拉倒装置；将井口滑轮15固定在防喷管16上，安装后必须使井口滑轮15的滑轮槽与双滚筒绞车2的滚筒中心对齐；

4.进行通井操作，以确保超导棒6顺利通过：钢丝与随车携带的通井器连接，经井口滑轮15导向，导入井下进行通井；如果有遇阻部位，需要反复通过，确保管柱畅通；其中井口滑轮15的滑轮槽、钢丝、马丁代克计数仪、双滚筒绞车2的滚筒中心必须成一条直线；

5.往井下导入压电陶瓷电声转换器：井下管柱畅通后，将通井器取出，然后将超导专用架24由绞车舱内取下，将置于绞车舱右侧平台上的压电陶瓷电声转换器5安装在超导专用架上24，由专业人员把压电陶瓷电声转换器5放入井筒，把数据传输电缆与压电陶瓷电声转换器5连接后放入井口滑轮15的滑轮槽内，扣好滑轮上的导线防跳卡，确保滑轮槽、超导线、马丁代克计数仪、双滚筒绞车2的滚筒中心在一条直线上；

6.进行超导解堵操作：根据该井的水井数据表，确定超导层位，在每个超导层位，以每隔1米进行超导，最后确定超导点数，每个超导点超声波刺激时间10分钟—15分钟；发动试井车上自备的发电机1，电压控制在200V-220V之间；通过控制台上的控制按钮打开油水井解堵控制器，通常电流在15A-20A之间，如果管柱内及层间内杂物或阻塞物较多，则电流在20A-25A之间，频次20000次/秒，当有电流突然增大，应立即停机检查；超导完后进行反向操作，起出压电陶瓷电声转换器，然后进行反冲洗，洗出超导后的杂物，用来水管线反冲洗井，吐出超导形成的井底杂物；

7.最后，用泵车加压疏通层间注水通道。

上述的超声波在地下产生以下几方面作用：

1、冲击振荡剥离作用：定向集束发射的强超声波作用于油层,原油液体、储油岩层及固体颗粒便会随超声波一起振动,由于各液体、岩层、固体颗粒的固有频率不同,所以各自产生的振动加速度和振幅也不同,致使两种相态物质界面发生相对运动。从而达到以下目的:①堵塞物颗粒与岩层、油水及颗粒之间的亲和力降低,产生相对运动而疏松、流动,解除堵塞；②原附着在岩层孔隙及喉道上的污物脱落、随流体流向井筒内,疏通油流通道；③油、水界面在超声波作用下,形成油包水或水包油的乳状液体,降低了液体的粘度,增加了流动性；

2、空化降粘作用：原油在强声场作用下以原油分子结构在剧烈振荡的作用下,会进行周期性地排列组合并产生许多小泡,在小泡湮灭的过程中,其内部产生超高温高压,这种局部高能可使原油的分子键断裂,即产生裂解反应,从根本上改变了原油物性,从而降低了原油粘度；

3、防蜡(垢)清蜡(垢)作用：在强声场作用下,蜡(垢)在未凝结前就成为极细的微粒悬浮于原油中,使长链分子产生裂解反应,降低其固化强度。原油对超声波的吸收引起温度上升,在液固体分界面上,声能将大量转化成热能,形成分界面处的局部高温甚至产生电离效应,从而有效地防止结蜡结垢。以上几个方面的作用综合施加于油层,可使超声波作用范围内的堵塞物疏松、污物颗粒从岩层上剥离脱落、液体粘度降低、流动性增加。再利用井筒附近的压差和液体的声流效应,使油层堵塞物及污物颗粒随液体顺利流入井筒,从而疏通了油流孔道、洗涤了岩层孔隙及喉道,达到解除堵塞的目的。

超声波解堵选井的原则、参数设计原则、适用井况、解堵特点：

1.选井的原则：地层必须有一定的能量；中、高渗透率地层优于低渗油层；优选措施过程中,发生地层损害的油(水)井,如洗井污染、修井液损害地层和酸化、压裂等造成二次堵塞的井；根据油藏和生产资料,分析认为存在钻井污染、生产过程中存在地层结蜡、有机质堵塞等的井层；不能选择胶结差或已出砂的地层。

2.参数设计原则：施工参数必须根据所选储层确定,一般情况下,声强越大越好,但因受到设备限制,一般为定值；而脉冲数、工作间隙比是比较关键的可选参数,需要根据试验结果优化；低渗层要求更长的处理时间；所述的工作间隙比是指周期运行与停止时间的百分比。

3.超声波解堵适用井况：由于受超声波作用范围的限制,只有近井地带的解堵效果是长久的。因降粘、防蜡清蜡、提高渗透率等效果,只在作用范围内才有效,一旦完井启抽需将作用范围内的液体抽完。所以,超声波采油技术最适合于油水井解堵。要求如下:①井深不超过3300m；②套管完好无变形；③出砂不严重,防止在超声波作业时发射器被砂埋；④地层有储量因堵塞而减产；⑤新井泥浆污染堵塞；⑥地层有能量,渗透率不低于103um²；⑦井斜在油层处不超过200m。

4.超声波解堵特点：(1)对套管无损伤,对油层无污染,是一种典型的物理采油技术；(2)方向性强、集束发射,工艺选择性好,可处理任何层段任意层位；(3)可控性好,能根据井下的油层状况调整井下功率、声场强度、处理时间等一系列工艺参数,以达到超声波处理的最优化参数设计；(4)适应性强,对于钻井泥浆污染、修井作业污染、增产措施作业污染及采油生产中的井眼堵塞等均有明显的作用；(5)对油井条件限制小,不受油层岩石性质的限制；(6)技术兼容性强,可与其它措施结合起来应用；(7)由于被超声波洗涤过的岩层，比化学法洗涤光滑,不易附着污物颗粒,所以解堵有效期较长。

具体实施例：2012年试验4口井，是用人工盘电缆下井试验，2014年5月采用超声波解堵车进行解堵，试验解堵5口井，情况如下：

1、2012年试验情况

1.1、试验井试验前生产状况

试验前4口注水井，平均上覆岩压13.38MPa，平均泵压13.78MPa，平均注入压力12.93MPa，注入压力与上覆岩压接近。因注水井注入压力高，油泵平衡或顶上覆岩压注水，基本无调整余地。实施超声波解堵共4口注水井，都取得了较好的增注措施效果，具体情况见表1：

表1：超声波解堵实验措施前后数据对比表

试验后4口注水井，平均泵压14.35MPa，平均注入压力13.08MPa，注入压力上升0.15MPa，单井日注水量平均增加25m³，下面就4口井工作过程描述如下：

1.2、中3-更2是采油六矿中区西部区块北九队的一口注水井，于1982年1月1日投产，砂岩厚度66.40m，有效厚度45.10m，主要开采层位萨Ⅱ4-葡Ⅱ10。2010年6月19日转为分层注水，共分三层(萨Ⅱ4-葡Ⅰ7、葡Ⅱ1-2-葡Ⅱ6、葡Ⅱ7-8-葡Ⅱ10)，各层配注分别为0m³/d、40m³/d、40m³/d。由于该井长期顶上覆岩压完不成配注，因此2012年5月5日对该井进行了测试调整，将偏II的40m³/d配注调至0m³/d，全井配注由原来的80m³/d下调至40m³/d，调整后日注水量变为0m³/d，罐车洗井3罐后仍然没有效果，于2012年5月10日不吸水关井。基于这种情况，地质大队下发了酸化方案，对偏Ⅲ层位进行酸化。2012年9月7日投拔水嘴进行了酸化前的准备工作，2012年9月17日，劳服酸化队第一次来到这口井准备酸化，可是在酸化过程中发现地层的压力特别高，注酸压力25MPa,酸液根本注不进去，酸化队只能无功而返。最后采用一种新的酸化方法，即先利用超声波仪器对偏Ⅲ层段先超声，然后进行酸化。2012年10月4日把超声波仪器下入井中偏Ⅲ层段进行超声，偏Ⅲ层段长度15.8m，射开砂岩厚度8.6m，射开有效厚度6.5m，全井超声波工作13个点，工作时间2.5小时。进行超声波完成后向地下注入酸液，半个小时注入酸液16m³酸化结束，酸化后经过了24h的酸化反应关井，进行洗井后注水，由于以前这口水井是两个层进行注水，目前是单层注水，因此在酸化后，我们积极与工艺队联系反应情况，对该井的上覆岩压进行了重新计算，将上覆岩压由原来的11.9MPa改为目前的13.5MPa，全井水量由原来的不吸水到目前12.4MPa左右，全井能够完成40m³/d，从酸化后到目前全井一直能够平稳注水，完成配注。因此利用超声波仪器工作后，解决了酸化不能解决的增注问题。其解堵层段吸水曲线图如图4

1.3、高125-更302是采油三矿中区西部区高台子区块中一队的一口注水井，于1995年1月1日投产，砂岩厚度25.2m，有效厚度14m，地层系数0.143um²m，主要开采层位高Ⅰ1-高Ⅰ19。2001年12月9日转为分层注水，共分五层(高Ⅰ1-高Ⅰ6+7、高Ⅰ8-高Ⅰ9、高Ⅰ10-高Ⅰ11-12、高Ⅰ14-高Ⅰ16-17、高Ⅰ18-高Ⅰ19)，各层配注分别为20m³/d、20m³/d、20m³/d、20m³/d、20m³/d。2012年7月3日全井不吸水，小队又进行了换水表以及洗井工作，该井仍然不吸水。2012年10月24日该井进行酸化处理，酸化设计共分两步，第一步：将偏Ⅰ、偏Ⅲ、偏Ⅴ拔空，偏Ⅱ、偏Ⅳ堵死，于2012年10月26日处理完毕后酸化队进行酸化，酸化过程非常顺利，注入酸液19m³，酸化过程均按照标准执行。该井酸化反应后，开井后放大注水为零。于2012年11月5日上午，进行针对偏Ⅳ的超声波实验，偏Ⅳ是指由高Ⅰ14-高Ⅰ16-17，厚度为10m，本次解堵实验采用10m为10个点，每点停留时间在10-15分钟左右。前期超声波解堵过程非常顺利，但在第七个点时，由于仪器进水，解堵实验被迫停止。2012年11月5日下午劳服酸化队进行酸化，在偏Ⅳ注入酸液16m³，之后酸化反应24h，劳服酸化队洗井后开井。开井后偏Ⅳ能够完成该层段20m³的配注，从酸化后到目前该井一直能够平稳注水，因此可以说利用超声波仪器先超声，然后进行酸化这样的效果是非常好的。偏Ⅳ层段能完成小层配注且注水量稳定，取得了明显效果。使一口长期完不成配注的注水井重新焕发了生机,截止2012年12月31日累计增加注水918m³。该井酸化无效果后，经过超声波后达到了预期效果。其解堵层段吸水曲线图如图5。

1.4、高133-侧斜24井是采油三矿西区高台子区块中四采油队的一口注水井，于是2003年3月3日投产，全井射开砂岩厚度54.4m，有效厚度17.1m。该井地质设计全井配注40m³/d，三级四段注水，每层段配注10m³/d，但该井层间吸水差异大，在2012年9月11日测试显示偏Ⅰ、Ⅱ吸水能力差，小层偏Ⅰ已拔空，配注10m³/d，实注2m³/d，小层偏Ⅱ也已拔空，配注10m³/d，实注1m³/d。基于这种情况2012年11月12日对该井进行超声波解堵，解堵层位偏Ⅰ(萨Ⅲ1-Ⅲ10)，解堵深度992.5-1027.8m，过程中每1m设定为一个超声波解堵点，每个点解堵时间为10分钟，超声波解堵后偏Ⅰ配注10m³/d，实注11m³/d。超声波解堵替代了传统酸化增注措施，达到了水井解堵增注的预期效果。

1.5、西24-E24是采油三矿西区二类下返区块303队的一口注水井，于是2011年10月23日投产，全井射开砂岩厚度21.4m，有效厚度16m，开采层位为PⅠ5～PⅡ10。该井投产后地质设计全井配注100m³/d，一级两段注水且层间吸水差异大，在2012年9月18日测试打检配过程中，检配资料显示水量全在偏Ⅱ，配注90m³/d，实注100m³/d。于是出新方案把全井配注下调到60m³/d，双定把偏Ⅱ高渗透层投死，偏Ⅰ注水。偏Ⅱ停住后，全井只有偏Ⅰ一个层注水，把偏Ⅰ水嘴拔空后只能注13m³/d。基于这种情况2012年11月9日进行超声波解堵，解堵层位PⅠ5～PⅠ7，过程中每1m设定为一个超声波解堵点，每个点解堵时间为10分钟，超声波解堵后偏Ⅰ增注7m³/d，2012年11月21日为增进措施效果，由矿里泵车配合增压到15MPa注水15m3，增压注水后偏Ⅰ水量达到23m³/d。2012年11月30日该井进行洗井后，偏Ⅰ注水量达到38m³/d，整个过程中共增注25m³/d直至目前增注效果稳定。整体过程中通过超声波解堵、增压注水以及配合洗井达到了目的层明显增注的效果，并且措施效果稳定、显著。其解堵层段吸水曲线图如图6。

2、2014年试验情况

2.1、中丁41-P5超声波解堵实验效果

中丁41-P5井是中区西部二类2010年12月投产的一口分层注水井，全井射开砂岩厚度9.7m，有效厚度3.3m，地层系数0.421um²m，两级三段注水。2013年6月26日开始注聚，由于注入空间小，于2013年10月28日出压裂方案，但由于地处路边绿化带有大树遮挡，一直无法上作业，维持生产。2013年11月16日开始顶压力注不进去下调排量维持注入，全井日配溶液35m³/d，日配母液6m³/d，日注溶液24m³/d，日注母液4m ³/d。分别于2013年12月15日和2014年1月25日两次下调注入方案，日配溶液30m³/d，日配母液4m³/d，但仍然欠注，日注溶液22m³/d，日注母液3m³/d。目前各层水嘴为空，2014年5月29日对偏1、2、3层段进行超导解堵超导18个定点(偏1：4个定位点；偏2：14个定位点)，偏3层段不吸水，偏1吸水量少。目前该井与超声波解堵实验前对比，油压下降0.6MPa,全井能够完成配注，达到了较好的效果。其解堵层段吸水曲线图如图7。

2.2、高1129-斜225超声波解堵实验效果

高1129-斜225井是西区三次加密萨葡高合采的一口分层注水井，2011年10月投产，全井射开砂岩厚度40.3m，有效厚度6.6m，地层系数1.41um2m，四级五段注水，全井日配注60m³/d，2014年3月14日开始注水量变差，日实注33m³/d，从测试成果来看，偏4、5段日配注20m³/d，实为不吸水，水嘴为空，2014年5月25日对偏4、5层段进行超导解堵超导25个定点，偏4层段超导11个点，偏5超导14个点，取得了较好的效果，解堵后偏4、5段油压13.1Mpa，日实注21m³/d。其解堵层段吸水曲线图如图8。

2.3、高1135-265超声波解堵实验效果

高1135-265井是西区三次加密萨葡高合采的一口分层注水井，2012年3月投产，全井射开砂岩厚度32.9m，有效厚度6.2m，地层系数0.921um2m，三级四段注水，201402月大修后重配开井，全井日配注60m³/d，实为不吸水，经过洗井及测试，全井水嘴为空，各层仍不吸水，2014年6月17日对偏2层段进行超导解堵实验，解堵后偏2段日配注10m³/d，日实注19m³/d，目前全井日配注60m³/d，日实注37m³/d，该井与超声波解堵实验前对比，目的层能够完成小层配注注水，达到了较好的效果。其解堵层段吸水曲线图如图9。

2.4、高324-425超声波解堵实验效果

高324-425井是中区东部高台子层系的加密注水井，全井射开砂岩厚度30.2M，有效厚度5.7M，底层系数1.2790um2m，投产日期2012年7月12日，日配注70m³/d，三级四段注水。超导前全井日实注40-45m³/d左右，偏II日配注20m³/d，一直不吸水。2014年6月6日，偏II进行了物理超导解堵，解堵深度1130-1150M，超导解堵定点20个，时间300分钟，超导解堵后取得明显的注水效果，初期最高达到70m³/d左右，后期按20m³/d进行注水，目前注水一直稳定。其解堵层段吸水曲线图如图10。

2.5、中J10-水132超声波解堵实验效果

中J10-水132井是南一区丙西萨葡高合采的一次调整注水井，1989年7月日投产，全井射开砂岩厚度72.4M,有效厚度29.7M,底层系数11.584um2m，投产日期1989年7月1日，全井配注310m³/d，五级六段注水，由于该井井底出砂比较严重及水质差等多种因素影响，2014年3月20日测试，偏II(萨II5+6-萨III3)，日配注70m³/d，实际不吸水，偏VI(高I1-19)，日配注80m³/d，实际不吸水，反复进行洗井测试投捞水嘴等多项工作仍然不吸水。2014年6月19日对偏II(萨II5+6-萨III3)，偏VI(高I1-19)进行了超声波解堵，其中偏II层段解堵定点17个，时间255分钟，偏VI层段解堵定点20个，时间300分钟，超导解堵后，效果明显，偏II、偏VI二层段单独注水，油压8.2MPA，实际注水163m³/d。2014年7月3日测试偏II、偏VI目前都已经完成层段配注水量。其解堵层段吸水曲线图如图11。

实验结论：

1、超声波解堵工艺安全可靠、效率高,工艺简单,成本低,无环境污染。

2、现场应用结果表明超声波采油技术是比较成熟的,可以有效地解除地层的各种堵塞，同时可以提高地层渗透率和降低原油粘度,尤其适用于储层易受到损害的敏感性油藏。

3、超声波解堵选井选层和参数设计也是取得增产效果的关键。

4、超声波解堵对解除近井地带油层污染,提高油层渗透率,清除井壁周围堵塞物,疏通油流通道。可以用于洗井及作业等引起的颗粒堵塞井，也可以用于稠油井、易结蜡井的有机堵塞，可以与检泵作业相结合,成为常规处理措施。

Claims (2)

1.一种超声波解堵装置，包括试井车及井口，其特征在于：所述试井车的车厢内设中隔墙(14)，中隔墙(14)将车厢分成前部的操作舱和后部的绞车舱；所述绞车舱内固定有发电机(1)、用于缠绕传输电缆及钢丝的双滚筒绞车(2)，且绞车舱内中部通过马丁代克支架固定有马丁代克(7)，马丁代克(7)上设有光电编码器，光电编码器测量电缆及钢丝深度并采集数据，绞车舱内右侧的后方固定有电缆绕线盘(3)，电缆绕线盘(3)一侧与发电机(1)相连接，另一侧与马丁代克(7)连接；所述传输电缆的下端经井口滑轮(15)与井下的压电陶瓷电声转换器(5)连接，压电陶瓷电声转换器(5)下端连接有超导棒(6)，超导棒(6)下端连接有超导棒加重杆(8)，所述传输电缆的上端绕过马丁代克(7)后缠绕在双滚筒绞车(2)上；所述的操作舱内固定有绞车控制台(10)及配电柜(11)，绞车控制台(10)上设有超声控制装置(9)；所述的绞车舱内固定有张力计(12)及张力信号传输电缆盘(13)，张力信号电缆绕过张力信号传输电缆盘(13)后与操作舱内的控制台(10)内的张力面板相连。

2.根据权利要求1所述的超声波解堵装置，其特征在于：所述的井口上连接有防喷管(16)，防喷管(16)一侧的上方连接有井口滑轮(15)，井口滑轮(15)上设有导线防跳卡(23)；所述的防喷管(16)中部固定有绞环(19)，绞环(19)的侧面固定有链接管(20)，链接管(20)下端与连接管(21)插接，连接管(21)下端与固定在地面的支撑座(22)连接。