CN204112504U - 一种采用顶底角钢和外伸端板连接的新型钢结构梁柱节点 - Google Patents

Abstract

本实用新型公开了一种采用顶底角钢和外伸端板连接的新型钢结构梁柱节点，包括楼板、钢柱、钢梁、外伸端板、两个盖板和两个等边角钢，盖板远端的螺栓孔通过高强度螺栓与钢梁翼缘远端的螺栓孔连接，等边角钢底面的螺栓孔、盖板近端的螺栓孔与钢梁翼缘近端的螺栓孔通过高强度螺栓连接，外伸端板中间螺栓孔与钢柱翼缘中间螺栓孔通过高强度螺栓连接，一个等边角钢竖面的螺栓孔、外伸端板上端的螺栓孔与钢梁翼缘上端的螺栓孔通过高强度螺栓连接，另一个等边角钢竖面的螺栓孔、外伸端板下端的螺栓孔与钢梁翼缘下端的螺栓孔通过高强度螺栓连接，楼板铺设在钢梁上面。本实用新型初始刚度大、屈服强度高、滞回曲线饱满、抗震性能好。

Description

一种采用顶底角钢和外伸端板连接的新型钢结构梁柱节点

技术领域

本实用新型属于结构工程钢结构技术领域，具体涉及一种采用顶底角钢和外伸端板连接的新型钢结构梁柱节点。

背景技术

1994年以前，栓焊混合连接节点一直是钢结构中常用的节点连接形式，但是在1994年美国Northridge地震和1995年日本阪神地震中，数百栋多高层钢结构房屋的梁柱刚性连接节点出现大量的脆性断裂，究其原因，是钢结构中梁柱连接采用了刚性连接。

而梁柱节点半刚性连接在受力性能上介于刚接与铰接，用于钢结构梁柱连接，即能承受一定的弯矩，梁柱间又会产生一定的转动。与刚性节点相比，半刚性连接梁柱节点的滞回曲线饱满，具有较好的延性和耗能能力。对于高强度螺栓半刚性节点的连接方式主要有以下几种：

1)端板连接；

2)角钢连接；

3)短T型钢连接。

这三种连接方式各有特点在于：

(1)对于端板连接，由于在现场施工前，钢梁需要与端板在工地焊接完成，增加了施工工序，并且在焊接过程中容易使钢材变脆，焊缝周围的构件容易产生较大的残余应力，会造成焊接缺陷，地震时容易引起节点脆性破坏，影响节点动力性能的发挥；

(2)对于角钢连接，虽然没有焊接工序，且具有较好的转动能力，但刚度小，对梁转动约束小，使梁跨中弯矩较大，此外，还能导致结构的抗侧移刚度较小，对结构抗风、抗震不利。该类连接方法柔性较大，导致节点极限承载能力不够；

(3)短T型钢连接虽也未采用焊接工艺，但就其自身而言，短T型钢不太常用，加工形式特殊，其连接后，节点刚度较大，接近刚性节点性能，刚性节点在地震作用下，由于节点刚度大，容易产生脆性断裂。

高玥(广州大学)的一篇论文《新型半刚性端板连接节点滞回性能及应用研究》中，第三章-四种类型端板连接节点的受力性能研究及第四章-新型端板连接节点滞回性能的参数化研究公开了若干梁柱连接节点结构，其中3.4节的图3-11公开了一种结构相对合理的梁柱连接节点结构，但是此结构的钢梁与端板采用焊接结构，盖板与钢梁也采用焊接结构，导致初始刚度小、屈服强度低、滞回曲线不饱满、抗震性能差。

发明内容

本实用新型为了克服以上现有技术存在的不足，提供了一种初始刚度大、屈服强度高、滞回曲线饱满、抗震性能好的一种采用顶底角钢和外伸端板连接的新型钢结构梁柱节点。

本实用新型的目的通过以下的技术方案实现：本一种采用顶底角钢和外伸端板连接的新型钢结构梁柱节点，包括楼板、钢柱、钢梁、外伸端板、两个盖板和两个等边角钢，其中：

所述的钢柱为H型钢，钢柱的翼缘开有若干个螺栓孔(螺栓孔个数由力学计算决定)，

所述的钢梁为H型钢，钢梁近端的上下翼缘各开有若干个螺栓孔(螺栓孔个数由力学计算决定)，钢梁的螺栓孔往远端方向的上下翼缘各开有两道圆弧缺口，圆弧缺口形成“犬骨式”构造，

所述的外伸端板开有若干个螺栓孔(螺栓孔个数由力学计算决定)，

所述的盖板开有若干个螺栓孔(螺栓孔个数由力学计算决定)，

所述的等边角钢的两个面各开有若干个螺栓孔(螺栓孔个数由力学计算决定)，

所述的盖板远端的螺栓孔通过高强度螺栓与钢梁翼缘远端的螺栓孔连接，等边角钢底面的螺栓孔、盖板近端的螺栓孔与钢梁翼缘近端的螺栓孔通过高强度螺栓连接，外伸端板中间螺栓孔与钢柱翼缘中间螺栓孔通过高强度螺栓连接，一个等边角钢竖面的螺栓孔、外伸端板上端的螺栓孔与钢梁翼缘上端的螺栓孔通过高强度螺栓连接，另一个等边角钢竖面的螺栓孔、外伸端板下端的螺栓孔与钢梁翼缘下端的螺栓孔通过高强度螺栓连接，楼板铺设在钢梁上面。

所述楼板包括压型钢板、混凝土、方格钢网和栓钉，栓钉固定焊接在压型钢板的凹槽边缘，方格钢网放置在压型钢板上，混凝土浇筑在方格钢网上。

本实用新型相对于现有技术具有如下的优点：

1、本实用新型整体上，采用弧形缺口削弱翼缘，外伸端板加强腹板，并在钢梁上配置压型钢板混凝土板组合楼板，即混合型钢梁、柱、楼板的节点形式，该节点易于施工，成本低，传力可靠，并能保证在强烈地震作用下形成塑性铰发生塑性变形来耗散地震能量。采用压型钢板混凝土板组合楼板，节省了钢梁钢材的用量，同时压型钢板混凝土板组合楼板还能有效地抑制钢梁的局部屈曲失稳，提高构件的延性。

2、钢柱、钢梁、外伸端板、两个盖板和两个等边角钢之间紧密贴合在一起，洞口相对，采用高强度螺栓连接，不采用任何焊接工艺，钢材不变脆，初始刚度大、屈服强度高、滞回曲线饱满、抗震性能好。

3、本实用新型创造性地将带盖板的“犬骨式”钢梁端部构造及顶底角钢、外伸端板全螺栓连接节点和压型钢板混凝土板组合楼板结合起来，通过对钢梁端部上下翼缘局部削弱，促使塑性铰在梁端削弱位置出现，并扩展塑性变形。摩擦型高强度螺栓连接承载力高，动力性能好，采用顶底角钢—外伸端板全螺栓连接节点，改善了钢结构梁柱节点的延性，增强了节点抗震耗能能力，进一步提高了结构整体的抗震性能。

4、在钢梁和压型钢板混凝土板组合楼板之间设置有足够数量的栓钉，可以形成整体共同工作作用。由于压型钢板混凝土板组合楼板的组合作用，不仅可以节省钢梁钢材的用量，同时压型钢板混凝土板组合楼板还能有效地抑制钢梁的局部屈曲失稳，提高构件的延性。

附图说明

图1-图3是实施例1的一种采用顶底角钢和外伸端板连接的新型钢结构梁柱节点的结构图。其中，图1为立体图，图2为纵向剖视图，图3为钢梁的尺寸图。

图4是对实施例两种连接节点结构进行加载的低周循环加载制度图。

图5是本实用新型连接节点结构的有限元模型图。

图6是图5的网格划分图。

图7是对现有连接节点加楼板的有限元模型图。

图8是图7的网格划分图。

图9是图6的单向加载应力云图。

图10是图9的楼板应力云图(带H型钢孔)。

图11是图9的压型钢板应力云图。

图12是图9的钢网应力云图。

图13是图6的循环加载应力云图。

图14是图8的单向加载应力云图(为了清楚显示钢柱钢梁等部件的应力分布，隐去楼板)。

图15是图8的循环加载应力云图。

图16是图5的连接节点结构与图7的连接节点结构的M-θ曲线对比图。

图17是图5的连接节点结构的滞回曲线。

图18是图7的连接节点结构的滞回曲线。

图19是图17和图18的叠合对比图。

图20是外伸端板尺寸及螺栓孔位置图。

具体实施方式

下面结合附图和实施例对本实用新型作进一步说明。

如图1和图2所示的一种采用顶底角钢和外伸端板连接的新型钢结构梁柱节点，包括楼板、钢柱1、钢梁2、外伸端板3、两个盖板4和两个等边角钢5，其中：

钢柱1为H型钢，钢柱1的翼缘开有8个螺栓孔，钢梁2为H型钢，钢梁2近端的上下翼缘各开有2个螺栓孔，钢梁2的螺栓孔往远端方向的上下翼缘各开有两道圆弧缺口6，圆弧缺口6形成“犬骨式”构造，外伸端板3开有8个螺栓孔，盖板4开有4个螺栓孔，等边角钢5的两个面各开有2个螺栓孔，

盖板4远端的两个螺栓孔通过高强度螺栓与钢梁2翼缘远端的两个螺栓孔连接，等边角钢5底面的两个螺栓孔、盖板4近端的两个螺栓孔与钢梁2翼缘近端的两个螺栓孔通过高强度螺栓连接，外伸端板3中间4个螺栓孔与钢柱1翼缘中间4个螺栓孔通过高强度螺栓连接，一个等边角钢5竖面的两个螺栓孔、外伸端板3上端的两个螺栓孔与钢梁2翼缘上端的两个螺栓孔通过高强度螺栓连接，另一个等边角钢5竖面的两个螺栓孔、外伸端板3下端的两个螺栓孔与钢梁2翼缘下端的两个螺栓孔通过高强度螺栓连接，楼板铺设在钢梁2上面。

楼板包括压型钢板7、混凝土8、方格钢网9和栓钉10，栓钉10固定焊接在压型钢板7的凹槽边缘，方格钢网9放置在压型钢板7上，混凝土8浇筑在方格钢网9上。

本实施例的连接节点结构的结构和尺寸设计如下：

(1)设计：将型钢梁靠近型钢柱边缘的端部位置局部削弱为带盖板的“犬骨式”梁端；

(2)螺栓连接的施工过程：

首先，在钢构件预制工厂，对钢梁的端部进行局部削弱作业，形成带盖板的“犬骨式”式构造。令b_f为钢梁的翼缘宽度，h_b为梁截面高度，则局部削弱截面的几何尺寸如下(如图3)：

削弱起点至边缘a＝(0.50～0.75)b_f；

削弱长度b＝(0.65～0.85)h_b；

削弱深度c＝(0.20～0.25)b_f；

$R=\frac{b^2+4c^2}{8c}$

(3)构件加工时先将各个工件预留孔洞，具体开洞位置如下：

钢柱在两侧翼缘通透开洞；

钢梁上下翼缘均需开洞；

外伸端板在上中下三个特定区域开洞；

盖板开洞；

角钢两面均开洞。

(4)首先角钢、盖板、钢梁通过高强度螺栓连接；

(5)外伸端板与钢柱通过高强度螺栓连接；

(6)角钢与钢柱通过高强度螺栓连接。

(7)在钢梁上铺设压型钢板，压型钢板上配方格钢网，设置栓钉形成抗剪键，之后浇筑混凝土。

本实用新型在连接安装及压型钢板铺设过程中，注意保证孔洞对齐，安装高强度螺栓时还应注意初拧与终拧操作步骤。

本实施例的连接节点结构有限元模型设计如下：

1、试件设计

A、样品试件为上述实施例1所属的一种采用顶底角钢和外伸端板连接的新型钢结构梁柱节点；

B、对照品试件为：新型半刚性端板连接节点滞回性能及应用研究【D】2014.广州大学(作者：高玥)。论文中第三章-四种类型端板连接节点的受力性能研究及第四章-新型端板连接节点滞回性能的参数化研究中的内容即盖板犬骨式CDS节点(见3.4节的图3-11)。

2、构建有限元模型

根据样品试件和对照试件的实际尺寸及细部构造，采用大型通用有限元软件ABAQUS，按照常规方法分别构建样品试件和对照品试件的有限元模型，其中，样品试件的有限元模型如图5、图6所示，对照品试件的有限元模型如图7、图8所示。

以下对构建图5和图7所示有限元模型的要点进行简要描述。

2.1试件设计

根据《钢结构设计规范》(GB50017)、《建筑抗震设计规范》(GB50011)、《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99)和《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102)，并参考相关文献，从螺栓、端板、节点域及构造要求等方面对外伸端板连接节点进行尺寸设计。

选用的H型钢梁柱截面尺寸分别为HN250×125×6×9、HW200×200×8×12，其中梁长1.1m、柱高1.8m，梁柱均采用Q345级钢材。螺栓规格选用M20、10.9级摩擦型高强螺栓；柱腹板考虑设置加劲肋。顶底角钢采用∟80×10，压型钢板采用YX70-200-600。

(1)在本实用新型连接节点中，钢材均采用Q345级，屈服强度为f_y＝345N/mm²，抗拉强度为f_u＝600N/mm²，弹性模量E＝2.06×10⁵N/mm²，切线模量E_t＝0.03E。螺栓采用10.9级M20摩擦型高强螺栓，屈服强度为f_y＝940N/mm²，f_u＝1040N/mm²，E_t＝0.02E。钢筋采用HRB335级。钢结构材料泊松比均取为0.3，采用Von Mises屈服准则，材料屈服后采用随动强化准则。

混凝土楼板采用塑性损伤本构模型，强度等级为C30级，E＝3.00×10⁴N/mm²，泊松比为0.3，膨胀角为35，偏心率为0.1，初始等效双轴抗压屈服应力与初始单轴抗压屈服应力的比值为1.16，k＝0.667，粘滞系数为0.0001。具体材料参数见下表：

注：楼板强度为C30，弹性模量取E_c＝3.00×10⁴MPa，泊松比取0.3。

(2)为了便于比较，对比件所采用的材料与尺寸与本实用新型相同。

2.1.1螺栓设计

1.抗拉设计

螺栓抗拉设计应满足下式

$\frac{n_t{N}_t^b}{{\mathrm{\γ}}_{\mathrm{RE}}}\≥N_{\mathrm{fb}}---(2-1)$

且 $n_t{N}_{\mathrm{tu}}^b\≥\mathrm{\β}{A}_{\mathrm{fb}}{f}_u---(2-2)$

式中，n_t——梁翼缘两侧第一排受拉螺栓总数；

——单个螺栓抗拉承载力设计值，即P为螺栓预拉力；

N_fb——梁端翼缘等效轴力设计值；

——单个螺栓的极限抗拉承载力，其中A_eff为螺栓螺纹处有效截面面积，为螺栓的极限抗拉强度最小值；

γ_RE——节点域承载力抗震调整系数，取0.75；

β——考虑撬力作用的调整系数，有加强筋时取1.2，无时取1.3；

A_fb、f_u——梁端单个翼缘有效截面面积及其极限抗拉强度最小值。

2.抗剪设计

$\frac{n{N}_v^b}{{\mathrm{\γ}}_{\mathrm{RE}}}\≥V---(2-3)$

且 $n{(N_{\mathrm{vu}}^b,N_{\mathrm{cu}}^b)}_{\min }\≥{0.58h}_{\mathrm{wb}}{t}_{\mathrm{wb}}{f}_u---(2-4)$

式中，n——螺栓总数；

——单个螺栓的抗剪承载力设计值，其中，N_t＝N_fb/n_t，μ为摩擦系数；

V——梁端剪力设计值；

——螺栓受剪极限承载力，

——所连接板件的极限承压力，其中d为螺栓公称直径，t_min为所连接板件中较薄板件厚度，为板件极限承压强度，近似取1.5f_u；

f_u——板件的极限抗拉强度最小值；

h_wb、t_wb——梁腹板的高度和厚度。

3.螺栓布局设计

螺栓的排列布局应简单划一、力求紧凑、便于施工。由于螺栓孔的存在会对构件截面产生一定的削弱作用，因此螺栓中距不应过小。但螺栓间距离过大又会是接触面不够紧密，易使潮气渗入板内缝隙产生锈蚀。

螺栓间距按下式进行设计，

(1.5d₀,35mm)≤e_f≤3d₀   (2-5a)

(2d₀,e_f)≤e_t≤(4d₀,8t_min)   (2-5b)

3d₀≤e_b≤(8d₀,12t_min)   (2-5c)

(1.5d₀,35mm)≤e_w≤(3d₀,0.4b_fb)   (2-5d)

1.5d₀≤e_s≤(4d₀,8t_min)   (2-5e)

式中，d₀为螺栓孔直径，t_min为所连接板件中较薄板件厚度，其余字母表示螺距，具体位置示意如图20所示。

2.1.2端板设计

1.高度和宽度

根据螺栓排列布局，并结合梁截面尺寸等因素，对端板高度按下式设计

端板高度，h_ep＝h_b+2(e_t+e_f)   (2-6)

端板宽度，b_ep＝t_wb+2(e_s+e_w)   (2-7)

且b_fb≤b_ex≤b_fc   (2-8)

2.厚度

端板厚度采用两边支撑类并按照下式设计

$t_{\mathrm{ep}}\≥\sqrt{\frac{{6e}_f{e}_w{N}_{t1}}{[e_w{b}_{\mathrm{ep}}+2e_f(e_f+e_w)]f/{\mathrm{\γ}}_{\mathrm{RE}}}}---(2-9)$

且 $t_{\mathrm{ep}}\≥\sqrt{\frac{{4e}_f{e}_w{N}_{t2}}{[e_w{b}_{\mathrm{ep}}+2e_f(e_f+e_w)]f_u}}---(2-10)$

式中，t_ep——端板厚度；

N_t1——由梁端弯矩设计值计算得出的单个螺栓拉力，N_t1＝M/(n_th₁)；

N_t2——由梁形成塑性铰时对应的单个螺栓拉力N_t2＝1.2βM_pb/(n_th₁)，1.2为节点承载力调整系数，M_pb为梁截面塑性弯矩；

f、f_u——端板的抗拉强度设计值及其极限抗拉强度最小值。

2.2受力验算

《钢结构设计规范》中规定节点域是指以柱翼缘和腹板横向加劲肋为边界的节点腹板区域。它是整个钢结构体系中较为薄弱的单元，其受力情况也较为复杂。节点域的受力性能对整个框架的强度和刚度都有很大的影响。我国现行《钢结构设计规范》和《建筑抗震设计规范》都对节点域的设计进行了说明。

1.节点域抗剪强度及屈服承载力

(1)《钢结构设计规范》的规定

$\mathrm{\τ}=\frac{M_{b1}+M_{b2}}{V_P}\≤\frac{4}{3}{f}_v---(2-11)$

式中，M_b1、M_b2——节点两侧梁端弯矩设计值；

V_P——节点域腹板体积，H型钢取V_P＝h_c×t_w×h_b；

f_v——钢材抗剪强度设计值；

h_c、t_w、h_b——分别为柱腹板的高度、厚度及梁腹板的高度。

(2)《建筑抗震设计规范》的规定

$\frac{\mathrm{\ψ}(M_{\mathrm{pb}1}+M_{\mathrm{pb}2})}{V_P}\≤\frac{4}{3}{f}_{\mathrm{yv}}---(2-12)$

式中，M_pb1、M_pb2——分别为节点域两侧梁的全塑形受弯承载力；

f_yv——钢材的屈服抗剪强度，为钢材屈服强度的0.58倍；

ψ——折减系数，三、四级取0.6，一、二级取0.7。

2.柱翼缘

为了防止柱翼缘的螺栓孔周围出现冲剪破坏，其承载力按下式计算

$\frac{P}{1.85\mathrm{\π}{\mathrm{dt}}_{\mathrm{fc}}}\≤\frac{f_v}{{\mathrm{\γ}}_{\mathrm{RE}}}---(2-13)$

且 $\mathrm{\π}{\mathrm{dt}}_{\mathrm{fc}}\≥\mathrm{\β}\frac{A_{\mathrm{fb}}}{n_t}---(2-14)$ 式中符号与前述定义相同。

3.柱腹板加劲肋

$\frac{(b_{\mathrm{ep}}-t_{\mathrm{wc}})}{2}\≤b_s\≤\frac{(b_{\mathrm{fc}}-t_{\mathrm{wc}})}{2}---(2-15)$

t_s≥t_fb   (2-16)式中为b_s、t_s为加劲肋的宽度和厚度。

4.强柱弱梁验算

《建筑抗震设计规范》对钢框架节点处的承载力验算还应符合“强柱弱梁”的规定，即

ΣW_pc(f_yc-N/A_c)≥ηΣW_pbf_yb   (2-17)

式中，W_pc、W_pb——分别为交汇于节点的柱和梁的塑形截面模量；

f_yc、f_yb——分别为柱和梁的钢材屈服强度；

N——柱的轴向压力设计值；

A_c——柱的截面面积；

——强柱系数分别按一级1.15，二级1.10，三级1.05选取。

2.3有限元建模

进行ABAQUS有限元实体建模，梁、柱、外伸端板、加强肋、角钢、高强螺栓等部件均采用Solid(实体)形态。混凝土楼板部件采用Solid(实体)形态，钢筋则采用Wire(线)形态，除高强螺栓采用Revolution方式展开形成3D模型外，其余部件均采用Extrusion方式进行三维建模，型钢、混凝土楼板等采用C3D8R单元，钢筋采用T3D2桁架单元，模型采用8节点六面体减缩积分实体单元，此类单元可以避免完全积分单元容易出现的剪切闭锁问题，并且能够减小完全积分单元可能造成的单元过刚和计算挠度偏小等问题；单元算法采用Medial axis中轴算法，该算法的单元形状较规则且计算速度更快。

接触采用以下方式：

(1)外伸端板与柱翼缘的接触采用考虑摩擦效应的有限滑动；

(2)钢筋与混凝土之间采用Embedded嵌入模式。

(3)为便于网格划分，采用圆头螺帽的预应力螺栓，其中螺帽与外伸端板、角钢的连接采用隐式算法面面接触方式(Surface-to-surface contact)。选用光面螺杆，忽略螺纹对构件的影响，螺杆与外伸端板、角钢、柱翼缘以及钢梁翼缘腹板的接触选用绑接连接(Tie)。

为了客观和准确的体现对比结果，对比件有限元建模与本实用新型有限元建模采用相同方法。

3、试验加载

(1)根据《建筑抗震试验方法规程》(JGJ101)的相关规定，采用梁端位移控制方式进行加载。在对模型进行正式加载计算前，预先对试件备份模型进行预加载试算，确定试件的屈服位移。在进行单向加载时，最大梁端位移设置为100mm，将梁端位移20mm前按照2mm的步长逐级加载，20mm后按照5mm的步长逐级加载，加载至100mm时停止，共26个加载步。

(2)在进行低周循环加载时，试件屈服前分四级加载，每级循环一周，屈服后按照屈服位移Δ_y的倍数逐级加载，每级循环两周。试件模型的低周循环加载制度如图4所示。

图9为本实用新型单向加载应力云图。

图10为本实用新型楼板应力云图。

图11为本实用新型压型钢板应力云图。

图12为本实用新型钢筋网应力云图。

图13为本实用新型循环加载应力云图。

图14为现有连接节点单向加载应力云图。

图15为现有连接节点循环加载应力云图。

结论：

如图16所示，可见本实用新型连接节点的初始刚度比现有连接节点的初始刚度更大，屈服强度更高。

如图17—19所示，可见本实用新型连接节点的滞回曲线饱满，与现有连接节点相比，抗震性能表现更加卓越。

Claims (2)

1.一种采用顶底角钢和外伸端板连接的新型钢结构梁柱节点，其特征在于：包括楼板、钢柱、钢梁、外伸端板、两个盖板和两个等边角钢，其中：

所述的钢柱为H型钢，钢柱的翼缘开有若干个螺栓孔，

所述的钢梁为H型钢，钢梁近端的上下翼缘各开有若干个螺栓孔，钢梁的螺栓孔往远端方向的上下翼缘各开有两道圆弧缺口，圆弧缺口形成“犬骨式”构造，

所述的外伸端板开有若干个螺栓孔，

所述的盖板开有若干个螺栓孔，

所述的等边角钢的两个面各开有若干个螺栓孔，

所述的盖板远端的螺栓孔通过高强度螺栓与钢梁翼缘远端的螺栓孔连接，等边角钢底面的螺栓孔、盖板近端的螺栓孔与钢梁翼缘近端的螺栓孔通过高强度螺栓连接，外伸端板中间螺栓孔与钢柱翼缘中间螺栓孔通过高强度螺栓连接，一个等边角钢竖面的螺栓孔、外伸端板上端的螺栓孔与钢梁翼缘上端的螺栓孔通过高强度螺栓连接，另一个等边角钢竖面的螺栓孔、外伸端板下端的螺栓孔与钢梁翼缘下端的螺栓孔通过高强度螺栓连接，楼板铺设在钢梁上面。

2.根据权利要求1所述的一种采用顶底角钢和外伸端板连接的新型钢结构梁柱节点，其特征在于：所述楼板包括压型钢板、混凝土、方格钢网和栓钉，栓钉固定焊接在压型钢板的凹槽边缘，方格钢网放置在压型钢板上，混凝土浇筑在方格钢网上。