长波红外制冷型长焦距、大口径、大视场镜头
技术领域
本实用新型涉及一种长波红外制冷型长焦距、大口径、大视场镜头,用于全天候全天时对远距离目标进行观测、侦察和跟踪,属于镜头领域。
背景技术
现代化制冷型探测器中集成了一个低温制冷器,这种装置可以使传感器降温度,以降低探测器温度,使得热噪声信号低于成像信号。绝大部分工作在陆地上的温度目标都会辐射8~12μm波段光谱。制冷型长波红外成像系统温度分辨率高,灵敏度高;抗干扰性好、隐蔽性好;图像直观,易于观察;穿透烟尘雾霾能力强;可全天候、全天时工作等优点,广泛应用于红外夜视、红外侦察以及红外制导等方面。
远距离热红外监测需要使用长焦距镜头,非制冷红外成像系统的镜头成本会随着焦距的增大而迅速增加,因此大多数非制冷镜头是短焦镜头。焦距短,口径小,系统的作用距离近,无法满足远距离热红外监测的需求。显然,研制大口径、长焦距、作用距离远的长波红外制冷型成像系统,克服上述缺陷是本实用新型的研究目的。
实用新型内容
本实用新型所要解决的技术问题是提供一种长波红外制冷型长焦距、大口径、大视场镜头,该镜头具有空间分辨率高、大口径、大视场、结构紧凑、体积小巧的性能。
为了解决上述技术问题,本实用新型的技术方案是:一种长波红外制冷型长焦距、大口径、大视场镜头,所述镜头的光学系统中沿光线自左向右入射方向依次设有前组A和后组B,所述前组A依次设有正透镜A-1、负透镜A-2、正透镜A-3和负透镜A-4,所述后组B依次设有正透镜B-1、负透镜B-2和正透镜B-3。
在进一步的技术方案中,所述前组A和后组B之间的空气间隔是39.2mm。
在进一步的技术方案中,所述前组A中的正透镜A-1和负透镜A-2之间的空气间隔是164.4mm,所述负透镜A-2和正透镜A-3之间的空气间隔是9.4mm,所述正透镜A-3和负透镜A-4之间的空气间隔是80.8mm。
在进一步的技术方案中,所述后组B中的正透镜B-1和负透镜B-2之间的空气间隔是25.4mm,所述负透镜B-2和正透镜B-3之间的空气间隔是16mm。
在进一步的技术方案中,所述镜头的结构包括用以固定镜头的中镜筒,所述中镜筒两端分别通过前支撑架和后支撑架与底板连接。
在进一步的技术方案中,所述中镜筒前端与联接筒连接,所述联接筒前端与前镜筒连接,所述前镜筒前部内壁上设有用以安设正透镜A-1的A片镜座。
在进一步的技术方案中,所述中镜筒前端内壁与调焦镜筒连接,所述调焦镜筒前端内壁上设有用以安设负透镜A-2和正透镜A-3的BC镜座,所述调焦镜筒外部设有用以安设调焦电机的电机架。
在进一步的技术方案中,所述中镜筒后端内壁上设有用以安设负透镜A-4、正透镜B-1和负透镜B-2的后镜座。
在进一步的技术方案中,所述中镜筒后端与法兰盘连接,所述法兰盘前端内壁安设正透镜B-3,所述法兰盘后端与用以安设红外探测器的探测器架连接。
在进一步的技术方案中,所述中镜筒后端与后舱连接,所述后舱与制冷器舱连接连接。
与现有技术相比,本实用新型具有以下有益效果:本实用新型具有高成像质量、高空间分辨率、大口径、大视场、结构紧凑、体积小巧等特点。在光路设计中,选用锗、硒化锌和IRG205三种红外材料,选用中间有一次像面的光学结构,通过计算机光学辅助软件优化设计,实现成像质量良好,光学结构简单紧凑,可以与长波红外制冷型640×512,25μm探测器适配,用于全天候全天时对远距离目标进行观测、侦察和跟踪。
下面结合附图和具体实施方式对本实用新型作进一步详细的说明。
附图说明
图1为本实用新型实施例的光学系统示意图。
图2为本实用新型实施例的结构主视示意图。
图3为本实用新型实施例的结构右视示意图。
图中:1-正透镜A-1,2-A片镜座,3-前镜筒,4-联接筒,5-前支撑架,6-调焦镜筒,7-电机架,8-调焦电机,9-D片镜座,10-负透镜A-4,11-后镜座,12-正透镜B-1,13-负透镜B-2,14-法兰盘,15-正透镜B-3,16-探测器架,17-后舱,18-探测器,19-内六角螺钉,20-内六角螺钉,21-O型密封圈,22-内六角螺钉,23-O型密封圈,24-后支撑架,25-中镜筒,26-底板,27-内六角螺钉,28-正透镜A-3,29-BC镜座,30-移动座,31-负透镜A-2,32-内六角螺钉,33-内六角螺钉,34-O型密封圈,35-内六角螺钉,36-O型密封圈,37-O型密封圈,38-O型密封圈,39-制冷器舱,40-内六角螺钉;A-前组,A-1-正透镜,A-2-负透镜,A-3-正透镜,A-4-负透镜,B-后组,B-1-正透镜,B-2-负透镜,B-3-正透镜。
具体实施方式
如图1所示,一种长波红外制冷型长焦距、大口径、大视场镜头,所述镜头的光学系统中沿光线自左向右入射方向依次设有前组A和后组B,所述前组A依次设有正透镜A-1、负透镜A-2、正透镜A-3和负透镜A-4,所述后组B依次设有正透镜B-1、负透镜B-2和正透镜B-3。
在本实施例中,所述前组A和后组B之间的空气间隔是39.2mm;所述前组A中的正透镜A-1和负透镜A-2之间的空气间隔是164.4mm,所述负透镜A-2和正透镜A-3之间的空气间隔是9.4mm,所述正透镜A-3和负透镜A-4之间的空气间隔是80.8mm;所述后组B中的正透镜B-1和负透镜B-2之间的空气间隔是25.4mm,所述负透镜B-2和正透镜B-3之间的空气间隔是16mm。
在本实施例中,由上述镜片组构成的光学系统达到了如下的光学指标:(1)工作波段:8μm-12μm;(2)焦距:f′=407mm;(3)探测器:长波红外制冷型640×512,25μm;(4)视场角:2.25°×1.8°;(5)相对孔径D/ f′:1/1.67;(6)光学长度∑L:≤440mm。
在本实施例中,为了实现100%冷光阑效率,在光学设计时,采用二次成像结构,以减小系统的径向尺寸。选择合理的初始结构进行优化设计,光学系统前组由正透镜A-1、负透镜A-2、正透镜A-3和负透镜A-4组成。在设计中,尽量使负透镜A-2、正透镜A-3远离正透镜A-1,使其口径尽量小,减小光学重量及成本;后组由正透镜B-1、负透镜B-2和正透镜B-3组成;设计中,在正透镜A-3、正透镜B-3前表面分别采用偶次非球面,使得光学系统的结构更简化,成像质量良好。为了满足高低温和远近距要求,系统通过负透镜A-2和正透镜A-3来实现高低温补偿(在-30℃到+50℃温度)及远近距补偿。
如图2~3所示,所述镜头的结构包括用以固定镜头的中镜筒25,所述中镜筒25两端分别通过前支撑架5和后支撑架24与底板26连接。所述中镜筒25前端与联接筒4连接,所述联接筒4前端与前镜筒3连接,前镜筒3后端与联接筒4前端通过8个内六角螺钉35连接并紧固,联接筒4后端与中镜筒25前端通过8个内六角螺钉33连接并紧固。所述前镜筒3前部内壁上设有用以安设正透镜A-1的A片镜座2,A片镜座2从前镜筒3的前端装入,A片镜座2与前镜筒3采用螺纹及主正面配合,能够有效保证同心度需求。正透镜A-1用压圈固紧于A片镜座2内。在正透镜A-1与A片镜座2、A片镜座2与前镜筒3、前镜筒3与联接筒4、联接筒4与中镜筒25配合处均安设有O型密封圈,保证镜头的密封性能。所有螺纹配合处均点注虫胶,此方法有助于提高光学镜头部分的耐振动和耐冲击性能,提高整体镜头的抗震性能。
在本实施例中,所述中镜筒25前端内壁通过6个内六角螺钉32与调焦镜筒6连接,所述调焦镜筒6前端内壁上设有用以安设负透镜A-2和正透镜A-3的BC镜座29,负透镜A-2和正透镜A-3通过隔圈与压圈安设于BC镜座29内。BC镜座29与移动座30采用螺纹及主正面配合,能够有效保证同心度需求。移动座30安设于调焦镜筒6前端内壁。所述调焦镜筒6外部通过螺钉连接用以安设调焦电机8的电机架7。所有螺纹配合处均点注虫胶。
在本实施例中,所述中镜筒25后端内壁上设有用以安设负透镜A-4、正透镜B-1和负透镜B-2的后镜座11,正透镜B-1和负透镜B-2通过隔圈与压圈安设于后镜座11内,负透镜A-4通过压圈安设于D片镜座9内。D片镜座9通过螺纹及主正面与后镜座11前端内壁连接,后镜座11通过4个内六角螺钉27与中镜筒25后端内壁连接。所述中镜筒25后端通过6个内六角螺钉20与法兰盘14连接,所述法兰盘14前端内壁安设正透镜B-3,正透镜B-3通过压圈安设于法兰盘14内。正透镜B-3与法兰盘14、法兰盘14与中镜筒25配合处均安设有O型密封圈。所有螺纹配合处均点注虫胶。
在本实施例中,所述法兰盘14后端通过4个内六角螺钉19与用以安设红外探测器18的探测器架16连接。所述中镜筒25后端通过6个内六角螺钉22与后舱17连接,所述后舱17通过10个内六角螺钉40与制冷器舱39连接连接。后舱17与中镜筒25、后舱17与制冷器舱39配合处均安设有O型密封圈。所有螺纹配合处均点注虫胶。
本实用新型的优点如下:
(1)在光学设计中,合理分配前组A和后组B的光焦度,可以通过锗、硒化锌和IRG205三种红外材料配合,采用两个非球面,使镜头达到长焦距、大口径、大视场及结构简单紧凑的性能指标;
(2)在光学设计中,通过负透镜A-2和正透镜A-3同时移动实现高低温补偿和远近距补偿,来保证镜头在高低温环境下及远近距中的使用要求;
(3)在保证结构紧凑的前提下,采取一系列措施,提高了镜头耐振动、冲击的能力;
(4)在镜头结构设计中进行了刚度计算,适当增加壁厚,提高固有频率,提高镜头的抗振能力,保证系统的使用要求。同时各密封部位采用O型密封圈密封,保证镜头的密封性能。
以上所述仅为本实用新型的较佳实施例,凡依本实用新型申请专利范围所做的均等变化与修饰,皆应属本实用新型的涵盖范围。