CN202068286U

CN202068286U - 直流单元式电动机

Info

Publication number: CN202068286U
Application number: CN2011201835128U
Authority: CN
Inventors: 咸凯民
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 2011-06-01
Filing date: 2011-06-01
Publication date: 2011-12-07
Anticipated expiration: 2021-06-01

Abstract

本实用新型公开了一种直流单元式电动机，包括定子、转子、磁极、转子位置传感器和电子换向线路，定子包含若干定子单元，该定子单元包括两个分别各自呈对称设置的定子铁芯、设置在每个定子铁芯上的绕组和绕组间隙，绕组间隙的中心线与定子铁芯的对称线重合，所述相邻定子单元之间设有单元间隙；所述转子包括若干转子铁芯，所述转子铁芯之间设有空隙，在轴向视图上，所述转子铁芯与空隙所占的机械角度之和与定子单元所占的机械角度相等，且转子铁芯所占的机械角度小于等于定子单元所占的机械角度的一半，或转子铁芯与空隙的长度之和等于定子单元的长度，且转子铁芯的长度小于等于定子单元长度的一半。本实用新型解决了小型异步电动机效率低的缺点。

Description

直流单元式电动机

技术领域

本实用新型涉及一种电动机，特别是涉及一种直流单元式节能电动机。

背景技术

目前市面上广泛运用的是交流异步电动机，该交流异步电动机虽然有优良的运行性能和经济指标，但仍有一些不足之处：

1)小功率的交流异步电动机效率低下，家用的单向异步电动机，比如功率为560～1500瓦的空调压缩机电动机的效率在60％～72％之间，90～250瓦的洗衣机电动机的效率为49％～59％，30～85瓦的电风扇电动机效率在22％～40％之间；

2)缺乏完善的调速方法，传统的电动机调速方法不能获得良好的调速性能，虽然变频技术能很好地解决这一间题，但是由于变频器价格昂贵，增加了设备成本，限制了应用；

3)起动电流大，交流异步电动机的起步电流一般都在其额定电流的4倍以上，有些小功率的单相异步电动机甚至达到了6～8倍，在交流异步电动机直接起动时，会给电网带来冲击。

实用新型内容

本实用新型要解决的技术问题是提供一种直流单元式电动机，该直流单元式电动机结构简单，并具有良好的调速和起动性能，尤其在小功率的情况下，该直流单元式电动机与现有异步电动机相比，效率有较大幅度提高。

为了实现上述技术目的，本实用新型的直流单元式电动机包括定子、转子、磁铁、转子位置传感器和电子换向线路，所述定子包含若干定子单元，该定子单元包括两个分别各自呈对称设置的定子铁芯、设置在每个定子铁芯上的绕组和绕组间隙，所述绕组间隙的中心线与定子铁芯的对称线重合，所述相邻定子单元之间设有单元间隙；所述转子包括若干转子铁芯，所述转子铁芯之间设有空隙，在轴向视图上，所述转子铁芯与空隙所占的机械角度之和与定子单元所占的机械角度相等，且转子铁芯所占的机械角度小于等于定子单元所占的机械角度的一半，或转子铁芯与空隙的长度之和等于定子单元的长度，且转子铁芯的长度小于等于定子单元长度的一半。

采用本结构的直流单元式电动机，当转子的运动范围在单元内时，即转子的前沿从绕组间隙中心线运动至单元间隙中心线的过程中，在绕组中通以合适方向的电流，使得处于定子单元对称轴一侧的磁极的磁通与绕组的磁通相互叠加，另一侧的磁极磁通与绕组磁通相互削弱。由于定子单元对称轴两侧的磁通密度分布不均，一侧磁通密度大于另一侧的磁通密度，使得气隙中的磁力线产生偏转并被拉长，这些被偏转而拉长的磁力线收缩时，带动了转子运动。

当转子在两定子单元之间运动时，即转子的前沿从单元间隙的中心线运动到绕组间隙中心线的过程，绕组中的电流换相，使得定子单元之间的间隙中心线一侧的磁极磁通与绕组磁通相互叠加，另一侧的磁极磁通与绕组磁通相互削弱。由于定子单元之间的间隙中心向两侧的磁通密度分布不均，一侧磁通密度大于另一侧的磁通密度，使得气隙中的磁力线产生偏转并被拉长，这些被偏转而拉长的磁力线收缩时，带动了转子运动。

如此循环，可在转子上输出持续稳定的力矩，从而完成了把电能转换成机械能的目的。改变绕组内电流的大小，可使由绕组产生的磁通密度增大或减小，当绕组电流变大时，绕组产生的磁通密度增大，磁力线偏转程度更大，当磁力线收缩时，产生的拉力更大，带动转子向更高的转速运动，即可实现加速；相应的，当绕组内通以较小的电流，由绕组产生的磁通密度变小，产生的磁力线偏转变小，当偏转的磁力线收缩时，产生的拉力变小，即可实现电动机减速的目的，克服了传统交流异步电动机无法实现调速的缺点，且不用再外置变频器，节省了成本。电动机起动时，在绕组中通以较小的电流即可实现磁力线的偏转，当绕组中通以较小的电流时，足以产生足够的磁力线偏转进而带动转子起动，还可以利用现有调速装置先降压起动，把电流限制在允许的范围内，然后再逐渐升压，直至电机到达额定的转速。克服了传统电动机起动电流大，对电网造成较大的冲击的缺陷。

进一步的，所述绕组由集中绕制的线圈组成，该绕组线圈围成的面积中仅含有定子铁芯和绕组骨架，铁芯中可通过接近饱和的磁通密度，绕组与所述电子换向线路相连。所述绕组设置在定子铁芯的中央，且绕组的中心线与定子铁芯的对称轴重合。采用该结构的绕组，绕组线圈围住的铁芯中没有任何空隙，可以在其中通过较大的磁通密度，甚至于是接近饱和的磁通密度。由于这个磁通密度远远大于传统电机绕组通过的气隙磁通密度，故绕组围住的铁芯截面积可以大大减小，使得绕组线圈的每匝长度减小，并减小绕组的电阻，减少电机的发热量，提高电机的效率，减少制作电机的用铜量，节省成本。

进一步的，所述磁铁可以由永磁材料制成，且该磁铁可设置在转子铁芯上，也可分两组并分别安装于定子铁芯对称线的两侧。所述磁铁也可以为电磁铁，且该磁铁分为两组并分别安装于定子铁芯对称线的两侧。

进一步的，所述定子和转子均呈中心对称设置，且转子包括若干与定子相匹配并对称设置在定子单元两侧的分转子，相对于定子单元呈对称设置的分转子与定子铁芯之间形成磁路。采用该结构的定子和转子可形成多条磁路，提高磁通量，提高电机的运行性能。

进一步的，所述定子和转子均呈直线设置，且转子包括若干与定子相匹配并对称设置在定子单元两侧的分转子，相对于定子单元呈对称设置的分转子与定子铁芯之间形成磁路。采用该结构的定子和转子可形成多条磁路，提高磁通量，提高电机的运行性能。

总之，本实用新型的直流单元式电动机不仅结构简单，而且在不外置变频器的条件下也具有良好的调速能力；在起动时的起动电流相较于传统电机减小，对电路冲击小；通过设置集中绕组和提高磁通量，可有效增加效率。

附图说明

图1a为本实用新型直流单元式电动机第一实施例的定子单元结构示意图；

图1b是图1a的左视图；

图2a是本实施例的磁铁和绕组磁力线分布示意图，显示为转子铁芯在定子单元内运动；

图2b是图2a的磁力线偏转示意图；

图3a是本实施例的磁铁和绕组磁力线分布示意图，显示为转子铁芯在两个定子单元之间运动；

图3b是图3a的磁力线偏转示意图；

图4a是本实施例的转子结构示意图；

图4b是图4a的左视图；

图5是本实施例的定子轴向结构示意图；

图6是本实施例的直流单元式电动机结构示意图；

图7为本实施例的直流单元式电动机工作原理框图；

图8a为本实用新型直流单元式电动机的第二实施例结构示意图；

图8b为图8a的左视图。

具体实施方式

下面结合附图对本实用新型的具体实施方式作详细说明。

如图1a和图1b所示，为本实用新型直流单元式电动机第一实施例的定子单元结构示意图。本实施例的定子单元10包括两个分别各自呈对称设置的定子铁芯11、设置在每个定子铁芯11上的绕组12和绕组间隙14，绕组间隙14的中心线和定子铁芯10的对称轴重合，即绕组间隙14设置在定子铁芯11的中央，相邻两定子单元10之间设有单元间隙15，在两定子铁芯11之间还设有磁铁，该磁铁可为永磁材料制成的永久磁铁或为电磁铁，当磁铁为永久磁铁时，磁铁可设置在转子铁心21上或磁铁分为两组分别安装在定子铁芯11对称线的两侧，本实施例的磁铁13采用分为两组分别安装在定子铁芯11对称线的两侧的形式，采用该结构的磁铁13的磁力线可与绕组产生的磁力线之间相互叠加或相互削弱，进而使得磁力线产生偏转。

如图2a所示，为定子单元的磁力线分布图，当转子铁芯21在定子单元10内运动时，即转子铁芯21的前沿从绕组间隙14中心线运动至单元间隙15中心线的过程，磁铁13在定子单元的两定子铁芯11与转子铁芯21之间产生均匀分布的磁力线，磁力线的方向由其中一定子铁芯指向另一定子铁芯，而绕组通电后产生的磁力线为以绕组为中心的环形磁力线，这就使得在绕组间隙14的两侧，磁铁13的磁力线与绕组12的磁力线在右侧方向相同，左侧方向相反，即在绕组间隙14的两侧，磁通密度在右侧增大，左侧减小。

如图2b所示，绕组间隙14两侧的磁通密度分别增强或削弱，使得绕组间隙14两侧的磁力线产生偏转，偏转方向为磁通密度大的右侧偏向磁通密度小的左侧，当这些被偏转而拉长的磁力线收缩时，便带动了转子向右运动，实现转子20运动。绕组12与电子换向线路相连，通过电子换向线路设置绕组的电流方向，使得在转子前进方向的一侧磁力线叠加，在转子运动反向的一侧磁力线削弱，即可使得转子继续保持运动。

如图3a所示，为转子20运动到定子单元10之间时的磁力线分布图，转子20在两定子单元10之间运动的过程为转子铁芯21前沿从单元间隙的中心线运动到绕组间隙中心线。相较于转子在定子单元10内运动的过程，磁铁的磁力线方向保持不变，绕组12的电流方向换向，使得定子单元10之间的间隙中心线右侧的磁极磁通与绕组磁通相互叠加，左侧的磁极磁通与绕组磁通相互削弱。由于定子单元10之间的间隙中心线两侧的磁通密度分布不均，右侧磁通密度大于左侧的磁通密度，使得气隙中的磁力线产生偏转并被拉长，这些被偏转而拉长的磁力线收缩时，带动了转子20向右运动。如图3b所示，定子单元10之间的磁力线发生偏转，偏转方向由磁通密度大的右侧的定子单元偏向处于左侧的定子单元，当发生偏转的磁力线收缩时，带动转子向右运动，即实现将电能转化为机械能的目的。

通过改变绕组内的电流方向，进而使得绕组12的磁力线方向改变，即可实现转子20的持续不间断运动。

优选的，本实施例的绕组12由集中绕制的线圈组成，绕组线圈围成的面积中仅含有定子铁芯和绕组骨架，且电子换向线路与绕组12相连，绕组12设置在定子铁芯11的中央，且绕组12的中心线与定子铁芯11的对称轴重合。采用该结构的绕组12，绕组线圈围住的铁芯中没有任何空隙，可以在其中通过较大的磁通密度，甚至于是接近饱和的磁通密度。由于这个磁通密度远远大于传统电机绕组通过的气隙磁通密度，故绕组围住的铁芯截面积可以大大减小。铁芯截面积的减小使得绕组线圈的每匝长度减小，并减小绕组的电阻，进一步减少电机的发热量，提高电机的效率，减少制作电机的用铜量，节省成本。由于本实施例的直流单元式电动机的每个定子铁芯11上只需要设置一个绕组12，每个定子单元10上需要开槽的地方只有两处，不像传统电机一样需要开设很多的槽。由于绕组是集中绕制在骨架上，然后再套装在定子铁芯11上的，不需要嵌线，能简化电机制作流程，提高电机的绝缘等级等。

改变绕组12内电流的大小，可使由绕组12产生的磁通密度增大或减小，当绕组电流变大时，绕组12产生的磁通密度大，转子前后两侧的磁通密度之差变大，即磁力线偏转程度更大，当磁力线收缩时，产生的拉力更大，带动转子向更高的转速运动，即可实现加速；相应的，当绕组12内通以较小的电流，由绕组12产生的磁通密度变小，产生的磁力线偏转变小，当偏转的磁力线收缩时，产生的拉力变小，即可实现电动机减速的目的。如此，便可实现本实施例的直流单元式电动机在较宽广的范围内实现无级调速，克服了传统交流异步电动机难以实现无级调速的缺点，且不用再外置变频器，节省了成本。

传统的交流异步电动机起动时，其旋转磁场与转子之间的相对运动为最大，在转子导条上产生的感应电流也为最大，且由于此时的异步电机的功率因数相当低，导致了起动电流很大，一般为额定电流的4～7倍。本实施例的直流单元式电动机起动时，可以在绕组12中通以较小的电流即可实现磁力线的偏转，可以利用现成的调速装置先降压起动，把起动电流限制在允许的范围内，然后逐渐升压，直至电机运行在额定转速。克服了传统电动机起动电流大，对电网造成较大的冲击的缺陷。

如图4a和图4b所示，为本实施例的转子结构示意图，转子20包括若干转子铁芯21，转子铁芯21之间设有空隙22，在轴向视图上，当电动机采用旋转的形式时，转子铁芯21与空隙22所占的机械角度之和α+β与定子单元所占的机械角度γ相等，且转子铁芯所占的机械角度α小于等于定子单元所占的机械角度γ的一半；当电动机设置为直线电机的形式时，转子铁芯21与空隙22的长度之和L₂等于定子单元的长度L，且转子铁芯的长度L₁小于等于定子单元长度L的一半。

如图4a和图5所示，本实施例的定子包括四个定子单元10，相应的，转子也包括4个转子铁芯21，转子铁芯21之间设有间隙22，本实施例的一个转子铁芯21和一个间隙22之间所占的机械角度之和为90°，等于定子单元10所占的机械角度，且转子铁芯21所占的机械角度为45°，等于单个定子单元所占机械角度的一半。采用该结构的定子和转子，不论转子铁芯21在定子单元10之间或定子单元10内运动，如转子铁芯21的尺寸过大，当转子运动过程中出现转子超出绕组12中心线和单元间隙15中心线所限定的范围时，由于其他磁力线的干扰，会影响转子20的受力，进而对电动机的性能产生不利影响。

如图6所示，为本实施例的直流单元式电动机结构示意图，本实施例的定子和转子均呈中心对称设置，且转子包括若干与定子相匹配并对称设置在定子单元两侧的分转子，相对于定子单元呈对称设置的分转子与定子铁芯之间形成磁路。如图所示，本实施例的转子包括三个设置在转轴28上的分转子，分别为位于两定子铁芯11之间的中转子24、分别位于两定子铁芯11两侧的上转子23和下转子25，所有分转子的转子铁芯21的位置相对应设置，以保证三个分转子的转子铁芯21同时进出定子单元10，定子外设有机壳30，机壳30采用不导磁材料制成，机壳30与转轴28之间通过轴承27连接，在下转子对应的机壳30的内侧壁上设有转子位置传感器26，可用于检测转子20的运动位置，并产生位置信号发送到电子换向线路，转子位置传感器26可采用霍尔元件组成，也可以采用光电断续器组成。电子换向线路根据位置信号改变绕组12内的电流方向，实现转子持续运动的功能，电子换向线路可采用电子开关器件组成的H桥式驱动电路，也可以采用现成的集成电路。采用该分转子结构形式的电动机可形成多条磁路，本实施例的磁路共有两条，其中一条为：磁铁的N级→上定子铁芯→中转子24→下定子铁芯→磁铁S级；另一条磁路为：磁铁的N级→上定子铁芯→上转子23→转子间的磁轭→下转子25→下定子铁芯→磁铁S级，其中转子间的磁轭可由转轴28代替。具有多条磁路的有益效果在于可增加磁通量，进而提高电动机的效率。

如图7所示为本实施例的电动机的工作原理框图，直流电源通过电子换向线路给直流单元式电动机供电，转子位置传感器26检测转子的位置为处于定子单元10内还是处于定子单元10之间，并将位置信号传递给电子换向线路，电子换向线路根据位置信号确定输出到绕组12上的电流方向，以确保转子的持续不间断运动。

如图8a和图8b所示，为本实用新型直流单元式电动机的第二实施例结构示意图，本实施例的直流单元式电动机采用直线电机的形式，转子20可从直线布置的定子的一侧直线运动到定子另一侧，且转子铁芯21与空隙22的长度之和L₂等于定子单元的长度L，且转子铁芯21的长度L₁小于等于定子单元长度L的一半，本实施例的转子铁芯21的长度为定子单元10长度的一半。本实施例的转子20也采用分转子结构，包括位于两定子铁芯11之间的中转子24、分别位于两定子铁芯11外侧的上转子23和下转子25，相应的，本实施例的直流单元式电动机也有两条磁路，分别为：磁铁的N级→上定子铁芯→中转子24→下定子铁芯→磁铁S级；磁铁的N级→上定子铁芯→上转子23→转子间的磁轭→下转子25→下定子铁芯→磁铁S级，具有多条磁路的有益效果在于可增加磁通量，进而提高电动机的效率。本实施例的其他结构与第一实施例相同，不再累述。

上面结合附图对本实用新型的实施方式作了详细说明，但是本实用新型并不限于上述实施方式，在所属技术领域普通技术人员所具备的知识范围内，还可以在不脱离本实用新型宗旨的前提下作出各种变化。

Claims

1.一种直流单元式电动机，包括定子、转子、磁极、转子位置传感器和电子换向线路，其特征在于：

所述定子包含若干定子单元，该定子单元包括两个分别各自呈对称设置的定子铁芯、设置在每个定子铁芯上的绕组和绕组间隙，所述绕组间隙的中心线与定子铁芯的对称轴重合，所述相邻定子单元之间设有单元间隙；

所述转子包括若干转子铁芯，所述转子铁芯之间设有空隙，在轴向视图上，所述转子铁芯与空隙所占的机械角度之和与定子单元所占的机械角度相等，且转子铁芯所占的机械角度小于等于定子单元所占的机械角度的一半，或转子铁芯与空隙的长度之和等于定子单元的长度，且转子铁芯的长度小于等于定子单元长度的一半。

2.如权利要求1所述的直流单元式电动机，其特征在于，所述绕组由集中绕制的线圈组成，该绕组线圈围成的面积中仅含有定子铁芯和绕组骨架，定子铁芯中可通过接近饱和的磁通密度，绕组与所述电子换向线路相连。

3.如权利要求2所述的直流单元式电动机，其特征在于，所述绕组设置在定子铁芯的中央，且绕组的中心线与定子铁芯的对称轴重合。

4.如权利要求1所述的直流单元式电动机，其特征在于，所述磁极由永磁材料制成，且该磁极可设置在转子铁芯上，也可分两组并分别安装于定子铁芯对称轴的两侧。

5.如权利要求1所述的直流单元式电动机，其特征在于，所述磁极由电磁铁产生，且该磁极分为两组并分别安装于定子铁芯对称轴的两侧。

6.如权利要求1-5任一项所述的直流单元式电动机，其特征在于，所述定子和转子均呈中心对称设置，且转子包括若干与定子相匹配并对称设置在定子单元两侧的分转子，相对于定子单元呈对称设置的分转子与定子铁芯之间形成磁路。

7.如权利要求1-5任一项所述的直流单元式电动机，其特征在于，所述定子和转子均呈直线设置，且转子包括若干与定子相匹配并对称设置在定子单元两侧的分转子，相对于定子单元呈对称设置的分转子与定子铁芯之间形成磁路。