CN1928142A - 具有优异可拉拔性和疲劳性能的钢线材及其制造方法 - Google Patents

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CN1928142A CN 200610128113 CN200610128113A CN1928142A CN 1928142 A CN1928142 A CN 1928142A CN 200610128113 CN200610128113 CN 200610128113 CN 200610128113 A CN200610128113 A CN 200610128113A CN 1928142 A CN1928142 A CN 1928142A
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Abstract

得到了钢线材，其中钢水处理中气体搅拌期间的气体流量控制在每吨钢水0.0005Nm3/min－0.004Nm3/min，从而使该线材满足规定组成，且包括钢线材轴线的任何截面中的氧化物基夹杂物满足以下组成X，该夹杂物在垂直于轧制方向上具有2μm或更大的宽度，其中以下组成A的氧化物基夹杂物的数量为1－20，并且以下组成B的氧化物基夹杂物的数量小于1：组成X：当将夹杂物的组成转换成Al2O3+MgO+CaO+SiO2+MnO＝100％时，得到Al2O3+CaO+SiO2≥70％。组成A：当将夹杂物的组成转换成Al2O3+CaO+SiO2＝100％时，得到20％≤CaO≤50％和Al2O3≤30％；和组成B：当夹杂物的组成转换成Al2O3+CaO+SiO2＝100％时，得到CaO＞50％。在该钢线材中，可拉拔性和疲劳性能得到极大改善。

Description

具有优异可拉拔性和疲劳性能的钢线材及其制造方法
技术领域
本发明涉及具有优异可拉拔性和疲劳性能的钢线材，以及这种钢线材的制造方法，特别涉及这样一种钢线材，其中硬质的且延性相当低的非金属夹杂物减少，从而改善了可拉拔性和疲劳性能的，以及涉及一种制造这种钢线材的有用方法。
背景技术
当钢线材中存在硬质的且延性相当低的非金属夹杂物(特别是氧化物基夹杂物，下文有时仅称为“夹杂物”)时，该非金属夹杂物会在将该线材拉拔成诸如轮胎帘线的超细钢丝的加工过程中引起断裂。此外，当用该钢线材制造弹簧时，会在加载重复应力获得产品(弹簧)的条件下从非金属夹杂物处开始疲劳断裂。因此，必须将非金属夹杂物减少到最低或软化，以增加延性，从而消除夹杂物在钢线材制造加工中的负面影响。
在改善钢线材中非金属夹杂物的柔软性和延性上，已提出各种技术。例如，美国专利6,328,820、JP-A 2003-49244和JP-B6-74485提出了通过将钢中非金属夹杂物的组成控制在某一范围内来改善夹杂物的柔软性和延性的方法。具体地，美国专利6,328,820提出了，相对于钢材L型截面中所有氧化物基夹杂物，将厚度为5μm或更小的氧化物基夹杂物的数量控制在某一范围内，从而可以保证一定的疲劳性能。然而，厚度为5μm或更小的氧化物基夹杂物的数量仅限定在钢材L型截面中至少80％的比例内，且为了可靠地改善疲劳性能，还需要考虑进一步的改进。
JP-A2003-49244规定了，在轧制钢材的L型截面中检测到的非金属夹杂物中，至少80％非金属夹杂物(其中长轴(L)与短轴(D)的L/D比大于5，且D为10μm或更大)包括10-40％的CaO、30-50％的SiO2、1-5％的MnO、1-10％的Al2O3和5-20％的Na2O。然而，该技术仅以粗夹杂物作为控制主体，且以上组成仅以存在的非金属夹杂物的平均组成表示。因此，为了切实改善可拉拔性等，还需要进一步研究。
JP-B6-74485公开了具有优异冷加工性能和疲劳性能的高清洁度钢，包括轧制钢材L型截面中长(1)与宽(d)之比1/d≤5的非金属夹杂物，其平均组成为30-50％的SiO2、1-10％的Al2O3、50％或更少的CaO和50％或更少的MgO。然而，同样在该技术中，非金属夹杂物的组成仅以平均组成控制，因此很难切实改善疲劳性能。
另一方面，JP-A S53-76916、JP-A H4-272119、JP-A 2000-212636、JP-A H10-102132，以及the 182nd，183nd Nishiyama Memorial TechnicalSeminar“Inclusion Control and Material Manufacturing Technology of HighCleanliness Steel”，由The Iron and Steel Institute of Japan编辑2004，p138公开了将钢水精炼中的炉渣组成控制在某一范围内，并搅拌钢水和炉渣，使它们接触和混合，以使使夹杂物重新成为变软和有延性的方法。虽然使钢水和炉渣接触的方法被认为对夹杂物控制同样重要，但JP-A S53-76916和JP-A H4-272119并没有特别说明这种方法。“Inclusion Controland Material Manufacturing Technology of High Cleanliness Steel”说明了将CaO/SiO2体系中CaO/SiO2为0.8-1.2的炉渣用于钢水处理，从而使非延性夹杂物减少的现象。然而，当钢水处理方法，即炉渣与钢水的接触混合方法不合适时，夹杂物很难被充分减少。而JP-A 2000-212636和JP-AH10-102132描述了精炼期间吹气流量的控制，两种情况的气体流量都高，因此由于炉渣带来的夹杂物很容易产生。
发明内容
适应的是提供一种钢线材，其中坚硬和无延性的夹杂物减少，从而使可拉拔性和疲劳性能改善，以及提供一种制造该钢线材的有用方法。
根据本发明的一个实施方案具有优异可拉拔性和疲劳性能的钢线材包含：
0.4-1.3％的C(质量百分数，以下对于钢组成相同)，
0.1-2.5％的Si，
0.2-1.0％的Mn，和
0.003％或更少的Al(大于0％)；
并在包括该钢线材轴线的截面中含有氧化物基夹杂物，该夹杂物在垂直于该轴线的方向上具有2μm或更大的直径，并满足以下组成X：
组成X：当假设Al2O3+MgO+CaO+SiO2+MnO＝100％(质量百分数，下面对夹杂物相同)时，
得到Al2O3+CaO+SiO2≥70％；
其中满足以下组成A的氧化物基夹杂物数每100mm2包括钢线材轴线的截面为1-20个，满足以下组成B的氧化物基夹杂物数每100mm2包括钢线材轴线的截面小于1个：
组成A：当假定Al2O3+CaO+SiO2＝100％时，
得到20％≤CaO≤50％和Al2O3≤30％；和
组成B：当假定Al2O3+CaO+SiO2＝100％时，
得到CaO＞50％。
该钢线材可以还含有以下作为其它元素：
(a)0.05-1％的Ni，
(b)0.05-1％的Cu和/或0.05-1.5％的Cr，和
(c)选自凶手0.02-20ppm的Li、0.02-20ppm的Na、3-100ppm的Ce和3-100ppm的La的组中的至少一种。
本发明的实施方案还规定了一种制造该钢线材的方法，其中钢水处理中气体搅拌期间的气体流量控制在每吨钢水0.0005Nm3/min-0.004Nm3/min(N指标准的；298K和105Pa下的体积，下同)。
“钢线材”是热轧后和拉拔前的线材，并且区别于拉拔获得的“钢丝”。
根据本发明的实施方案，钢线材中坚硬和非延性的夹杂物减少，并且获得钢线材，该钢线材在拉拔期间表现出优异的可拉拔性，并具有优异的疲劳性能，因此可有效提供诸如轮胎帘线的高强度超细钢丝，或最适于制造疲劳性能要求很高的弹簧的钢线材。
附图说明
图1表示组成A夹杂物的数量与每10吨钢线材断裂的数量之间的关系曲线；
图2表示组成A夹杂物的数量与疲劳试验中的折损率之间的关系曲线；
图3表示组成B夹杂物的数量与疲劳试验中的折损率之间的关系曲线；和
图4表示钢包精炼中搅拌气体流量对组成A夹杂物数量和组成B夹杂物数量的影响的图。
具体实施方式
本发明人对获得具有更优异的可拉拔性和疲劳性能的钢线材进行了认真的研究，并对建立获得这种钢线材的制造方法进行了认真的研究。
为了获得具有更优异的可拉拔性和疲劳性能的钢线材，控制钢线材中夹杂物的形态是有效的，而且本发明发现，当每种夹杂物的尺寸和组成都清楚，使具有一定尺寸和组成的夹杂物数量得到控制，而不是像现有技术那样控制所存在夹杂物的平均组成，就能更可靠地提高可拉拔性和疲劳性能。下面详细描述由本发明实施方案规定的夹杂物形态学以及这样规定的原因。
首先，本发明实施方案旨在包括钢线材轴线的截面中作为控制目标的氧化物夹杂物，该夹杂物垂直于轴线方向的宽度，即垂直于轧制方向的宽度为2μm或更大。这是因为垂直于轧制方向的宽度小于2μm的夹杂物不会影响钢线材的可拉拔性或疲劳寿命。这里，轴线是在线材纵向延伸的中心轴。包括钢线材轴线的截面是在钢线材轴向延伸并具有钢线材中心轴的平面上切开线材时形成的截面。
本发明实施方案的钢线材以这种方式获得，即将含有由于脱氧元素产生的SiO2或由于加入的金属材料中所含Al产生的Al2O3等的钢水与炉渣精炼中用于精炼的CaO-SiO2-Al2O3体系炉渣混合。因此，钢线材中氧化物基夹杂物主要含有CaO、SiO2和Al2O3三种成分。氧化物基夹杂物中含有MgO是由于钢水的耐火材料，而含有MnO是由于添加了Mn作为钢水成分，MgO和MnO在夹杂物中不可避免地混合。可形成氧化物基夹杂物的其它成分(TiO2、ZrO2等)的含量相当低。
因此，包含根据上述一个方面制造的钢线材的轴线的截面中的氧化物基夹杂物(该夹杂物垂直于轧制方向的宽度为2μm或更大)主要含有上述CaO、SiO2和Al2O3三种成分。在本发明实施方案中，假设氧化物基夹杂物满足以下组成X，使得清楚的是，氧化物基夹杂物是控制目标：
组成X：当夹杂物的组成转换成Al2O3+MgO+CaO+SiO2+MnO＝100％(质量百分数)时，
得到Al2O3+CaO+SiO2≥70％。
本发明对组成X的氧化物基夹杂物的详细组成(即Al2O3、CaO和SiO2的成分比)与可拉拔性和疲劳性能之间的关系进行了进一步研究。
结果，发现下列：
·满足以下组成A的氧化物基夹杂物的数量(在满足组成X并在垂直于轧制方向上具有2μm或更大宽度的氧化物基夹杂物中，以这种方式满足组成A的氧化物基夹杂物下面仅称为“组成A夹杂物”)每100mm2包括钢线材轴线的截面为1-20个，和
·满足以下组成B的氧化物基夹杂物的数量(在满足组成X并在垂直于轧制方向上具有2μm或更大宽度的氧化物基夹杂物中，以这种方式满足组成B的氧化物基夹杂物下面仅称为“组成B夹杂物”)每100mm2包括钢线材轴线的截面为少于1个；
组成A：当夹杂物的组成转换成Al2O3+CaO+SiO2＝100％时，
       得到20％≤CaO≤50％和Al2O3≤30％；和
组成B：当夹杂物的组成转换成Al2O3+CaO+SiO2＝100％时，
       得到CaO＞50％。
图1表示下面描述的实施例1的拉拔过程中组成A夹杂物数量(每100mm2包括钢线材轴线的截面)与断裂数(每10吨钢线材的断裂数)之间的关系。从图1可知，组成A夹杂物的数量必须控制在20个或更低(优选15个或更低)，以控制每10吨钢线材的断裂数为10次或更少。当组成A夹杂物的数量超过20时，即使夹杂物的尺寸很小，该夹杂物也会对可拉拔性或疲劳寿命带来相当显著的负面影响。此外，从图1可见，当组成A夹杂物的数量非常少时，每10吨钢线材的断裂数就突然增多。这被认为是由于相当少量的组成A夹杂物的数量指大量硬质夹杂物的状态。在本发明实施方案中，组成A夹杂物的数量减少到至少1个(优选至少2个)，以控制每10吨钢线材的断裂数为10或更少。
图2表示组成A夹杂物数(每100mm2包括钢线材轴线的截面)与下面描述的实施例2的疲劳试验中的折损率之间的关系。从图2可知，组成A夹杂物的数量必须像上面那样控制在20个或更低(优选15个或更低)，以控制疲劳试验中的折损率为60％或更小。另一方面，当组成A夹杂物的数量非常少时，疲劳试验中的折损率就突然增大。由此可知，从通过将疲劳试验中的折损率控制到60％或更低以保证疲劳性能来看，组成A夹杂物的数量必须至少为1个(优选至少为2个)。
本发明对硬质组成B夹杂物进行了控制。图3表示组成B夹杂物的数量与疲劳试验中的折损率之间的关系，并且表明当组成B夹杂物的数量增加到每100mm2包括钢线材轴线的截面至少为1个时，疲劳试验中的折损率超过60％。
组成B夹杂物的产生主要是由于钢水处理前的加工(例如转炉炼钢法)中引入的CaO，当钢水处理不当地进行时，钢线材中就留下了含CaO作为主成分的组成B夹杂物。由于组成B夹杂物降低疲劳寿命，甚至夹杂物尺寸为5μm或更小时也如此，因此需要将其数量减少到最低。因此，在本发明实施方案中，组成B夹杂物的数量减少到少于1个(优选0.7个或更少)。
在本发明实施方案的钢线材中，组成中Al的量如下所示被特别控制，且C、Si和Mn的含量与如下所示的诸如钢丝绳或弹簧钢的典型拉拔用钢中的含量相同。钢线材可故意含有Ni、Cu、Cr、Li、Na、Ce或La，以增加诸如进一步改善强度的效果。
<C：0.4-1.3％>
C是对改善强度有用的元素，因此至少含有0.4％。优选至少含0.5％。然而过量的C会使钢脆化，导致可拉拔性变差。因此，其含量应控制在1.3％或更低(优选1.2％或更低)。
<Si：0.1-2.5％>
Si有脱氧作用的元素，需含至少0.1％，以显示其作用。优选含至少0.2％。然而过量Si会产生大量作为脱氧产物的SiO2，导致可拉拔性破坏。因此，其含量应控制在2.5％或更低(优选为2.3％或更低)。
<Mn：0.2-1.0％>
Mn是具有类似Si的脱氧作用的元素，并有控制夹杂物的作用。为了有效表现其作用，应至少含0.2％的Mn(优选至少0.3％)。另一方面，过量Mn会使钢脆化，导致可拉拔性变差。因此，其含量应控制在1.0％或更低(优选为0.9％或更低)。
<Al：0.003％或更低(大于0％)>
Al是对控制夹杂物的有用元素，需要含约0.001％。然而，Al的含量增加会使夹杂物中Al2O3的浓度高，导致产生粗的Al2O3引起断裂。因此，其含量应控制在0.003％或更低(优选为0.002％或更低)。
本发明实施方案定义的组成元素如上，并且余量包括铁和不可避免的杂质。作为不可避免的杂质，根据原料、材料、制造装置等的情况会引入某些元素。此外，有效的是故意含有以下元素以进一步改善线材的特性。
<Ni：0.05-1％>
Ni是显示出改善拉制线材韧性作用的元素。为了表现出这种作用，Ni的含量优选至少0.05％，更优选至少含0.06％。然而，由于过量Ni只会导致这种效果饱和，因此Ni的优选含量为1％或更低(更优选为0.9％或更低)。
<Cu：0.05-1％和/或Cr：0.05-1.5％>
Cu和Cr是有助于提高钢丝强度的元素，特别是Cu是通过析出硬化效应改善钢丝强度有用的元素。为了显示出Cu的作用，Cu的含量优选至少0.05％，更优选至少0.06％。然而，当Cu含量过高时，它会离析到晶界中，从而在钢的热轧加工中往往出现裂纹或缺陷。因此，Cu的含量优选为1％或更低(更优选为0.9％或更低)。
Cr有改善拉拔期间的加工硬化比率的作用，通过这种作用，即使在相对低的处理能力下，也很容易保证高的强度。另外，Cr有改善钢的耐腐蚀性的作用，并且例如，当其用作诸如轮胎的橡胶的增强材料(超细钢)时，它能有效起抑制超细钢的腐蚀的作用。为了表现出这种作用，Cr的含量优选至少0.05％，更优选至少含0.06％。然而，过量的Cr会增加珠光体转换中的淬火性，导致铅淬火处理困难。此外，二次铁鳞明显变紧，导致机械脱鳞和酸浸渍性能变差。因此，Cr的含量优选1.5％或更低，更优选为1.4％或更低。
<选自包括0.02-20ppm的Li、0.02-20ppm的Na、3-100ppm的Ce和3-100ppm的La的组中的至少一种>
这些元素有软化钢中非金属夹杂物的作用。为了表现出这种作用，钢线材优选含有0.02ppm或更高(更优选为0.03ppm或更高)的Li、0.02ppm或更高(更优选为0.03ppm或更高)的Na、3ppm或更高(更优选为5ppm或更高)的Ce和3ppm或更高(更优选为5ppm或更高)的La。然而，由于过量的这些元素只会导致这种作用饱和，因此Li和Na优选分别控制在20ppm或更低(更优选10ppm或更低)。Ce和La优选分别控制在100ppm或更低(更优选80ppm或更低)。
此外，本发明人发现，当炉渣和熔融金属在钢包精炼中搅拌时，可控制气体流量，以获得组成A夹杂物数为1-20个和组成B夹杂物数少于1个的钢线材。
已经知道，通过用具有合适组成的炉渣进行钢水处理，初轧钢坯或坯料中的夹杂物被软化，并且在热轧或拉拔中容易拉拔。然而，如上所述，如果钢水处理方法，即炉渣与钢水的接触混合方法不合适，就难以实现非延性夹杂物的数量充分降低。
本发明人研究了在可能影响夹杂物形态的各种金属锭制造条件中，当在钢包精炼中搅拌炉渣和熔融金属时，搅拌气体流量(下面有时简称“气体流量”)与夹杂物形态之间的关系。具体而言，在改变气体流量的情况下制造直径5.5mm的线材，测量组成A夹杂物或组成B夹杂物的数量(每100mm2包含轴线的截面)(其它制造方法，以及组成A夹杂物或组成B夹杂物数量的测量方法与下述实施例1相同)，然后整理出气体流量与组成A夹杂物或组成B夹杂物数量之间的关系。结果示于图4。
从图4可知，当气体流量小于每吨钢水0.0005Nm3/min时，组成A夹杂物的数量相当低，且组成B夹杂物明显增加。这被认为是由于炉渣与钢水在这种气体流量下的接触程度低，因此除了含有脱氧加工中产生的大量SiO2或Al2O3的硬质夹杂物外，还留下了含有在钢水处理前的加工中引入的大量CaO的夹杂物。
在本发明实施方案中，对于混合炉渣和钢水，将气体流量控制在每吨钢水至少0.0005Nm3/min，从而使含有在钢水处理前的加工(例如转炉炼钢法)中引入的大量CaO的夹杂物或含有钢水的脱氧加工中产生的大量SiO2或Al2O3的硬质夹杂物能重新成为软的组成A夹杂物。
为了得到组成A夹杂物，以切实减少组成B夹杂物的数量，气体流量优选控制在每吨钢水至少0.0006Nm3/min，更优选至少0.0007Nm3/min。
优选的是增加气体流量，因为组成A夹杂物会成比例增加，且组成B夹杂物相对减少，然而，尽管组成A夹杂物是软的，但过量的这种夹杂物会降低可拉拔性或疲劳强度。此外，当气体流量增加时，气体搅拌期间就会明显磨损钢包耐火材料，这对于运行是不利的，另外，耐火材料会混合到钢水中，从而给产品带来负面影响。因此，气体流量应控制在每吨钢水0.004Nm3/min或更低，优选0.0035Nm3/min或更低，更优选0.003Nm3/min或更低。
如此，在本发明实施方案中，钢水处理中的气体搅拌期间的气体流量应控制在每吨钢水0.0005Nm3/min-0.004Nm3/min的气体流量范围内，该范围处于比常用水平低的水平，从而可实现钢中氧化物基夹杂物的状态，这是尚未发现的。
虽然用于搅拌的气体种类没有特别的限制，但氩气是合适的，它不与钢水反应，并能以较低价格获得。此外，对吹气方法不限，可采用从钢水上面吹气的方法和从钢包底部或侧面吹气的方法。
钢水处理中气体搅拌期间的气体流量的调节作用基于对炉渣与钢水间接触程度的调节。除气体流量外，吹气功率、吹气位置和气体搅拌时间也会影响炉渣与钢水间的接触程度。然而，从对钢包耐火材料或温度均匀性或钢水组成的影响方面看，吹气功率和吹气位置很难改变。如果对于气体搅拌时间能保证所要求的足够的时间，即使搅拌更长时间，搅拌效果也饱和了。因此，气体流量就大致决定了对炉渣与钢水间接触程度的影响。
作为炉渣，如上述JP-A S53-76916、JP-A H4-272119和JP-A 2000-212636中所公开的，CaO-SiO2-Al2O3基夹杂物可通过加入熔剂，例如加入其中CaO和SiO2以35-55质量百分数的CaO和45-65质量百分数的SiO2的比例混合的熔剂来形成，或将炉渣的组成控制在与下述实施例中的组成相同。备选地，可采用JP-A 2000-212636中描述的满足0.6-1.2的CaO/SiO2、2-10质量百分数的Al2O3、30或更低质量百分数的CaF2(包括0％)和10或更少的质量百分数的NaF(包括0％)的炉渣。
本发明实施方案的钢线材具有3-10mm的截面直径，可用于制造要求在拉拔方法中具有高可拉拔性的诸如轮胎帘线或钢琴钢丝的超细高强度钢丝。此外，也可用于制造需要高疲劳性能的弹簧、钢丝等。
在下文中，虽然用给出的实施例更具体地描述本发明的实施方案，但本发明的实施方案基本上不受以下实施例的限制，并能以适应以上和以下描述的涵义的范围内的合适修改方案实施，其中任何一种方案都包含在本发明实施方案的技术范围内。
实施例
<实施例1：可拉拔性的评价>
将其中在钢水预处理过程中已将P降到0.007-0.020％，且S已降到0.002-0.01％的240吨各种钢水与0-5吨冷铁(cold iron)和/或0-4吨废钢一起装入转炉中。当时，将铁水、冷铁和废钢一起混合，使所有铁原料的平均P浓度为0.020％或更低。在转炉中，将铁原料进行脱碳吹炼到具有预定浓度，然后倒入钢包中，然后在钢包炉中进行组成调节(关于组成，参见下表1)和炉渣精炼。钢包精炼中的炉渣为CaO/SiO2为0.7-1.7且Al2O3为4-25％的CaO-SiO2-Al2O3基炉渣。用氩气作为钢包精炼期间的搅拌气体，气体流量在0.0003-0.012Nm3/min每吨钢水的范围内变化。气体搅拌时间在各种情况下为15分钟或更长。
钢包精炼后接着进行连铸，结果，得到具有600mm×380mm的截面的初轧钢坯。将连铸中吹入中间包的氩气流量控制在中间包中的每吨钢水0.04-0.10Nm3/min，以防止由于钢水再氧化而增加夹杂物总量或改变组成。然后，将初轧钢坯加热到1260℃，并且进行初轧，直到初轧钢坯截面缩小到155mm2，然后进一步进行热轧，最后获得直径5.5mm的线材。
按如下所述研究所得每种钢线材中夹杂物的组成、尺寸和数量。即，将包含所得钢线材的轴的截面切开到能观察，然后通过EPMA(ElectronProbe MicroAnalyzer，JEOL制造(JXA-8000系列))观察截面的整个面积(观察面积：108-280mm2)，并且通过下面详细描述的方法证实，该截面中垂直于轧制方向上的宽度为2μm或更大的氧化物基夹杂物分别满足以下组成X，然后通过下面详细描述的方法分别测量在垂直于轧制方向上的宽度为2μm或更大的氧化物基夹杂物中，满足组成A的夹杂物的数量和满足组成B的夹杂物的数量，然后转换成每100mm2包括钢线材轴线的截面中的数量。由于宽度大于5μm的氧化物基夹杂物的数量相当少，就将宽度为2-5μm的氧化物基夹杂物取作观察目标。结果一起示于表1。
组成X：当夹杂物的组成转换成Al2O3+MgO+CaO+SiO2+MnO＝100％(质量百分数)时，
得到Al2O3+CaO+SiO2≥70％。
组成A：当夹杂物的组成转换成Al2O3+CaO+SiO2＝100％时，
得到20％≤CaO≤50％和Al2O3≤30％。
组成B：当夹杂物的组成转换成Al2O3+CaO+SiO2＝100％时，
得到CaO＞50％。
为了确定夹杂物的组成、尺寸和数量，将EPMA与Noran & Reeds Inc.制造的自动图像分析仪结合使用。观察放大倍数设定为500倍(将2-5μm直径的物体作为1-2.5mm直径的物体观察的水平)，观察1200-3000个视场(观察面积为108-280mm2)，假定每个观察视场面积为300μm×300μm。在20kV的双倍加速电压和0.01μA的样品电流的条件下，通过特征X射线能量分布光谱进行定量分析。至于确定目标的元素，采用Al、Mn、Si、Mg、Ca、Ti、Zr、K、Na、S和O。在测定方法中，测量具有已知浓度的以上元素的物质的X射线强度，从而得知X射线强度与元素浓度之间的关系，并预先绘制这种关系的特性曲线，然后用该特性曲线从作为观察物体的夹杂物的X射线强度得到每种元素的浓度。假定每种元素Al、Mn、Si、Mg、Ca、Ti、Zr、K、Na和S以Al2O3、MnO、SiO2、MgO、GaO、TiO2、ZrO2、K2O、Na2O和S的形式存在，夹杂物中Al2O3、MnO、SiO2、MgO、CaO、TiO2、ZrO2、K2O、Na2O和S的浓度基于通过测定获得的每种元素的浓度计算。然后确定该夹杂物对应组成A还是组成B，然后得到对应于每种组成的夹杂物的数量。结果一起示于表示钢线材化学组成的表1中。
作为夹杂物形态的详细测量结果的实例，表1所示第3号测量结果示于表2，第7号测量结果示于表3。对其它实施例也进行类似测量。
然后，根据以下方法，评价将钢线材用于轮胎帘线的情况下的可拉拔性。
[评价方法]
评价将钢线材从5.5mm直径拉拔到0.2mm直径的断裂数。
[拉拔方法]
用盐酸除去直径5.5mm的钢线材的铁鳞，然后通过连续拉拔机(ShowaKikai Corp.制造，型号CD-610-7+BD610)将线材干式拉拔到1.2mm直径。用于拉拔过程中的拉模(drawing dices)的直径为4.8、4.2、3.7、3.26、2.85、2.5、2.2、1.93、1.69、1.48和1.3(所有单位均为mm)。直径为1.2mm时的钢丝拉拔速度为400m/min。拉拔过程中，在线材表面预涂磷酸锌涂层，并使用主要含硬脂酸钠的润滑剂。
将拉拔到1.2mm直径的钢线材加热到1230K，然后在830K的铅浴中进行铅淬火处理，使其具有微珠光体结构，然后进行Cu∶Zn＝7∶3(质量比)的镀黄铜(厚度约1.5μm)。最后，用湿式拉拔机(KOCH Inc.制造，型号KPZIII/25-SPZ250)将钢线材拉拔过程到直径为0.2mm。对于拉拔期间的浸浴，采用含有75质量百分数的水，并在水中混合天然脂肪酸、胺盐和表面活性剂的溶液。用于拉拔过程中的拉模的直径为1.176、0.959、0.880、0.806、0.741、0.680、0.625、0.574、0.527、0.484、0.444、0.408、0.374、0.343、0.313、0.287、0.260、0.237和0.216(所有单位均为mm)。直径为0.2mm时的拉丝速度为500m/min。
结果一起示于下表1。
表1
                        化学组成*(Li、Na、Ce和La为ppm，其它为质量百分数)   气体流量(Nm3/min*t)   夹杂物数/100mm2   每10吨的断裂次数
  C   Si   Mn   Al   Ni   Cu   Cr   Li   Na   Ce   La   组成A   组成B
  0.71   0.22   0.45   0.000   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   0   0   0.0006   8.9   0.0   6.0
  0.73   0.21   0.48   0.002   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   27   0   0.0007   1.2   0.0   7.1
  0.78   0.35   0.52   0.001   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   0   0   0.0009   2.9   0.6   4.5
  0.80   0.18   0.52   0.002   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   15   24   0.0011   9.8   0.0   3.1
  0.81   0.19   0.55   0.003   0.25   0.31   0.43   15.45   0.00   0   0   0.0022   6.7   0.0   2.5
  0.83   0.22   0.61   0.001   0.00   0.62   0.00   0.00   0.00   68   0   0.0035   8.5   0.0   2.0
  1.05   0.25   0.58   0.001   0.55   0.00   0.65   0.03   0.00   0   0   0.0031   12.5   0.0   2.2
  0.97   0.23   0.56   0.002   0.92   0.84   1.37   1.87   0.06   13   37   0.0036   14.3   0.0   3.5
  0.88   0.34   0.47   0.003   0.00   0.00   0.00   0.02   8.40   0   0   0.0038   18.7   0.0   7.6
  0.82   0.24   0.49   0.002   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   0   0   0.0033   15.2   0.0   9.1
  0.77   0.24   0.63   0.001   0.00   0.50   0.00   0.00   0.00   32   55   0.0004   0.5   1.5   12.7
  0.72   0.31   0.42   0.001   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   0   0   0.0003   0.6   1.8   13.9
  0.77   0.20   0.63   0.002   0.00   0.65   1.41   0.00   0.00   26   0   0.0049   25.6   0.0   15.5
  0.82   0.15   0.63   0.001   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   0   0   0.0066   27.3   0.0   16.8
  0.97   0.30   0.60   0.001   0.51   0.00   0.67   0.00   0.00   0   0   0.0089   31.1   0.0   19.8
包括铁和不可避免的杂质
表2
  物体：第3号观察面积：171mm2直径至少2mm的夹杂物数：6
  夹杂物序号   宽度μm   EPMA测量值(质量百分数)   转换成MgO+MnO+Al2O3+SiO2+CaO＝100％(质量％)   转换成Al2O3+SiO2+CaO＝100％(质量％) 组成
  MgO   Al2O3   SiO2   CaO   MnO   TiO2   ZrO2   K2O   S   Na2O   MgO   MnO   Al2O3   SiO2   CaO   Al2O3+SiO2+CaO   Al2O3   SiO2   CaO
  3-1   2   3.93   0.66   49.78   22.27   19.87   0.00   0.00   0.00   3.49   0.00   4.07   20.59   0.68   51.58   23.08   75.34   0.90   68.47   30.63   A
  3-2   4   1.81   2.71   50.00   32.01   12.67   0.45   0.00   0.11   0.00   0.23   1.82   12.77   2.74   50.40   32.27   85.40   3.20   59.01   37.78   A
  3-3   3   0.60   0.00   46.71   34.13   16.77   0.00   0.00   0.00   0.00   1.80   0.61   17.07   0.00   47.56   34.76   82.32   0.00   57.78   42.22   A
  3-4   2   4.05   0.75   53.97   29.09   10.79   0.00   0.90   0.15   0.15   0.15   4.10   10.94   0.76   54.71   29.48   84.95   0.89   64.40   34.70   A
  3-5   4   1.41   3.95   52.12   31.36   10.73   0.00   0.00   0.14   0.00   0.28   1.42   10.78   3.97   52.34   31.49   87.80   4.52   59.61   35.86   A
  3-6   5   1.22   1.43   41.12   49.29   6.84   0.00   0.00   0.10   0.00   0.00   1.23   6.84   1.43   41.16   49.34   91.93   1.56   44.77   53.67   B
表3
  物体：第7号观察面积：152mm2直径至少2mm的杂质数：19
  夹杂物序号   宽度μm EPMA测量值(质量百分数) 转换成MgO+MnO+Al2O3+SiO2+CaO＝100％(质量％)   转换成Al2O3+SiO2+CaO＝100％(质量％) 组成
  MgO   Al2O3   SiO2   CaO   MnO   TiO2   ZrO2   K2O   S   Na2O   MgO   MnO   Al2O3   SiO2   CaO   Al2O3+SiO2+CaO   Al2O3   SiO2   CaO
  7-1   3   1.54   19.38   48.03   20.37   9.13   0.00   0.14   0.42   0.14   0.84   1.57   9.27   19.69   48.79   20.68   89.16   22.08   54.72   23.20   A
  7-2   3   2.38   10.79   49.94   22.08   12.92   0.00   0.25   0.38   113   0.13   2.43   13.17   11.00   50.90   22.51   84.40   13.03   60.30   26.67   A
  7-3   5   2.00   17.51   49.62   24.58   5.68   0.00   0.46   0.15   0.00   0.00   2.01   5.72   17.62   49.92   24.73   92.27   19.10   54.10   26.80   A
  7-4   5   1.59   14.74   49.63   27.78   5.41   0.21   0.00   0.21   0.00   0.42   1.60   5.45   14.87   50.05   28.02   92.94   16.00   53.86   30.15   A
  7-5   2   4.41   3.02   57.54   21.58   11.83   0.23   0.70   0.70   0.00   0.00   4.48   12.03   3.07   58.49   21.93   83.49   3.67   70.06   26.27   A
  7-6   3   2.46   1.16   54.48   25.29   16.33   0.00   0.00   0.00   0.14   0.14   2.46   16.38   1.16   54.64   25.36   81.16   1.43   67.32   31.25   A
  7-7   2   1.42   2.43   53.04   27.73   14.57   0.00   0.61   0.00   0.20   0.00   1.43   14.69   2.45   53.47   27.96   83.88   2.92   63.75   33.33   A
  7-8   5   0.78   20.88   46.47   27.94   3.43   0.00   0.00   0.29   0.10   0.10   0.79   3.45   20.99   46.70   28.08   95.76   21.91   48.77   29.32   A
  7-9   5   1.87   8.42   48.65   31.81   7.69   0.52   0.00   0.52   0.10   0.42   1.90   7.81   8.55   49.42   32.31   90.29   9.47   54.74   35.79   A
  7-10   2   2.30   2.81   56.12   29.08   6.89   0.00   0.00   0.77   0.00   2.04   2.36   7.09   2.89   57.74   29.92   90.55   3.19   63.77   33.04   A
  7-11   2   2.81   1.82   50.25   29.26   14.05   0.00   0.00   0.33   0.00   1.49   2.86   14.31   1.85   51.18   29.80   82.83   2.24   61.79   35.98   A
  7-12   3   2.75   0.96   51.37   28.20   15.65   0.24   0.36   0.24   0.24   0.00   2.78   15.82   0.97   51.93   28.50   81.40   1.19   63.80   35.01   A
  7-13   5   2.35   2.56   50.96   30.60   12.58   0.53   0.00   0.21   0.11   0.11   2.37   12.70   2.58   51.45   30.89   84.93   3.04   60.58   36.38   A
  7-14   2   2.23   9.64   48.32   26.96   12.29   0.42   0.00   0.00   0.14   0.00   2.25   12.36   9.69   48.60   27.11   85.39   11.35   56.91   31.74   A
  7-15   4   3.92   0.00   56.70   24.67   14.05   0.49   0.16   0.00   0.00   0.00   3.95   14.14   0.00   57.07   24.84   81.91   0.00   69.68   30.32   A
  7-16   5   4.50   6.50   56.75   21.25   10.25   0.00   0.00   0.00   0.25   0.50   4.53   10.33   6.55   57.18   21.41   85.14   7.69   67.16   25.15   A
  7-17   3   2.53   2.22   55.70   21.52   15.51   0.00   0.00   0.00   0.00   2.53   2.60   15.91   2.27   57.14   22.08   81.49   2.79   70.12   27.09   A
  7-18   3   0.77   1.16   54.55   34.43   8.51   0.00   0.58   0.00   0.00   0.00   0.78   8.56   1.17   54.86   34.63   90.66   1.29   60.52   38.20   A
  7-19   3   2.88   2.21   54.42   31.86   5.09   0.00   1.11   0.00   0.44   1.99   2.98   5.28   2.29   56.42   33.03   91.74   2.50   61.50   36.00   A
从表1可作出以下结论(以下第几号指表1中实验号)。
可知，第1-10号满足本发明实施方案的规定，它们在拉拔过程中有少量断裂，或可拉拔性优异。相反，第11-15号不满足本发明实施方案的规定，在拉拔过程期间产生了大量断裂，表明可拉拔性很差。具体而言，在第11-12号中，由于组成A夹杂物不足，但存在组成B夹杂物，因此不能保证优异的可拉拔性。在第13-15号中，由于组成A夹杂物的含量过多，可拉拔性差。
<实施例2：疲劳性能的评价>
如实施例1那样进行铁水预处理、转炉操作、炉渣精炼、连铸、初轧和热轧，得到8mm直径的钢线材，然后以实施例1中相同的方法测量所得钢线材中夹杂物的组成、尺寸和数量。作为夹杂物形态的详细测量结果的实例，第18号测量结果示于表5，第22号测量结果示于表6。对其它实施例进行类似测量。
然后，根据以下方法，评价钢线材用作弹簧的情况下的疲劳性能。
[评价方法]
通过Nakamura型旋转-弯曲疲劳试验评价直径为8.0mm的钢线材的疲劳性能。
[样品的制备方法和试验方法]
将直径8.0mm的钢线材进行油回火、矫直退火和喷丸硬化处理，然后重新进行矫直退火，然后用Nakamura型旋转-弯曲疲劳试验机在以下条件下进行疲劳试验，从而获得折损率以评价疲劳性能。
结果一起示于表示钢线材化学组成的表4中。
[疲劳试验条件]
试样长度：650mm
试样数量：30
试验负载：98.8kgf/mm2(940MPa)
旋转速度：4500rpm
试验的悬挂次数：2×107次
折损率的计算公式：折损率＝折损数/(所有试样的数量)×100％
表4
序号   化学组成*(Li、Na、Ce和La为ppm，其它为质量百分数)  气体流量(Nm3/min*t)   夹杂物数/100mm2   疲劳试验中的折损率(％)
  C   Si   Mn   Al   Ni   Cu   Cr   Li   Na   Ce   La   组成A   组成8
  16   0.58   1.45   055   0.002   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   0   0   0.0006   77   0.0   33
  17   0.62   1.85   0.85   0.002   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   0   0   0.0008   3.1   0.0   42
  18   0.67   1.93   0.77   0.001   0.00   0.00   0.00   0.19   0.00   0   0   0.0010   3.8   0.4   23
  19   0.70   2.02   0.82   0.001   0.33   0.00   1.21   0.00   0.02   0   0   0.0012   6.7   0.0   40
  20   0.65   1.51   0.61   0.001   0.00   0.21   0.00   0.00   0.00   0   5   0.0023   9.8   0.0   27
  21   0.72   1.99   0.75   0.003   0.92   0.84   1.37   0.32   0.10   52   81   0.0021   13.1   0.0   35
  22   0.68   1.87   0.77   0.002   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   73   78   0.0028   12.0   0.0   37
  23   0.59   1.51   0.61   0.001   0.54   0.68   0.00   0.00   0.00   0   0   0.0039   13.1   0.0   27
  24   0.70   1.99   0.75   0.003   0.00   0.00   1.15   0.00   0.00   5   0   0.0018   19.5   0.0   41
  25   0.71   1.80   0.77   0.002   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   0   94   0.0040   18.5   0.7   43
  26   0.61   1.47   0.68   0.002   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   0   0   0.0003   0.5   1.4   71
  27   0.68   1.99   0.76   0.001   0.00   0.00   0.86   0.52   0.06   0   0   0.0004   0.6   1.9   62
  28   0.68   1.91   0.88   0.001   0.34   0.00   1.25   0.00   0.00   0   0   0.0051   26.3   0.0   77
  29   0.59   1.46   0.81   0.003   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   0   0   0.0073   32.2   0.0   73
  30   0.62   1.74   0.74   0.002   0.00   0.48   1.29   0.30   0.00   44   0   0.0090   37.2   0.0   86
*其余包括铁和不可避免的杂质
表5
  物体：第18号观察面积：260mm2直径至少2mm的夹杂物数量：11
  夹杂物序号   宽度μm EPMA测量值(质量百分数) 转换成MgO+MnO+Al2O3+SiO2+CaO＝100％(质量％)   转换成Al2O3+SiO2+CaO＝100％(质量％)
MgO Al2O3 SiO2 CaO MnO TiO2 ZrO2 K2O S Na2O MgO MnO Al2O3 SiO2 CaO Al2O3+SiO2+CaO Al2O3 SiO2 CaO
  18-1   3   1.17   1.91   44.64   28.49   19.68   0.29   0.00   0.29   3.52   0.00   1.23   20.52   1.99   46.55   29.71   78.25   2.54   59.49   37.97
  18-2   5   1.55   17.46   49.72   23.43   6.74   0.00   0.00   0.77   0.00   0.33   1.56   6.82   17.65   50.28   23.69   91.62   19.26   54.88   25.86
  18-3   3   8.90   12.18   47.07   20.37   7.96   1.17   0.00   0.70   0.00   1.64   9.22   8.25   12.62   48.79   21.12   82.53   15.29   59.12   25.59
  18-4   3   2.65   1.39   53.14   29.29   12.97   0.14   0.00   0.28   0.00   0.14   2.66   13.04   1.40   53.44   29.45   84.29   1.66   63.40   34.94
  18-5   3   3.30   1.98   55.12   29.37   6.93   0.00   0.68   0.00   0.33   2.31   3.41   7.17   2.05   57.00   30.38   89.43   2.29   63.74   33.97
  18-6   3   6.60   2.06   58.14   18.76   14.43   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   6.60   14.43   2.06   58.14   18.76   78.96   2.61   73.63   23.76
18-7 4 2.75 7.64 50.10 30.45 8.86 0.10 0.00 0.10 0.00 0.00 2.76 8.88 7.65 50.20 30.51 88.36 8.66 56.81 34.53
  18-8   4   0.63   26.47   41.60   28.57   1.47   0.21   0.00   0.84   0.21   0.00   0.64   1.49   26.81   42.13   28.94   97.88   27.39   43.04   29.57
  18-9   5   8.47   22.84   46.39   19.06   1.78   0.10   0.00   0.73   0.10   0.52   8.59   1.81   23.18   47.08   19.34   89.60   25.87   52.54   21.58
  18-10   3   5.13   2.74   54.53   26.32   10.26   0.00   0.68   0.34   0.00   0.00   5.18   10.36   2.76   55.09   26.60   84.45   3.27   65.23   31.50
  18-11   2   8.67   1.16   14.45   46.24   1.16   14.45   0.00   0.58   1.16   12.14   12.10   1.61   1.61   20.16   64.52   86.29   1.87   23.36   74.77
表6
  物体：第22号观察面积：158mm2直径至少2mm的杂质数：19
  夹杂物序号   宽度μm   EPMA测量值(质量百分数)   转换成MgO+MnO+Al2O3+SiO2+CaO＝100％(质量％)   转换成Al2O3+SiO2+CaO＝100％(质量％) 组成
  MgO   Al2O3   SiO2   CaO   MnO   TiO2   ZrO2   K2O   S   Na2O   MgO   MnO   Al2O3   SiO2   CaO Al2O3+SiO2+CaO   Al2O3   SiO2   CaO
  22-1   5   3.93   5.77   53.12   25.98   10.62   0.23   0.00   0.23   0.00   0.12   3.95   10.69   5.81   53.43   26.13   85.37   6.81   62.59   30.61   A
  22-2   5   3.17   13.99   49.18   20.11   11.37   0.66   0.22   0.33   0.33   0.66   3.24   11.62   14.30   50.28   20.56   85.14   16.80   59.06   24.15   A
  22-3   3   3.68   11.68   55.04   18.08   10.24   0.00   0.16   0.32   0.16   0.64   3.73   10.37   11.83   55.75   18.31   85.89   13.77   64.91   21.32   A
  22-4   3   3.50   1.67   50.15   29.64   14.59   0.00   0.46   0.00   0.00   0.00   3.51   14.66   1.68   50.38   29.77   81.83   2.05   61.57   36.38   A
  22-5   3   3.87   1.13   47.74   29.35   15.81   0.32   0.00   0.16   1.61   0.00   3.95   16.14   1.15   48.76   29.98   79.89   1.44   61.03   37.53   A
  22-6   3   5.62   0.37   52.43   23.60   14.23   0.00   1.12   0.00   0.00   2.62   5.84   14.79   0.39   54.47   24.51   79.37   0.49   68.63   30.88   A
  22-7   3   3.85   1.42   51.42   29.96   13.36   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   3.85   13.36   1.42   51.42   29.96   82.80   1.71   62.10   36.18   A
  22-8   4   2.13   1.13   53.20   38.64   4.39   0.13   0.00   0.13   0.00   0.25   2.14   4.41   1.13   53.47   38.84   93.44   1.21   57.22   41.57   A
  22-9   5   2.60   1.73   52.97   31.06   10.77   0.37   0.00   0.12   0.00   0.37   2.62   10.86   1.75   53.43   31.34   86.52   2.02   61.75   36.22   A
  22-10   3   1.07   0.53   52.58   35.83   9.98   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   1.07   9.98   0.53   52.58   35.83   88.94   0.60   59.12   40.29   A
  22-11   3   1.68   0.48   55.16   36.93   5.52   0.00   0.24   0.00   0.00   0.00   1.68   5.53   0.48   55.29   37.02   92.79   0.52   59.59   39.90   A
  22-12   3   2.18   11.53   53.27   19.00   13.08   0.00   0.62   0.00   0.00   0.31   2.20   13.21   11.64   53.77   19.18   84.59   13.76   63.57   22.67   A
  22-13   3   1.22   3.50   45.44   39.36   9.73   0.00   0.00   0.30   0.00   0.46   1.23   9.80   3.52   45.79   39.66   88.97   3.96   51.47   44.58   A
  22-14   5   3.55   1.01   54.73   28.04   11.99   0.00   0.00   0.00   0.00   0.68   3.57   12.07   1.02   55.10   28.23   84.35   1.21   65.32   33.47   A
  22-15   3   19.73   7.62   47.53   17.04   4.26   1.79   0.90   0.00   0.00   1.12   20.51   4.43   7.93   49.42   17.72   75.07   10.56   65.83   23.60   A
  22-16   3   1.55   0.71   53.17   35.12   8.18   0.00   0.28   0.00   0.28   0.71   1.57   8.29   0.71   53.86   35.57   90.14   0.79   59.75   39.46   A
  22-17   3   0.68   27.48   44.37   22.97   2.25   0.00   0.23   0.68   0.00   1.35   0.69   2.30   28.11   45.39   23.50   97.00   28.98   46.79   24.23   A
  22-18   3   3.45   12.93   51.29   23.71   8.62   0.00   0.00   0.00   0.00   0.00   3.45   8.62   12.93   51.29   23.71   87.93   14.70   58.33   26.96   A
  22-19   2   6.07   0.42   55.02   21.76   15.06   0.42   0.63   0.00   0.21   0.42   6.17   15.32   0.43   55.96   22.13   78.52   0.55   71.27   28.18   A
从表4可得出以下结论(以下第几号指表4中实验号)。
由于第16-25号满足本发明实施方案的规定，它们在拉拔过程中有少量断裂，或可拉拔性优异。相反，第26-30号不满足本发明实施方案的规定，在拉拔过程期间产生了大量断裂，表明疲劳性能差。具体而言，在第26-27号中，由于组成A夹杂物不足，但存在组成B夹杂物，不能保证优异的疲劳性能。在第28-30号中，由于组成A夹杂物的含量过多，疲劳性能差。

Claims (5)

1、一种钢线材，其包含：
0.4-1.3％的C(质量百分数，以下对于钢组成相同)，
0.1-2.5％的Si，
0.2-1.0％的Mn，和
0.003％或更少的Al(大于0％)；
其中在包括钢线材轴线的任何截面中的氧化物基夹杂物满足以下组成X，所述的夹杂物在垂直于该轴线方向上的宽度为2μm或更大，
组成X：当将夹杂物的组成转换成Al2O3+MgO+CaO+SiO2+MnO＝100％(质量百分数，以下对于夹杂物相同)时，
得到Al2O3+CaO+SiO2≥70％；并且
满足以下组成A的氧化物基夹杂物的数量每100mm2截面为1-20个，并且满足以下组成B的氧化物基夹杂物的数量每100mm2截面少于1个：
组成A：当将夹杂物的组成转换成Al2O3+CaO+SiO2＝100％时，
得到20％＜CaO＜50％和Al2O3≤30％；和
组成B：当将夹杂物的组成转换成Al2O3+CaO+SiO2＝100％时，
得到CaO＞50％。
2、权利要求1的钢线材，其还包含：
0.05-1％的Ni，作为另一种元素。
3、权利要求1的钢线材，其还包含：
0.05-1％Cu和0.05-1.5％Cr中的至少一种，作为其它元素。
4、权利要求1的钢线材，其还包含：
选自包括0.02-20ppm的Li、0.02-20ppm的Na、3-100ppm的Ce和3-100ppm的La的组中的至少一种，作为其它元素。
5、权利要求1的钢线材的制造方法，
其中钢水处理中的气体搅拌期间，将气体流量控制在每吨钢水0.0005Nm3/min-0.004Nm3/min。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104919071A (zh) * 2013-01-15 2015-09-16 株式会社神户制钢所 疲劳特性优异的Si镇静钢线材、以及使用其的弹簧
CN105745376A (zh) * 2013-11-22 2016-07-06 米其林集团总公司 具有高的可拉制性并具有大于等于0.05％且小于0.4％之间的碳质量水平的钢丝线
CN106947920A (zh) * 2015-09-22 2017-07-14 Posco公司 疲劳特性优异的弹簧用钢及其制造方法

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