CN118148596A - 抑制sagd井组底部过渡带漏失的方法 - Google Patents
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Abstract
本申请公开了一种抑制SAGD井组底部过渡带漏失的方法。该方法包括:降低油藏中的SAGD井组的注汽压力，以使得所述SAGD井组的采注比为第一预设值；通过在所述SAGD井组的两侧注入常温流体，提高SAGD井组的底部水层的压力，以使得油藏中的蒸汽腔与油藏中的底部水层之间的压力差为第二预设值，并且使得所述SAGD井组的采注比为第三预设值；增大所述SAGD井组的注汽压力和底部水层的压力，以保持油藏中的汽腔压力与油藏中的底部过渡带压力平衡，并完成对SAGD井组底部过渡带漏失的抑制。本申请提供的技术方案能够提高抑制SAGD井组底部过渡带漏失的准确性。
Description
技术领域
本申请属于石油开采技术领域，尤其涉及一种抑制SAGD井组底部过渡带漏失的方法。
背景技术
目前，在现有的SAGD开采油藏的过程中，由于生产水平井井轨迹与底水层间距离过小，在蒸汽腔与底水层之间压力差的作用下，会出现漏失的情况。并且，在漏失过程中，已被加热且具有流动能力的原油也会一同漏失到底部水层中，严重影响SAGD开采效果。因此需要一种能够提高抑制SAGD井组底部过渡带漏失准确性的方法。
发明内容
本申请的实施例提供了一种抑制SAGD井组底部过渡带漏失的方法，所述方法能够提高抑制SAGD井组底部过渡带漏失的准确性。
本申请的其它特性和优点将通过下面的详细描述变得显然，或部分地通过本申请的实践而习得。
根据本申请实施例的第一方面，提供了一种抑制SAGD井组底部过渡带漏失的方法，其特征在于，所述方法包括：降低油藏中的SAGD井组的注汽压力，以使得所述SAGD井组的采注比为第一预设值；通过在所述SAGD井组的两侧注入常温流体，提高SAGD井组的底部水层的压力，以使得油藏中的蒸汽腔与油藏中的底部水层之间的压力差为第二预设值，并且使得所述SAGD井组的采注比为第三预设值；增大所述SAGD井组的注汽压力和底部水层的压力，以保持油藏中的汽腔压力与油藏中的底部过渡带压力平衡，并完成对SAGD井组底部过渡带漏失的抑制。
在本申请的一些实施例中，基于前述方案，在降低SAGD井组的注汽压力之前，所述方法还包括：判断所述SAGD井组是否存在热流体向底部水层漏失的情况，以根据判断结果，降低SAGD井组的注汽压力。
在本申请的一些实施例中，基于前述方案，所述判断所述SAGD井组是否存在热流体向底部水层漏失的情况，包括：获取SAGD井组对应的生产数据和监测资料；根据所述生产数据和监测资料，对SAGD井组的漏失的情况进行判断；如果油藏中的蒸汽腔与油藏中的底部水层存在压力差，且SAGD井组的采注比小于第一预设值，且所述蒸汽腔对应的高温点位于SAGD井组中的注汽井和生产井的下方，则判断所述SAGD井组存在热流体向底部水层漏失的情况。
在本申请的一些实施例中，基于前述方案，在所述SAGD井组的两侧注入的常温流体的温度为20℃～30℃。
在本申请的一些实施例中，基于前述方案，所述第一预设值为0.9～1.1。
在本申请的一些实施例中，基于前述方案，所述第二预设值为0MPa～0.1MPa。
在本申请的一些实施例中，基于前述方案，所述第三预设值为1.2～1.3。
在本申请的一些实施例中，基于前述方案，所述提高SAGD井组的底部水层的压力，包括：将SAGD井组的底部水层的压力提高为1.5MPa～1.6MPa。
在本申请的一些实施例中，基于前述方案，通过直井和/或水平井，在所述SAGD井组的两侧注入常温流体。
在本申请的一些实施例中，基于前述方案，所述油藏为稠油油藏和/或超稠油油藏。
本申请产生的有益效果：在本申请实施的过程中，首先降低SAGD井组的注汽压力，使得热流体向底部水层的漏失速度减缓。然后在SAGD井组两侧向底部水层注入常温流体，以保持蒸汽腔与底部水层之间的压力相对平衡。同时，利用注入的常温流体，降低底部水层温度，从而使已经流入底部水层的原油失去流动性，形成一个超稠油保护壳，并抑制热流体向底部水层的漏失。最后，逐步恢复注汽井注汽压力至正常水平，并保持蒸汽腔与底部水层之间的压力相对平衡，以促进蒸汽腔的均衡扩展和提高SAGD井组开发效果。基于此，本申请中提出的一种抑制SAGD井组底部过渡带漏失的方法，能够有效抑制SAGD井组底部过渡带的漏失，并且能够提高SAGD井组开发效果。
应当理解的是，以上的一般描述和后文的细节描述仅是示例性和解释性的，并不能限制本申请。
附图说明
此处的附图被并入说明书中并构成本说明书的一部分，示出了符合本申请的实施例，并与说明书一起用于解释本申请的原理。显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本申请的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其它的附图。在附图中：
图1示出了本申请实施例中的SAGD生产示意图；
图2示出了本申请实施例中的抑制SAGD井组底部过渡带漏失的方法的流程图；
图3示出了本申请实施例中的SAGD井组底部漏失的示意图；
图4示出了本申请实施例中的温度监测图；
图5示出了本申请实施例中的底部漏失SAGD井组的含油饱和度场剖面图；
图6示出了本申请实施例中的原油温度与原油粘度的关系图；
图7示出了本申请实施例中的注入低温流体抑制SAGD井组底部漏失示意图。
具体实施方式
下面将结合本申请实施例中的附图，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本申请一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其它实施例，都属于本申请保护的范围。
此外，所描述的特征、结构或特性可以以任何合适的方式结合在一个或更多实施例中。在下面的描述中，提供许多具体细节从而给出对本申请的实施例的充分理解。然而，本领域技术人员将意识到，可以实践本申请的技术方案而没有特定细节中的一个或更多，或者可以采用其它的方法、组元、装置、步骤等。在其它情况下，不详细示出或描述公知方法、装置、实现或者操作以避免模糊本申请的各方面。
附图中所示的方框图仅仅是功能实体，不一定必须与物理上独立的实体相对应。即，可以采用软件形式来实现这些功能实体，或在一个或多个硬件模块或集成电路中实现这些功能实体，或在不同网络和/或处理器装置和/或微控制器装置中实现这些功能实体。
附图中所示的流程图仅是示例性说明，不是必须包括所有的内容和操作/步骤，也不是必须按所描述的顺序执行。例如，有的操作/步骤还可以分解，而有的操作/步骤可以合并或部分合并，因此实际执行的顺序有可能根据实际情况改变。
参照图1，示出了本申请实施例中的SAGD生产示意图。在对油藏进行开采时，首先需要实现注汽井和生产井之间的热连通。在形成热连通后，由注汽井连续不断地向油层注入高干度蒸汽，使其在地层中形成蒸汽腔。通过蒸汽腔向上及侧面移动，与油层中的原油发生热交换，被加热的原油和蒸汽冷凝水依靠重力作用泄流至下部的生产井中产出，从而实现油藏的开采。
接下来将对本申请进行详细阐述：
图2示出了本申请实施例中的抑制SAGD井组底部过渡带漏失的方法的流程图。参照图2所示，该抑制SAGD井组底部过渡带漏失的方法至少包括步骤210至步骤250，详细介绍如下：
在步骤210中，降低油藏中的SAGD井组的注汽压力，以使得所述SAGD井组的采注比为第一预设值。
本申请中，参照图3，示出了本申请实施例中的SAGD井组底部漏失的示意图。当生产井井轨迹与底水层间距离过小时，在蒸汽腔与底水层之间压力差的作用下，蒸汽会由蒸汽腔向底部水层漏失，且在漏失过程中，已被加热且具有流动能力的原油也会一同漏失到底部水层中，严重影响SAGD开采效果。因此，在进行油藏开采的过程中，如果存在单井组或连续多井组热流体向底部水层漏失时，可以降低油藏中的SAGD井组的注汽压力。由于SAGD井组的注汽压力的降低，能够使得热流体向底部水层的漏失速度减缓，从而逐步恢复SAGD井组对应的采注比，并且使得所述SAGD井组的采注比为第一预设值。
进一步的，在申请的实施例中，所述第一预设值可以为0.9～1.1。通过将第一预设值设定为0.9～1.1，能够降低热流体向底部水层的漏失，同时，也能够防止底部水层流体浸入蒸汽腔，避免造成蒸汽腔体积减小。
进一步的，在申请的实施例中，所述油藏可以为稠油油藏和/或超稠油油藏。
在本申请的一个实施例中，在降低SAGD井组的注汽压力之前，具体还可以包括步骤211：
步骤211，判断所述SAGD井组是否存在热流体向底部水层漏失的情况，以根据判断结果，降低SAGD井组的注汽压力。
本申请中，在降低SAGD井组的注汽压力之前，需要对当前SAGD井组的漏失的情况进行判断。如果底水油藏中SAGD生产井组存在热流体向底部水层漏失的情况，则从当前SAGD井组中确定SAGD井组，以降低SAGD井组的注汽压力。
在本申请的一个实施例中，所述判断所述SAGD井组是否存在热流体向底部水层漏失的情况，具体可以包括步骤212至步骤214：
步骤212，获取SAGD井组对应的生产数据和监测资料。
步骤213，根据所述生产数据和监测资料，对SAGD井组的漏失的情况进行判断。
步骤214，如果油藏中的蒸汽腔与油藏中的底部水层存在压力差，且SAGD井组的采注比小于第一预设值，且所述蒸汽腔对应的高温点位于SAGD井组中的注汽井和生产井的下方，则判断所述SAGD井组存在热流体向底部水层漏失的情况。
本申请中，在判断所述SAGD井组存在热流体向底部水层漏失的情况时，可以通过获取SAGD井组对应的生产数据和监测资料的方式进行判断。
具体的，参照图4，示出了本申请实施例中的温度监测图。参照图5，示出了本申请实施例中的底部漏失SAGD井组的含油饱和度场剖面图。根据获取SAGD井组中注汽井的注汽量，生产井中的产液量，所述温度监测图，以及所述含油饱和度场剖面图，可以对SAGD井组的漏失的情况进行判断。
以一超稠油油藏为例，油藏埋深200m，油层平均厚度20m，稠油油藏底部存在低压水层，并且稠油油藏采用双水平井SAGD开发。根据生产数据和监测资料分析，注汽井日注汽量为150m3，生产井日产液为60m3，因此，采注比仅为0.4。同时，根据所述温度监测图可以知道，蒸汽腔对应的高温点位于SAGD井组中的注汽井和生产井的下方，因此，可以表明该SAGD井组存在严重的底部漏失。在确定SAGD井组中出现漏失情况时，需要进行调控，从而降低热流体的漏失速度。
其中，所述采注比时根据注汽井的注汽速度与生产井的采液速度来确定的。所述高温点位是根据所述监测资料分析得到的。所述蒸汽腔与底部水层的压力差是根据SAGD井组中的注汽压力与监测井压力得到的。
继续参照图2，在步骤230中，通过在所述SAGD井组的两侧注入常温流体，提高SAGD井组的底部水层的压力，以使得油藏中的蒸汽腔与油藏中的底部水层之间的压力差为第二预设值，并且使得所述SAGD井组的采注比为第三预设值。
本申请中，在降低油藏中的SAGD井组的注汽压力，且SAGD井组的注汽压力稳定之后，可以在SAGD井组两侧注入常温流体，从而补充地层能量，并提高底部水层压力，使得SAGD井组中的蒸汽腔与油藏中的底部水层之间的压力差为第二预设值。同时利用注入的流体，可以降低底部水层的温度，使得高温原油的温度得以降低，甚至失去流动性，以及形成沥青壳，以抑制热流体向底部水层漏失。基于上述的压力控制，能够使得所述SAGD井组的采注比为第三预设值。
进一步的，在申请的实施例中，在所述SAGD井组的两侧注入的常温流体的温度为20℃～30℃。
参照图6，示出了本申请实施例中的原油温度与原油粘度的关系图。根据图6可以得知，当原油温度为50℃以下时，原油粘度的大小开始增大，并随着原油温度的降低而逐渐增大。同时，在考虑到原油粘度与原油温度的关系，流体成本，以及便利性时，采用温度为20℃～30℃的常温流体更为合适。因此，可以通过在所述SAGD井组的两侧注入的常温流体的方式，降低底部水层的温度。参照图7，示出了本申请实施例中的注入低温流体抑制SAGD井组底部漏失示意图。随着温度的降低，漏失到底部水层中的原油粘度增加，同时，原油粘度快速增加并失去流动能力，形成一个超稠油保护壳，从而可以更有效的抑制SAGD井组的底部漏失。
进一步的，在申请的实施例中，在对SAGD井组两侧注入常温流体时，可以通过直井和/或水平井，进行常温流体的注入。
进一步的，在申请的实施例中，所述提高SAGD井组的底部水层的压力，可以包括将SAGD井组的底部水层的压力提高为1.5MPa～1.6MPa。
进一步的，在申请的实施例中，所述第二预设值可以为0MPa～0.1MPa。
通过将第二预设值设定为0MPa～0.1MPa，可以使得蒸汽腔与底部水层之间的压力保持相对稳定，还可以抑制热流体流入底部水层，还可以防止底部水层流体浸入蒸汽腔，避免造成蒸汽腔体积减小。
进一步的，在申请的实施例中，所述第三预设值可以为1.2～1.3。通过将第三预设值设定为1.2～1.3，可以使得SAGD井组采注比更加符合油藏的开发的稳定性，也可以作为判断有效抑制SAGD井组底部漏失的依据。
继续参照图2，在步骤250中，增大所述SAGD井组的注汽压力和底部水层的压力，以保持油藏中的汽腔压力与油藏中的底部过渡带压力平衡，并完成对SAGD井组底部过渡带漏失的抑制。
本申请中，在通过对SAGD井组的注汽压力的控制，以及对SAGD井组两侧注入常温流体，使得所述SAGD井组的采注比为第三预设值之后，可以逐步提高SAGD井组的注汽压力，直至恢复为正常水平，并且保持油藏中的蒸汽腔的压力与油藏中的底部过渡带的压力平衡，从而可以完成对SAGD井组底部过渡带漏失的抑制。
综合上述方法，对SAGD井组进行漏失抑制时，首先降低SAGD井组的注汽压力，使得热流体向底部水层的漏失速度减缓。然后在SAGD井组两侧向底部水层注入常温流体，以保持蒸汽腔与底部水层之间的压力相对平衡。同时，利用注入的常温流体，降低底部水层温度，从而使已经流入底部水层的原油失去流动性，形成一个超稠油保护壳，并抑制热流体向底部水层的漏失。最后，逐步恢复注汽井注汽压力至正常水平，并保持蒸汽腔与底部水层之间的压力相对平衡，以促进蒸汽腔的均衡扩展和提高SAGD井组开发效果。
具体的，以一超稠油油藏为例，首先降低SAGD井组的注汽压力，注汽压力由2.4MPa降至1.6MPa。降低注汽压力后，根据SAGD井组的生产数据，将日注汽量下降至65m3，将日产液量增加至65m3，从而使得采注比达到1:1。
因此，可以说明热流体向底部水层漏失的速度明显减缓。
然后在SAGD井组两侧利用水平井注入常温水，使底部水层压力逐步提高至1.5MPa～1.6MPa，从而使底部水层与蒸汽腔之间压力相对平衡。此时，将日注汽量增加至75m3，将日产液增加至95m3，从而使得采注比达到1.26，进而使得SAGD井组恢复正常生产水平。在维持该压力生产一段时间后，逐步提高注汽井注汽压力和将底部水层压力增加至2.4MPa，从而维持压力相对平衡。
在压力恢复后，日注汽达到180m3，日产液达到220m3，此时SAGD井组的采注比为1.22。同时，日产油量也从5m3上升至35m3。
基于此，本申请中提出的一种抑制SAGD井组底部过渡带漏失的方法，能够有效抑制SAGD井组底部过渡带的漏失，并且能够提高SAGD井组开发效果。
以上所述仅为本申请的实施例而已，并不用于限制本申请，对于本领域的技术人员来说，本申请可以有各种更改和变化。凡在本申请的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本申请的权利要求范围之内。
Claims (10)
1.一种抑制SAGD井组底部过渡带漏失的方法，其特征在于，所述方法包括：
降低油藏中的SAGD井组的注汽压力，以使得所述SAGD井组的采注比为第一预设值；
通过在所述SAGD井组的两侧注入常温流体，提高SAGD井组的底部水层的压力，以使得油藏中的蒸汽腔与油藏中的底部水层之间的压力差为第二预设值，并且使得所述SAGD井组的采注比为第三预设值；
增大所述SAGD井组的注汽压力和底部水层的压力，以保持油藏中的汽腔压力与油藏中的底部过渡带压力平衡，并完成对SAGD井组底部过渡带漏失的抑制。
2.根据权利要求1所述方法，其特征在于，在降低SAGD井组的注汽压力之前，所述方法还包括：
判断所述SAGD井组是否存在热流体向底部水层漏失的情况，以根据判断结果，降低SAGD井组的注汽压力。
3.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，所述判断所述SAGD井组是否存在热流体向底部水层漏失的情况，包括：
获取SAGD井组对应的生产数据和监测资料；
根据所述生产数据和监测资料，对SAGD井组的漏失的情况进行判断；
如果油藏中的蒸汽腔与油藏中的底部水层存在压力差，且SAGD井组的采注比小于第一预设值，且所述蒸汽腔对应的高温点位于SAGD井组中的注汽井和生产井的下方，则判断所述SAGD井组存在热流体向底部水层漏失的情况。
4.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在所述SAGD井组的两侧注入的常温流体的温度为20℃～30℃。
5.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述第一预设值为0.9～1.1。
6.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述第二预设值为0MPa～0.1MPa。
7.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述第三预设值为1.2～1.3。
8.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述提高SAGD井组的底部水层的压力，包括：
将SAGD井组的底部水层的压力提高为1.5MPa～1.6MPa。
9.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，通过直井和/或水平井，在所述SAGD井组的两侧注入常温流体。
10.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述油藏为稠油油藏和/或超稠油油藏。
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| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
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