CN118122809B - 一种航空紧固件用大单重ta1g钛盘圆丝材的制备方法 - Google Patents
一种航空紧固件用大单重ta1g钛盘圆丝材的制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN118122809B CN118122809B CN202410561483.6A CN202410561483A CN118122809B CN 118122809 B CN118122809 B CN 118122809B CN 202410561483 A CN202410561483 A CN 202410561483A CN 118122809 B CN118122809 B CN 118122809B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- ta1g
- wire
- phi
- blank
- titanium
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 83
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000004513 sizing Methods 0.000 claims abstract description 48
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 39
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims abstract description 37
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 35
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 12
- 238000004321 preservation Methods 0.000 claims description 12
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 28
- 239000010936 titanium Substances 0.000 abstract description 28
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 5
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 230000008676 import Effects 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005389 magnetism Effects 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 238000010080 roll forging Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Metal Extraction Processes (AREA)
Abstract
本发明公开了一种航空紧固件用大单重TA1G钛盘圆丝材的制备方法,按照以下步骤实施:步骤1、准备TA1G铸锭;步骤2、对TA1G铸锭进行锻造制得锻坯;步骤3、对锻坯进行连续大变形轧制得到棒坯;步骤4、将棒坯进行去应力退火处理;步骤5、将棒坯经过扒皮、粗拉拔处理和精拉拔处理,加工为丝坯;步骤6、对经步骤5得到的丝坯进行成品退火处理;步骤7、对经步骤6得到的丝坯进行表面硬化处理得到硬化丝坯;步骤8、对经步骤7得到的硬化丝坯进行定径处理,制得丝材,再将丝材盘圆后得到TA1G钛盘圆丝材。该制备方法解决了现有纯钛TA1G丝坯在定径过程中容易与定径模具产生磨损,无法实现大单重丝材加工的问题。
Description
技术领域
本发明属于纯钛丝材的制备技术领域,具体涉及一种航空紧固件用大单重TA1G钛盘圆丝材的制备方法。
背景技术
纯钛及钛合金具有高比强度、低密度、良好耐蚀性及耐磨性、无磁、透声、抗冲击震动和可加工性好等特点,所以其在航空航天领域得到了广泛应用。纯钛TA1G相比于其他牌号的纯钛具有性软、塑性好、硬度低等特点,其经冷加工变形后非常适于制造要求剧烈变形的紧固件零件,如铆钉等。
纯钛及钛合金紧固件在飞机上的用量极大,但是传统的丝材定径模具只适用于中高强度的钛合金丝材,而纯钛TA1G的材料性软、强度低,所以传统的钛合金丝材定径模具与纯钛TA1G的匹配性低,使得纯钛TA1G的丝坯在定径过程中容易与定径模具产生磨损,定径模具易损坏,损坏之后无法进行丝坯的整盘定径,进而无法实现大单重丝材的加工,同时还会导致丝坯的表面粗糙和尺寸不均匀等问题。
受国内设备能力限制,目前国内TA1G钛盘圆丝材单盘重量只能做到15Kg左右,单盘重量太小,无法满足铆钉连续批量镦制生产的需求,制约了我国紧固件的发展速度,且由于我国生产钛合金紧固件质量并不稳定,大部分依赖进口,不仅价格较昂贵,而且经常由于采购供应不上,研制或生产处于“停工待钉”的状态。
发明内容
本发明的目的是提供一种航空紧固件用大单重TA1G钛盘圆丝材的制备方法,以解决现有纯钛TA1G的丝坯在定径过程中容易与定径模具产生磨损,造成定径模具损坏无法进行丝坯的整盘定径,进而无法实现大单重丝材加工的问题。
本发明采用以下技术方案:一种航空紧固件用大单重TA1G钛盘圆丝材的制备方法,具体按照以下步骤实施:
步骤1、准备直径为φ490~φ1020mm的TA1G铸锭;
步骤2、对TA1G铸锭依次进行开坯锻造、中间锻造和成品锻造,制得直径为 φ80 ~φ180mm的锻坯;
步骤3、对锻坯进行连续大变形轧制,制得直径为φ8~φ15mm的棒坯;
步骤4、对棒坯进行去应力退火处理;
步骤5、对经步骤4去应力退火处理后的棒坯依次进行扒皮、粗拉拔和精拉拔,制得直径为φ3.6~φ6.8mm的丝坯;其中,在粗拉拔结束后、以及精拉拔结束后各进行一次中间退火;
步骤6、对经步骤5处理后得到的丝坯进行成品退火处理;
步骤7、通过热拉拔方式,对经步骤6成品退火处理后的丝坯进行表面硬化处理,得到直径为φ3.5~φ6.7mm的硬化丝坯;其中,热拉拔过程中的变形量为5~30%、加热温度为180~250℃;
步骤8、对硬化丝坯进行定径处理,制得直径为φ3.4 ~ φ6.6mm的丝材,再将丝材盘圆后得到TA1G钛盘圆丝材。
进一步的,步骤5中粗拉拔的具体方法为:
将经步骤4去应力退火处理后的棒坯拉拔加工至直径为φ5.5~φ8mm的丝坯;其中,粗拉拔过程中的拉拔速度为6~12m/min、单道次变形量为8~15%、总变形量为40~70%。
进一步的,步骤5中精拉拔的具体方法为:
将经粗拉拔后的丝坯拉拔加工至直径为φ3.6~φ6.8mm的丝坯;其中,精拉拔过程中的拉拔速度为3~6m/min、单道次变形量为5~10%、总变形量为30~60%。
进一步的,步骤3中,连续大变形轧制过程中,先采用感应炉加热锻坯再轧制锻坯,加热温度为700~900℃,保温时间5~10min。
进一步的,步骤4中去应力退火处理的温度为550~700℃,保温时间为1~2h。
进一步的,步骤6中成品退火处理的温度为550~700℃,保温时间为1~2h。
本发明的有益效果是:本发明的制备方法中,在丝坯定径前,先经过热拉拔的方式来硬化丝坯表面,硬化后的丝坯强度提高,使丝坯的表面与定径模具能够实现良好的匹配,降低了定径过程中丝坯对定径模具的磨损,延长了定径模具的使用寿命,使得丝坯可一次定径成型为丝材,实现了对大单重丝材的全长连续定径。同时,制得的TA1G钛盘圆丝材的尺寸公差及丝材的表面质量均能达到良好的要求,而且还大大节约了定径模具的损耗成本,提高了TA1G钛盘圆丝材的生产效率。
附图说明
图1为本发明中实施例1制备的TA1G钛盘圆丝材的尺寸一致性数据图;
图2为本发明中实施例1制备的TA1G钛盘圆丝材的显微组织数据图;
图3为本发明中实施例2制备的TA1G钛盘圆丝材的尺寸一致性数据图;
图4为本发明中实施例2制备的TA1G钛盘圆丝材的显微组织数据图;
图5为本发明中实施例3制备的TA1G钛盘圆丝材的尺寸一致性数据图;
图6为本发明中实施例3制备的TA1G钛盘圆丝材的显微组织数据图;
图7为本发明中实施例4制备的TA1G钛盘圆丝材的尺寸一致性数据图;
图8为本发明中实施例4制备的TA1G钛盘圆丝材的显微组织数据图。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明进行详细说明。
本发明提供了一种航空紧固件用大单重TA1G钛盘圆丝材的制备方法,具体按照以下步骤实施:
步骤1、准备直径为φ490~φ1020mm的TA1G铸锭;TA1G为纯钛的一种型号。
步骤2、对TA1G铸锭依次进行开坯锻造、中间锻造和成品锻造,制得直径为 φ80 ~φ180mm的锻坯。
步骤3、对锻坯进行连续大变形轧制,制得直径为φ8~φ15mm的棒坯。连续轧制是指将一根锻坯同时在两个或两个以上的机架中轧制,本发明中的连续大变形轧制是指锻坯经连续轧制后的总变形量为99%以上。
步骤4、对棒坯进行去应力退火处理。
步骤5、对经步骤4去应力退火处理后的棒坯依次进行扒皮、粗拉拔和精拉拔,制得直径为φ3.6~φ6.8mm的丝坯;其中,在粗拉拔结束后、以及精拉拔结束后各进行一次中间退火。
步骤6、对经步骤5处理后得到的丝坯进行成品退火处理。
步骤7、通过热拉拔方式,对经步骤6成品退火处理后的丝坯进行表面硬化处理,得到直径为φ3.5~φ6.7mm的硬化丝坯;其中,热拉拔过程中的变形量为5~30%、加热温度为180~250℃。
步骤8、对硬化丝坯进行定径处理,制得直径为φ3.4~φ6.6mm的丝材,再将丝材盘圆后得到TA1G钛盘圆丝材。其中,TA1G钛盘圆丝材的盘重超过50Kg的称为大单重TA1G钛盘圆丝材。
在一些实施例中,步骤5中粗拉拔的具体方法为:
将经步骤4去应力退火处理后的棒坯拉拔加工至直径为φ5.5~φ8mm的丝坯;其中,粗拉拔过程中的拉拔速度为6~12m/min、单道次变形量为8~15%、总变形量为40~70%。
在一些实施例中,步骤5中精拉拔的具体方法为:
将经粗拉拔后的丝坯拉拔加工至直径为φ3.6~φ6.8mm的丝坯;其中,精拉拔过程中的拉拔速度为3~6m/min、单道次变形量为5~10%、总变形量为30~60%。
在一些实施例中,步骤3中,连续大变形轧制过程中,先采用感应炉加热锻坯再轧制锻坯,加热温度为700~900℃,保温时间5~10min。
在一些实施例中,步骤4中去应力退火处理的温度为550~700℃,保温时间为1~2h。
在一些实施例中,步骤6中成品退火处理的温度为550~700℃,保温时间为1~2h。
表1 四个实施例中核心工艺参数的具体数值
表2 各个实施例中相关步骤的具体工艺参数
本发明提供四个实施例:实施例1至实施例4。每个实施例均按照以下步骤实施,各个步骤中涉及的工艺参数详见表1和表2,具体步骤如下:
步骤1、准备TA1G铸锭,铸锭的直径见表1。
步骤2、通过锻造液压机对TA1G铸锭依次进行开坯锻造、中间锻造和成品锻造,最后制得锻坯,锻坯直径见表1。其中,开坯锻造、中间锻造和成品锻造过程中均使用电阻炉先进行加热,加热温度和保温时间见表2,开坯锻造的道次压下量见表2。
步骤3、对锻坯进行连续大变形轧制,制得棒坯,棒坯的直径见表1。其中连续大变形轧制的过程中,先采用感应炉加热再轧制锻坯,加热过程中涉及的加热温度和保温时间见表1。
步骤4、对棒坯进行去应力退火处理,去应力退火处理的温度和保温时间见表1。
步骤5、采用无心车床对经步骤4处理后的棒坯进行扒皮,然后再依次进行粗拉拔和精拉拔,最终将棒坯加工为丝坯,丝坯的直径见表1。其中,粗拉拔和精拉拔都为冷拉拔,在粗拉拔结束后、以及精拉拔结束后各进行一次中间退火,两次中间退火过程中涉及的工艺参数都相同。粗拉拔和精拉拔中涉及的工艺参数见表1,扒皮和中间退火中涉及的工艺参数见表2。
步骤6、对经步骤5处理后得到的丝坯进行成品退火处理。成品退火处理的温度和保温时间见表1。
步骤7、通过热拉拔方式,对经步骤6成品退火处理后的丝坯进行表面硬化处理得到硬化丝坯。其中,热拉拔过程中的变形量和加热温度,以及硬化丝坯的直径见表1。
步骤8、采用扒皮的方式对硬化丝坯进行定径处理,定径处理后制得丝材,再将丝材盘圆后得到TA1G钛盘圆丝材。其中,硬化丝坯相对于扒皮模具的运行速度即为定径速度,定径速度见表2,丝材的直径见表1。
对实施例1至实施例4制备得到的四种TA1G钛盘圆丝材分别进行红外定径实验,对应得到四张尺寸一致性数据图,如图1、图3、图5和图7所示。其中,红外定径实验的过程为:将TA1G钛盘圆丝材以一定速度均匀的直线移动,将固定设置的红外测径仪以一定频率对TA1G钛盘圆丝材的不同位置进行多次定径测量,定径测量的次数见尺寸一致性数据图中的横坐标,每次定径测量得到的TA1G钛盘圆丝材的直径数据见纵坐标。
表3 各个实施例制备的TA1G钛盘圆丝材的产品性能数据
由实施例1制得的TA1G钛盘圆丝材性能如下:
TA1G钛盘圆丝材的盘重为101Kg,定径后的丝材表面质量良好。从图1可以看出,丝材直径为φ6.6mm,尺寸公差为(0、-0.02)mm。如表3所示,实施例1制备的TA1G钛盘圆丝材的抗拉强度为393MPa、屈服强度为308MPa、断面收缩率为38.5%、延伸率为73%。实施例1制备的TA1G钛盘圆丝材的显微组织如图2所示,其为α相等轴组织,晶粒度为10级。
由实施例2制得的TA1G钛盘圆丝材性能如下:
TA1G钛盘圆丝材的盘重为102Kg,定径后的丝材表面质量良好。从图3可以看出,丝材的直径为φ5.1mm,尺寸公差为(0、-0.02)mm。如表3所示,实施例2制备的TA1G钛盘圆丝材的抗拉强度为425MPa、屈服强度为331MPa、断面收缩率为37%、延伸率为71%。实施例2制备的TA1G钛盘圆丝材的显微组织如图4所示,其为α相等轴组织,晶粒度为11.5级。
由实施例3制得的TA1G钛盘圆丝材性能如下:
TA1G钛盘圆丝材的盘重为101Kg,定径后的丝材表面质量良好。从图5可以看出,丝材的直径为φ4.2mm,尺寸公差为(0、-0.02)mm。如表3所示,实施例3制备的TA1G钛盘圆丝材的抗拉强度为440MPa、屈服强度为388MPa、断面收缩率为36%、延伸率为67%。实施例3制备的TA1G钛盘圆丝材的显微组织如图6所示,其为α相等轴组织,晶粒度为11.5级。
由实施例4制得的TA1G钛盘圆丝材性能如下:
TA1G钛盘圆丝材的盘重为103Kg,定径后的丝材表面质量良好。从图7可以看出,丝材的直径为φ3.4mm,尺寸公差为(0、-0.02)mm。如表3所示,实施例4制备的A1G钛盘圆丝材的抗拉强度为383MPa、屈服强度为301MPa、断面收缩率为32%、延伸率为73%。实施例4制备的TA1G钛盘圆丝材的显微组织如图8所示,为α相等轴组织,晶粒度为9级。
综上,可以看出,采用本发明制备的TA1G钛盘圆丝材,每盘整支丝材头、中、尾公差不大于0.02mm,表面质量无裂纹、拉伤等缺陷,丝材涡流探伤合格,单重可达100Kg及以上。参照TA1G的检验标准ASTM-B348中的规定,TA1G钛盘圆丝材的抗拉强度应不小于240MPa,延伸率不小于24%,断面收缩率不小于30%。其中,ASTM为美国材料与试验协会(AmericanSociety for Testing Materials)。本发明各个实施例制备的TA1G钛盘圆丝材的抗拉强度不小于383MPa,延伸率不小于67%,断面收缩率不小于32%,均满足标准要求,且抗拉强度和延伸率远远高于标准要求,具有优异的力学性能。
传统的丝材定径模具只适用于中高强度的钛合金丝材,而纯钛TA1G的材料性软、强度低,所以传统的钛合金丝材定径模具与纯钛TA1G的匹配性低,使得纯钛TA1G的丝坯在定径过程中容易与定径模具产生磨损,定径模具易损坏,损坏之后无法进行丝坯的整盘定径,进而无法实现大单重丝材的加工。本发明的制备方法中,在丝坯定径前,先经过热拉拔的方式来硬化丝坯表面,硬化后的丝坯强度提高,使丝坯的表面与定径模具能够实现良好的匹配,降低了定径过程中丝坯对定径模具的磨损,使得丝坯可一次定径成型为丝材,实现了对大单重丝材的全长连续定径。同时,制得的TA1G钛盘圆丝材的尺寸公差及丝材的表面质量均能达到良好的效果,而且大大节约了定径模具的损耗成本,提高了TA1G钛盘圆丝材的生产效率。
本发明的一种航空紧固件用大单重TA1G钛盘圆丝材的制备方法,在各个步骤的工序中设置了特定的工艺参数,可以改进TA1G钛盘圆丝材组织性差的问题,并远远超出对TA1G钛盘圆丝材的公差、性能、显微组织的基本要求。具体的,通过粗拉拔中单道次变形量、速度、总变形量和退火等工艺参数的调控,细化了TA1G钛盘圆丝材的组织;通过精拉拔中单道次变形量、速度、总变形量和退火等工艺参数的调控,优化了TA1G钛盘圆丝材的组织、性能、及表面质量的一致性。
本发明的一种航空紧固件用大单重TA1G钛盘圆丝材的制备方法,能够实现批量化生产大单重、力学性能好、尺寸均匀一致性较好的TA1G钛盘圆丝材,有效提高了航空紧固件用大单重TA1G钛盘圆丝材的生产效率,使得TA1G钛盘圆丝材能够广泛应用于航空航天等各类纯钛TA1G航空航天紧固件的制造,有效提高了用TA1G钛盘圆丝材生产航空航天紧固件的生产效率,实现了进口替代。
Claims (6)
1.一种航空紧固件用大单重TA1G钛盘圆丝材的制备方法,其特征在于,具体按照以下步骤实施:
步骤1、准备直径为φ490~φ1020mm的TA1G铸锭;
步骤2、对所述TA1G铸锭依次进行开坯锻造、中间锻造和成品锻造,制得直径为φ80~φ180mm的锻坯;
步骤3、对所述锻坯进行连续大变形轧制,制得直径为φ8~φ15mm的棒坯;
步骤4、对所述棒坯进行去应力退火处理;
步骤5、对经所述步骤4去应力退火处理后的所述棒坯依次进行扒皮、粗拉拔和精拉拔,制得直径为φ3.6~φ6.8mm的丝坯;其中,在所述粗拉拔结束后、以及所述精拉拔结束后各进行一次中间退火;
步骤6、对经所述步骤5处理后得到的所述丝坯进行成品退火处理;
步骤7、通过热拉拔方式,对经所述步骤6成品退火处理后的所述丝坯进行表面硬化处理,得到直径为φ3.5~φ6.7mm的硬化丝坯;其中,所述热拉拔过程中的变形量为5~30%、加热温度为180~250℃;
步骤8、对所述硬化丝坯进行定径处理,制得直径为φ3.4~φ6.6mm的丝材,再将所述丝材盘圆后得到TA1G钛盘圆丝材。
2.根据权利要求1所述的一种航空紧固件用大单重TA1G钛盘圆丝材的制备方法,其特征在于,所述步骤5中粗拉拔的具体方法为:
将经所述步骤4去应力退火处理后的所述棒坯拉拔加工至直径为φ5.5 ~ φ8mm的丝坯;其中,粗拉拔过程中的拉拔速度为6~12m/min、单道次变形量为8~15%、总变形量为40~70%。
3.根据权利要求2所述的一种航空紧固件用大单重TA1G钛盘圆丝材的制备方法,其特征在于,所述步骤5中精拉拔的具体方法为:
将经粗拉拔后的所述丝坯拉拔加工至直径为φ3.6~φ6.8mm的丝坯;其中,精拉拔过程中的拉拔速度为3~6m/min、单道次变形量为5~10%、总变形量为30~60%。
4.根据权利要求1至3中任意一项所述的一种航空紧固件用大单重TA1G钛盘圆丝材的制备方法,其特征在于,所述步骤3中,所述连续大变形轧制过程中,先采用感应炉加热锻坯再轧制锻坯,加热温度为700~900℃,保温时间5~10min。
5.根据权利要求1至3中任意一项所述的一种航空紧固件用大单重TA1G钛盘圆丝材的制备方法,其特征在于,所述步骤4中去应力退火处理的温度为550~700℃,保温时间为1~2h。
6.根据权利要求1至3中任意一项所述的一种航空紧固件用大单重TA1G钛盘圆丝材的制备方法,其特征在于,所述步骤6中成品退火处理的温度为550~700℃,保温时间为1~2h。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202410561483.6A CN118122809B (zh) | 2024-05-08 | 2024-05-08 | 一种航空紧固件用大单重ta1g钛盘圆丝材的制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202410561483.6A CN118122809B (zh) | 2024-05-08 | 2024-05-08 | 一种航空紧固件用大单重ta1g钛盘圆丝材的制备方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN118122809A CN118122809A (zh) | 2024-06-04 |
CN118122809B true CN118122809B (zh) | 2024-07-05 |
Family
ID=91244341
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202410561483.6A Active CN118122809B (zh) | 2024-05-08 | 2024-05-08 | 一种航空紧固件用大单重ta1g钛盘圆丝材的制备方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN118122809B (zh) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111020293A (zh) * | 2019-12-30 | 2020-04-17 | 宝鸡鑫诺新金属材料有限公司 | 一种高性能ta1棒丝材及其制备方法 |
CN115255021A (zh) * | 2022-09-29 | 2022-11-01 | 西安赛特思迈钛业有限公司 | 航空航天紧固件用大单重tc4钛盘圆丝材及其制备方法 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112404163B (zh) * | 2020-11-04 | 2023-02-28 | 太原科技大学 | 一种高性能难变形金属精密无缝管材制备方法 |
CN116727587B (zh) * | 2023-08-11 | 2023-10-27 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种tb5钛合金丝材及其制备方法 |
-
2024
- 2024-05-08 CN CN202410561483.6A patent/CN118122809B/zh active Active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111020293A (zh) * | 2019-12-30 | 2020-04-17 | 宝鸡鑫诺新金属材料有限公司 | 一种高性能ta1棒丝材及其制备方法 |
CN115255021A (zh) * | 2022-09-29 | 2022-11-01 | 西安赛特思迈钛业有限公司 | 航空航天紧固件用大单重tc4钛盘圆丝材及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN118122809A (zh) | 2024-06-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN112981174B (zh) | 一种高强高塑性钛合金丝材的制备方法 | |
CN112496218B (zh) | 一种铝合金零件锻造工艺 | |
CN111889598B (zh) | Tc4钛合金锻材及其制备方法 | |
CN114367611B (zh) | 一种镁合金回转体结构件及其制备工艺 | |
CN114161028B (zh) | 一种提高钛合金焊丝性能的加工方法 | |
CN116532510A (zh) | 一种提高眼镜架用tb13钛合金丝材力学性能的制备方法 | |
CN113000599A (zh) | 一种高效轧制钛合金盘条的生产方法 | |
CN110773686B (zh) | 一种紧固件用tb3钛合金丝材的制备方法 | |
CN110976512A (zh) | 一种tc4钛合金丝材冷轧方法 | |
CN115011894A (zh) | 一种紧固件用tb3钛合金冷轧丝材的生产方法 | |
CN118122809B (zh) | 一种航空紧固件用大单重ta1g钛盘圆丝材的制备方法 | |
CN111809080B (zh) | 一种tc2合金薄壁挤压型材的制备方法 | |
CN115255021B (zh) | 航空航天紧固件用大单重tc4钛盘圆丝材及其制备方法 | |
CN116532511A (zh) | 一种提高眼镜架用tb13钛合金丝材表面精度的制备方法 | |
CN115555806A (zh) | 一种可用于提高不锈钢铆钉成材率的线材制备方法 | |
CN112692203B (zh) | 一种超导线材用Nb47Ti合金大规格棒材的锻造方法 | |
CN110016584B (zh) | 一种线材及其制备方法 | |
CN113333497B (zh) | 一种冷镦托板螺母用tc16钛合金盘圆丝材的加工方法 | |
CN114182186A (zh) | 一种提高近β钛合金紧固件棒坯组织均匀性的方法 | |
CN112048688A (zh) | 一种强塑性镁合金及其制备方法 | |
CN113118349A (zh) | 一种Ti6242钛合金大厚度饼坯的制备方法 | |
CN114058986B (zh) | 一种Al-Cu-Li合金梯度材料的制备方法 | |
CN113444991B (zh) | 一种钛合金制高尔夫球杆及其杆体的制备方法 | |
CN113441665B (zh) | 一种低方向敏感7xxx系铝合金的锻造方法和应用 | |
CN117415262A (zh) | 高超声波探伤等级tc18钛合金模锻件制备方法及产品 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |