CN117629539A - 一种用于测试气体灭火系统防护区气密性的方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供了一种用于测试气体灭火系统防护区气密性的方法，涉及测试技术领域，包括以下步骤：记录待测防护区的相关信息；调节环境状态,将防护区设置为密闭环境；安装测试设备；记录偏压值；计算泄漏测试参数，采用整体测试途径，当防护区存在吊顶，且气体灭火剂喷放位置处于吊顶下方时，先采用整体测试途径后，中和吊顶上方空间的泄漏量，再进行下部泄漏测试途径；计算浸渍时间t，当防护区内未安装空气循环设备时，采用交界面沉降模型进行计算，当防护区内安装有空气循环设备时，采用持续混合模型进行计算。本发明以解决本领域内灭火系统防护区无法测试气密性的问题。

Description

一种用于测试气体灭火系统防护区气密性的方法

技术领域

本发明涉及测试技术领域，具体而言，涉及一种用于测试气体灭火系统防护区气密性的方法。

背景技术

目前国内气体灭火系统常用于数据中心、金融机房、电池储能仓等重要场所，然而通常存在施工细节处理不到位，使得气密性较差，以至于气体灭火防护区的围护结构存在多处泄漏点，影响灭火气体喷放后的灭火效果，导致火灾复燃；近年来此类原因引发的重大故障火灾常有发生，对经济和运营造成极大损失。因此，进行防护区围护结构的可靠性测试具有重要意义，方便准确地对浸渍时间进行检测，并且验证防护区及灭火系统的可靠性。

但是，目前本领域内暂无进行测试的相关方案，理论上可以通过采用气体灭火剂实地喷放的方式来进行浸渍时间的采集，进行防护区气密性的验证，然而实地喷放存在诸多问题，将产生巨额费用，对环境破坏造成臭氧层空洞，并且实地喷放的实验具有不可重复性的缺陷。

发明内容

本发明的目的在于提供一种用于测试气体灭火系统防护区气密性的方法，以解决本领域内灭火系统防护区无法测试气密性的问题，理论上的实地喷放方案存在诸多问题，费用较高、危害环境且不可重复。

为解决上述问题，本发明首先提供了一种用于测试气体灭火系统防护区气密性的方法，包括以下步骤：记录待测防护区的相关信息，包括防护区的围护结构体积V、最大淹没高度H0、最小保护高度H，气体灭火剂的类型、质量W、设计浓度C，防护区设计温度T和海拔，最大淹没高度H0为气体灭火剂喷放后防护区内气体灭火剂淹没的最大高度，最小保护高度H为防护区内从地面到需防护设备处的高度；调节环境状态，将防护区设置为密闭环境，关闭与外部环境连通的设备与管道；安装测试设备，将测试装置安装在防护区的内外交界处，测试装置包括测试风机、空气压力采集装置、空气流量采集装置和综合计算设备；

记录偏压值，分别记录至少30s在浸渍时间内防护区的偏压值和测试前防护区的偏压值，并分别计算两组数据的平均值，得到浸渍时间内偏压值P_bh和测试前偏压值P_bt；

计算泄漏测试参数，采用整体测试途径，通过测试风机分别使防护区内先后形成负压和正压环境，各选取至少三个压差点，分别采集负压和正压环境中至少10s内排除测试前偏压值P_bt影响的平均压差P_f和流量读数Q_f，将采集到的多组数据通过关系式|Q_f|＝k_1t′|P_f|^nt′，计算出防护区的泄漏特性系数中间值k_1t’和泄漏指数中间值nt′，并计算平均压差P_f和流量读数Q_f的相关系数r₁ ²，若r₁ ²大于或等于0.97，采集的数据符合要求，若r₁ ²小于0.97，应重新采集数据；若防护区存在吊顶，且气体灭火剂喷放位置处于吊顶下方时，采用整体测试途径后，再进行下部泄漏测试途径，先中和吊顶上方空间的泄漏量后，再通过测试风机分别使防护区内吊顶下方的空间先后形成负压和正压环境，均选取至少三个压差点，分别采集负压和正压环境中至少10s内排除测试前偏压值P_bt影响的下部平均压差P_f’和下部流量读数Q_f’，将采集到的多组数据通过关系式|Q_f′|＝k_1l′|P_f′|^nl′，计算出防护区的下部泄漏特性系数中间值k_1l，和下部泄漏指数中间值nl′，并计算下部平均压差P_f’和下部流量读数Q_f’的相关系数r₂ ²，若r₂ ²大于或等于0.97，采集的数据符合要求，若r₂ ²小于0.97，应重新采集数据；

计算浸渍时间t，当防护区内未安装空气循环设备时，采用交界面沉降模型进行计算，气体灭火剂进入防护区后与空间内原有的空气之间将会形成一个界面，其界面上方为空气，界面下方为初始浓度C_i的气体灭火剂，浸渍时间t为界面从最大淹没高度H₀降低至最小保护高度H所经历的时间；当防护区内安装有空气循环设备时，采用持续混合模型进行计算，气体灭火剂进入防护区后与空间内原有的空气充分混合形成均匀的浓度，浸渍时间t为气体灭火剂从初始浓度C_i降低至最小浓度C_min所经历的时间；

通过气体灭火剂的初始浓度C_i、气体灭火剂的蒸气密度ρ_e和防护区内的空气密度ρ_a，计算气体灭火剂喷放后防护区内的初始混合物密度ρ_mi，计算式为

通过气体灭火剂的最小浓度C_min、气体灭火剂的蒸气密度ρ_e和防护区内的空气密度ρ_a，计算持续混合模型的气体灭火剂喷放后防护区内的最终混合物密度ρ_mf，计算式为

通过重力加速度g_n、最大淹没高度H₀、初始混合物密度ρ_mi和防护区内的空气密度ρ_a，计算气体灭火剂喷放后防护区内的初始压力P_mi，计算式为P_mi＝g_n·H₀(ρ_mi-ρ_a)；

计算修正后泄漏测试参数，利用计算式Q_f＝k_1t′|P_f|^nt，使得正压和负压环境下的P_f均分别等于P_mi和0.5P_mi，得到Q_lm＝k_1t′|P_mi|^nt和Q_lm/2＝k_1t′|0.5P_mi|^nt，并计算平均值和 符合公式/> 符合公式/>计算出修正后的泄漏指数n和泄漏特性系数k₁，计算式为

和/>

若防护区存在吊顶，且气体灭火剂喷放位置处于吊顶下方时，再利用计算式Q_f′＝k_1l′|P_f′|^nl′，使得正压和负压环境下的P_f’均分别等于P_mi和0.5P_mi，得到Q_lm′＝k_1l′|P_mi|^nl和Q_lm′/2＝k_1l′|0.5P_mi|^nl，并计算平均值和/> 符合公式/> 符合公式/>计算出修正后的下部泄漏指数nl和下部泄漏特性系数k_1l，计算式为

和/>

计算泄漏分数F，当防护区不存在吊顶时，泄漏分数F为0.5；

当防护区存在吊顶，且气体灭火剂喷放位置处于吊顶下方时，泄漏分数F通过关系式计算；

通过防护区内的空气密度ρ_a、泄漏特性系数k₁、泄漏指数n，计算相关泄漏常数k₂，计算式为

通过重力加速度g_n、初始混合物密度ρ_mi、防护区内的空气密度ρ_a、泄漏分数F、泄漏指数n，计算简化计算常数k₃，计算式为

通过浸渍时间内的偏压值P_bh、初始混合物密度ρ_mi、防护区内的空气密度ρ_a、泄漏分数F、泄漏指数n，计算简化常数k₄，计算式为

交界面沉降模型的浸渍时间t计算式为

持续混合模型的浸渍时间t计算式为

如此设置，本方法首先记录防护区及匹配灭火系统的各项参数，而后利用测试设备控制防护区压差测得空气压力及流量多组数据，利用与气体灭火剂喷放时同样的的空气动力学原理，最后将测量数据导入综合计算设备，通过计算公式计算该防护区的浸渍时间是否达到要求，从而测试防护区的气密性，并且对防护区的可靠性进行预测评估。

进一步的，还包括计算等效泄漏面积ELA，通过防护区的设定压力P_ref、泄漏特性系数k₁、防护区内的空气密度ρ_a进行计算，计算式为

进一步的，还包括计算峰值压力，以下为多种气体灭火剂峰值压力的计算式，若峰值压力大于防护区内的压力限值，防护区需要增设泄压阀；

全氟己酮灭火剂的预测负峰值压力P_N计算式为预测正峰值压力P_P计算式为三氟甲烷灭火剂的预测正峰值压力P_P计算式为/>五氟乙烷灭火剂的预测负峰值压力P_N计算式为/>预测正峰值压力P_P计算式为七氟丙烷灭火剂的预测预测负峰值压力P_N计算式为/>预测正峰值压力P_P计算式为/>IG-55惰性气体灭火剂与IG-100惰性气体灭火剂的预测正峰值压力P_P计算式均为IG-541惰性混合气体灭火剂的预测正峰值压力P_P计算式为/>其中，t_p为气体灭火剂喷放时间。

进一步的，当防护区存在吊顶且气体灭火剂喷放位置处于吊顶下方时，中和吊顶上方空间的泄漏量方法包括：将吊顶上方空间进行密封，与吊顶下方的空间隔绝；或者，还设有中和风机和连接管，连接管两端分别连接中和风机和吊顶上方空间，使吊顶上方和与吊顶下方空间的压力相同。

进一步的，记录偏压值步骤中，浸渍时间内偏压值P_bh和测试前偏压值P_bt的绝对值不超过3Pa。

进一步的，计算泄漏测试参数步骤中，负压环境为-10～-80Pa，正压环境为10～80Pa。

进一步的，防护区内的空气密度ρ_a和气体灭火剂的蒸气密度ρ_e均为20℃、1.013bar大气压下的密度。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据提供的附图获得其他的附图。

图1为本发明实施例提供的用于测试气体灭火系统防护区气密性的方法的流程图。

具体实施方式

为使本发明的上述目的、特征和优点能够更为明显易懂，下面结合附图对本发明的具体实施例做详细的说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。

实施例1

为解决现有技术无法测试气体灭火系统防护区气密性的缺陷，本发明提供了一种用于测试气体灭火系统防护区气密性的方法，包括以下步骤：

(1)记录待测防护区的相关信息，包括防护区的围护结构体积V、最大淹没高度H₀、最小保护高度H，气体灭火剂的类型、质量W、设计浓度C，防护区设计温度T和海拔；其中，最大淹没高度H₀为气体灭火剂喷放后防护区内气体灭火剂淹没的最大高度，最小保护高度H为防护区内从地面到需防护设备处的高度；

(2)调节环境状态，将防护区设置为密闭环境，关闭与外部环境连通的设备与管道；

(3)安装测试设备，将测试装置安装在防护区的内外交界处，如防护区的外门上，测试装置包括测试风机、空气压力采集装置、空气流量采集装置和综合计算设备；

(4)记录偏压值，分别记录30s内处于浸渍时间防护区的偏压值和测试前防护区的偏压值，并分别计算两组数据的平均值，得到浸渍时间内偏压值P_bh和测试前偏压值P_bt；并且，浸渍时间内偏压值P_bh和测试前偏压值P_bt的绝对值不超过3Pa，如果超过3Pa需重新取点记录；

(5)计算泄漏测试参数，

先采用整体测试途径，通过测试风机分别使防护区内先后形成负压(-10～-80Pa)和正压(10-80Pa)环境，均选取至少三个压差点，分别采集负压和正压环境中10s内排除测试前偏压值P_bt影响的平均压差P_f和流量读数Q_f，将采集到的多组数据通过关系式|Q_f|＝k_1t′|P_f|^nt′，计算出防护区的泄漏特性系数中间值k_1t’和泄漏指数中间值nt′；

当防护区存在吊顶，且气体灭火剂喷放位置处于吊顶下方时，采用整体测试途径后，再进行下部泄漏测试途径，中和吊顶上方空间的泄漏量，通过测试风机分别使防护区内吊顶下方的空间先后形成负压(-10～-80Pa)和正压(10-80Pa)环境，均选取至少三个压差点，分别采集负压和正压环境中10s内排除测试前偏压值P_bt影响的下部平均压差P_f，和下部流量读数Q_f’，将采集到的多组数据通过关系式|Q_f′|＝k_1l′|P_f′|^nl′，计算出防护区的下部泄漏特性系数中间值k_1l’和下部泄漏指数中间值nl′；

上述中和吊顶上方空间的泄漏量，具体以采用以下方法：

将吊顶上方空间进行密封，与吊顶下方的空间隔绝；

或者，还设有中和风机和连接管，连接管两端分别连接中和风机和吊顶上方空间，使吊顶上方和与吊顶下方空间的压力相同；

(6)计算浸渍时间t，浸渍时间为在防护区内维持设计规定的气体灭火剂浓度，使火灾完全熄灭所需的时间，

当防护区内未安装空气循环设备时，采用交界面沉降模型进行计算，气体灭火剂进入防护区后与空间内原有的空气之间将会形成一个界面，设定界面上方为空气，界面下方为初始浓度C_i的气体灭火剂，浸渍时间t为界面从最大淹没高度H₀降低至最小保护高度H所经历的时间；

当防护区内安装有空气循环设备时，采用持续混合模型进行计算，气体灭火剂进入防护区后与空间内原有的空气充分混合形成均匀的浓度，浸渍时间t为气体灭火剂从初始浓度C_i降低至最小浓度C_min(通常为设计浓度C的85％)所经历的时间；

1.通过气体灭火剂的初始浓度C_i、气体灭火剂的蒸气密度ρ_e和防护区内的空气密度ρ_a，计算气体灭火剂喷放后的初始混合物密度ρ_mi，计算式为

2.通过气体灭火剂的最小浓度C_min、气体灭火剂的蒸气密度ρ_e和防护区内的空气密度ρ_a，计算持续混合模型的气体灭火剂喷放后的最终混合物密度ρ_mf，计算式为

3.通过重力加速度g_n、最大淹没高度H₀、初始混合物密度ρ_mi和防护区内的空气密度ρ_a，计算气体灭火剂喷放后的初始压力P_mi，计算式为P_mi＝g_n·H₀(ρ_mi-ρ_a)；

4.计算修正后泄漏测试参数，

利用计算式Q_f＝k_1t|P_f|^nt，使得正压和负压环境下的P_f均分别等于P_mi和0.5P_mi，得到Q_lm＝k_1t′|P_mi|^nt′和Q_lm/2＝k_1t′|0.5P_mi|^nt′，并计算平均值和/> 符合公式 符合公式/>计算出修正后的泄漏指数n和泄漏特性系数k₁，计算式为

和/>

若所述防护区存在吊顶，且气体灭火剂喷放位置处于吊顶下方时，再利用计算式Q_f′＝k_1l′|P_f′|^nl′，使得正压和负压环境下的P_f’均分别等于P_mi和0.5P_mi，得到Q_lm′＝k_1l′|P_mi|^nl′和Q_lm′/2＝k_1l′|0.5P_mi|^nl′，并计算平均值和/> 符合公式/> 符合公式/>计算出修正后的下部泄漏指数nl和下部泄漏特性系数k_1l，计算式为

和/>

5.计算泄漏分数F，当所述防护区不存在吊顶时，泄漏分数F为0.5；

当所述防护区存在吊顶，且气体灭火剂喷放位置处于吊顶下方时，泄漏分数F通过关系式计算；

6.通过防护区内的空气密度ρ_a、泄漏特性系数k₁、泄漏指数n，计算相关泄漏常数k₂，计算式为

7.通过重力加速度g_n、初始混合物密度ρ_mi、防护区内的空气密度ρ_a、泄漏分数F、修正后的泄漏指数n，计算简化计算常数k₃，计算式为

8.通过浸渍时间内的偏压值P_bh、初始混合物密度ρ_mi、防护区内的空气密度ρ_a、泄漏分数F、泄漏指数n，计算简化常数k₄，计算式为

9.交界面沉降模型的浸渍时间t计算式为

持续混合模型的浸渍时间t计算式为

(8)计算等效泄漏面积ELA，通过防护区的设定压力P_ref、泄漏特性系数k₁、防护区内的空气密度ρ_a进行计算，计算式为

(9)计算峰值压力，若峰值压力大于防护区内的压力限值，防护区需要增设泄压阀；以下为多种气体灭火剂峰值压力的计算式：

1.全氟己酮灭火剂(型号为FK5-1-12)的预测负峰值压力P_N计算式为预测正峰值压力P_P计算式为

2.三氟甲烷灭火剂(型号为HFC-23)的预测正峰值压力P_P计算式为

3.五氟乙烷灭火剂(型号为HFC-125)的预测负峰值压力P_N计算式为预测正峰值压力P_P计算式为

4.七氟丙烷灭火剂(型号为HFC-227ea)的预测负峰值压力P_N计算式为预测正峰值压力P_P计算式为

5.型号为IG-55的惰性气体灭火剂与型号为IG-100的惰性气体灭火剂的预测正峰值压力P_P计算式均为

6.型号为IG-541惰性混合气体灭火剂的预测正峰值压力P_P计算式为其中，t_p为气体灭火剂喷放时间。

上述的空气密度ρ_a和气体灭火剂的蒸气密度ρ_e均为20℃、1.013bar大气压下的密度。

表1

另外，不同的气体灭火剂型号的设计浓度和喷放时间要符合表1的最大和最小值范围之间，超出范围则不适用本实施例的公式。

实施例2

依据实施例1提供的测试方法，对一个68.6m³的防护区进行测试，该防护区的最大淹没高度为H₀为2.6m，最小保护高度H为2.3m，防护区无吊顶，防护区可承受的压力限值为2000Pa，防护区的设计温度T为20℃，湿度为30％RH。防护区使用全氟己酮(FK5-1-12)灭火剂，用量为60kg，设计浓度C为5.8％，喷放时间t_p为10s，防护区要求浸渍时间达到10分钟。

调节环境状态且安装完成测试设备后，测试浸渍时间内偏压值P_bh和测试前偏压值P_bt，P_bh＝0Pa，P_bt＝0.3Pa；

营造正压与负压环境，测试得到以下数据：

负压测试数据：

平均压差(Pa)，Pf	-62.85	-47.3	-39.5	-26.62	-16.57
						流量读数(m3/h)，Qf	223	183	164	129	92
流量(m3/s)，Qf	0.0619	0.0508	0.0456	0.0358	0.0256

表2

正压测试数据：

平均压差(Pa)，Pf	61.61	49.99	38.23	27.37	16.48
						流量读数(m3/h)，Qf	229	202	172	137	97
流量(m3/s)，Qf	0.0636	0.0561	0.0478	0.0381	0.0269

表3

将表2和表3的多组数据通过关系式|Q_f|＝k_1t′|P_f|^nt′，计算出防护区的泄漏特性系数中间值k_1t’和泄漏指数中间值nt′，并且计算相关系数r₁ ²，

负压：nt′＝0.6545，k_1t’＝0.0041，r₁ ²＝0.9992；

正压：nt′＝0.6542，k_1t’＝0.0043，r₁ ²＝0.9989；

r₁ ²大于0.97，以上检测数据合格.

本防护区无吊顶，故泄露分数F＝0.5；

首先依据现行国家标准GB 50370《灭火系统设计规范》中公式计算气体灭火剂初始浓度C_i，对于全氟己酮(FK5-1-12)灭火剂S＝0.0664+0.0002741·T，计算式为

通过气体灭火剂的初始浓度C_i、气体灭火剂的蒸气密度ρ_e和防护区内的空气密度ρ_a，计算气体灭火剂喷放后的初始混合物密度ρ_mi，计算式为

全氟己酮灭火剂在20℃时的蒸气密度ρ_e为13.86kg/m³，防护区内的空气密度ρ_a为1.205kg/m³，

通过气体灭火剂的最小浓度C_min、气体灭火剂的蒸气密度ρ_e和防护区内的空气密度ρ_a，计算持续混合模型气体灭火剂喷放后最终混合物密度ρ_mf，计算式为

通过重力加速度g_n、最大淹没高度H₀、初始混合物密度ρ_mi和防护区内的空气密度ρ_a，计算气体灭火剂喷放后的初始压力P_mi，计算式为P_mi＝g_n·H₀(ρ_mi-ρ_a)；

P_mi＝g_n·H₀(ρ_mi-ρ_a)＝9.81×2.6×(1.954-1.205)＝19.093Pa；

计算修正后泄漏测试参数，利用计算式Q_f＝k_1t′|P_f|^nt′，使得正压和负压环境下的P_f均分别等于P_mi和0.5P_mi，计算出修正后的泄漏指数n和泄漏特性系数k₁，计算式为

和/>

使P_f等于P_mi，P_f等于0.5P_mi；

负压环境：Q_lm ^-＝0.0041×19.093^0.6545＝0.0283m³/S，

正压环境：Q_lm ⁺＝0.0043×19.093^0.6542＝0.0296m³/s，

则，

通过防护区内的空气密度ρ_a、泄漏特性系数k₁、泄漏指数n，计算相关泄漏常数k₂，计算式为

通过重力加速度g_n、初始混合物密度ρ_mi、防护区内的空气密度ρ_a、泄漏分数F、泄漏指数n，计算简化计算常数k₃，计算式为

通过浸渍时间内的偏压值P_bh、初始混合物密度ρ_mi、防护区内的空气密度ρ_a、泄漏分数F、修正后的泄漏指数n，计算简化常数k₄，计算式为

交界面沉降模型的浸渍时间t计算式为

持续混合模型的浸渍时间t计算式为

交界面沉降模型与持续混合模型计算所得浸渍时间均超过10分钟，故防护区浸渍时间达到要求。

计算等效泄漏面积ELA，通过防护区的设定压力P_ref、泄漏特性系数k₁、防护区内的空气密度ρ_a进行计算，计算式为

设定压力P_ref为125Pa时的等效泄露面积计算如下：

计算峰值压力，若峰值压力大于防护区内的压力限值，防护区需要增设泄压阀；

FK5-1-12灭火剂的预测负峰值压力P_N计算式为预测正峰值压力P_P计算式为

计算预测负峰值压力：

计算预测正峰值压力：

预测正峰值压力和预测负峰值压力均未超过防护区的压力限值2000Pa，故峰值压力满足要求。

虽然本发明披露如上，但本发明并非限定于此。任何本领域技术人员，在不脱离本发明的精神和范围内，均可作各种更动与修改，因此本发明的保护范围应当以权利要求所限定的范围为准。

最后，还需要说明的是，在本文中，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。在没有更多限制的情况下，由语句“包括一个……”限定的要素，并不排除在包括所述要素的过程、方法、物品或者设备中还存在另外的相同要素。

本说明书中各个实施例采用递进的方式描述，每个实施例重点说明的都是与其他实施例的不同之处，各个实施例之间相同相似部分互相参见即可。

对所公开的实施例的上述说明，使本领域专业技术人员能够实现或使用本发明。对这些实施例的多种修改对本领域的专业技术人员来说将是显而易见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本发明的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。因此，本发明将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所公开的原理和新颖特点相一致的最宽的范围。

Claims (7)

1.一种用于测试气体灭火系统防护区气密性的方法，其特征在于，包括以下步骤：

记录待测防护区的相关信息，包括所述防护区的围护结构体积V、最大淹没高度H₀、最小保护高度H，气体灭火剂的类型、质量W、设计浓度C，所述防护区设计温度T和海拔，所述最大淹没高度H₀为气体灭火剂喷放后所述防护区内气体灭火剂淹没的最大高度，所述最小保护高度H为所述防护区内从地面到需防护设备处的高度；

调节环境状态，将所述防护区设置为密闭环境，关闭与外部环境连通的设备与管道；

安装测试设备，将测试装置安装在所述防护区的内外交界处，所述测试装置包括测试风机、空气压力采集装置、空气流量采集装置和综合计算设备；

记录偏压值，分别记录至少30s在浸渍时间内所述防护区的偏压值和测试前所述防护区的偏压值，并分别计算两组数据的平均值，得到浸渍时间内偏压值P_bh和测试前偏压值P_bt；

计算泄漏测试参数，采用整体测试途径，通过所述测试风机分别使所述防护区内先后形成负压和正压环境，各选取至少三个压差点，分别采集负压和正压环境中至少10s内排除测试前偏压值P_bt影响的平均压差P_f和流量读数Q_f，将采集到的多组数据通过关系式|Q_f|＝k_1t′|P_f|^nt′，计算出所述防护区的泄漏特性系数中间值k_1t’和泄漏指数中间值nt'，并计算平均压差P_f和流量读数Q_f的相关系数r₁ ²，若r₁ ²大于或等于0.97，采集的数据符合要求，若r₁ ²小于0.97，应重新采集数据；若所述防护区存在吊顶，且气体灭火剂喷放位置处于吊顶下方时，采用所述整体测试途径后，再进行下部泄漏测试途径，先中和吊顶上方空间的泄漏量后，再通过所述测试风机分别使所述防护区内吊顶下方的空间先后形成负压和正压环境，均选取至少三个压差点，分别采集负压和正压环境中至少10s内排除测试前偏压值P_bt影响的下部平均压差P_f’和下部流量读数Q_f’，将采集到的多组数据通过关系式|Q_f′|＝k_1l′|P_f′|^nl′，计算出所述防护区的下部泄漏特性系数中间值k_1l’和下部泄漏指数中间值nl′，并计算下部平均压差P_f’和下部流量读数Q_f’的相关系数r₂ ²，若r₂ ²大于或等于0.97，采集的数据符合要求，若r₂ ²小于0.97，应重新采集数据；

计算浸渍时间t，当所述防护区内未安装空气循环设备时，采用交界面沉降模型进行计算，气体灭火剂进入所述防护区后与空间内原有的空气之间将会形成一个界面，其界面上方为空气，界面下方为初始浓度C_i的气体灭火剂，所述浸渍时间t为界面从最大淹没高度H₀降低至最小保护高度H所经历的时间；当所述防护区内安装有空气循环设备时，采用持续混合模型进行计算，气体灭火剂进入所述防护区后与空间内原有的空气充分混合形成均匀的浓度，所述浸渍时间t为气体灭火剂从初始浓度C_i降低至最小浓度C_min所经历的时间；

通过气体灭火剂的初始浓度C_i、气体灭火剂的蒸气密度ρ_e和所述防护区内的空气密度ρ_a，计算气体灭火剂喷放后所述防护区内的初始混合物密度ρ_mi，计算式为

通过气体灭火剂的最小浓度C_min、气体灭火剂的蒸气密度ρ_e和所述防护区内的空气密度ρ_a，计算持续混合模型的气体灭火剂喷放后所述防护区内的最终混合物密度ρ_mf，计算式为

通过重力加速度g_n、最大淹没高度H₀、初始混合物密度ρ_mi和所述防护区内的空气密度ρ_a，计算气体灭火剂喷放后所述防护区内的初始压力P_mi，计算式为P_mi＝g_n·H₀(ρ_mi-p_a)；

计算修正后泄漏测试参数，利用计算式Q_f＝k_1t’|P_f|^nt′，使得正压和负压环境下的P_f均分别等于P_mi和0.5P_mi，得到Q_lm＝k_1t′|P_mi|^nt′和Q_lm/2＝k_1t′|0.5P_mi|^nt′，并计算平均值和符合公式/> 符合公式/>计算出修正后的泄漏指数n和泄漏特性系数k₁，计算式为/>和/>

若所述防护区存在吊顶，且气体灭火剂喷放位置处于吊顶下方时，再利用计算式Q_f′＝k_1l′|P_f′|^nl′，使得正压和负压环境下的P_f’均分别等于P_mi和0.5P_mi，得到Q_lm′＝k_1l′|P_mi|^nl′和Q_lm′/2＝k_1l′|0.5P_mi|^nl′，并计算平均值和/>符合公式/> 符合公式/>计算出修正后的下部泄漏指数nl和下部泄漏特性系数k₁₁，计算式为/>和/>

计算泄漏分数F，当所述防护区不存在吊顶时，泄漏分数F为0.5；当所述防护区存在吊顶，且气体灭火剂喷放位置处于吊顶下方时，泄漏分数F通过关系式计算；

通过所述防护区内的空气密度ρ_a、泄漏特性系数k₁、泄漏指数n，计算相关泄漏常数k₂，计算式为

通过重力加速度g_n、初始混合物密度ρ_mi、所述防护区的空气密度ρ_a、泄漏分数F、泄漏指数n，计算简化计算常数k₃，计算式为

通过浸渍时间内的偏压值P_bh、初始混合物密度ρ_mi、所述防护区内的空气密度ρ_a、泄漏分数F、泄漏指数n，计算简化常数k₄，计算式为

所述交界面沉降模型的浸渍时间t计算式为

所述持续混合模型的浸渍时间t计算式为

2.根据权利要求1所述的用于测试气体灭火系统防护区气密性的方法，其特征在于，还包括计算等效泄漏面积ELA，通过所述防护区的设定压力P_ref、泄漏特性系数k₁、所述防护区内的空气密度ρ_a进行计算，计算式为

3.根据权利要求2所述的用于测试气体灭火系统防护区气密性的方法，其特征在于，还包括计算峰值压力，以下为多种气体灭火剂峰值压力的计算式，若峰值压力大于所述防护区内的压力限值，所述防护区需要增设泄压阀；

全氟己酮灭火剂的预测负峰值压力P_N计算式为预测正峰值压力P_P计算式为

三氟甲烷灭火剂的预测正峰值压力P_P计算式为

五氟乙烷灭火剂的预测负峰值压力P_N计算式为预测正峰值压力P_P计算式为

七氟丙烷灭火剂的预测负峰值压力P_N计算式为预测正峰值压力P_P计算式为

IG-55惰性气体灭火剂与IG-100惰性气体灭火剂的预测正峰值压力P_P计算式均为

IG-541惰性混合气体灭火剂的预测正峰值压力P_P计算式为

其中，t_p为气体灭火剂喷放时间。

4.根据权利要求1所述的用于测试气体灭火系统防护区气密性的方法，其特征在于，当所述防护区存在吊顶且气体灭火剂喷放位置处于吊顶下方时，中和吊顶上方空间的泄漏量方法包括：

将吊顶上方空间进行密封，与吊顶下方的空间隔绝；

或者，还设有中和风机和连接管，所述连接管两端分别连接中和风机和吊顶上方空间，使吊顶上方和与吊顶下方空间的压力相同。

5.根据权利要求1所述的用于测试气体灭火系统防护区气密性的方法，其特征在于，记录偏压值步骤中，浸渍时间内偏压值P_bh和测试前偏压值P_bt的绝对值不超过3Pa。

6.根据权利要求1所述的用于测试气体灭火系统防护区气密性的方法，其特征在于，计算泄漏测试参数步骤中，负压环境为-10～-80Pa，正压环境为10～80Pa。

7.根据权利要求1所述的用于测试气体灭火系统防护区气密性的方法，其特征在于，所述防护区内的空气密度ρ_a和气体灭火剂的蒸气密度ρ_e均为20℃、1.013bar大气压下的密度。