CN117117798A - 一种并联型mmc受端交流系统自适应距离ⅲ段保护方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种并联型MMC受端交流系统自适应距离Ⅲ段保护方法，包括：1)确定自适应距离Ⅲ段保护整定值；2)确定建立过负荷判据；3)确定保护方案。本发明提供的距离Ⅲ段保护能够主动区分过负荷与故障，并可以适应系统运行方式变化，区内高阻故障时可靠动作。
Description
技术领域
本发明属于电力系统保护与控制技术领域，具体涉及一种并联型MMC受端交流系统自适应距离Ⅲ段保护方法。
背景技术
随着电力电子技术的发展，高压直流输电(High Voltage Direct Current，HVDC)技术迅速发展。基于电网换相型换流器(Line Commuted Converter，LCC)的常规高压直流输电技术(LCC-HVDC)已经日趋成熟，但其存在着换相失败问题，威胁着电网安全稳定运行；基于电压源型换流器(Voltage Source Converter，VSC)的柔性直流输电技术(VSC-HVDC)不存在换相失败问题，同时可以为交流系统提高动态无功支撑，是支撑新能源基地电力外送、提高交流电网安全稳定运行的重要技术手段，但其也存在着输送容量较小等问题。为满足国内能源“西电东输”的输送需求，同时包含LCC和VSC的混合直流输电技术(Hybrid-HVDC)逐步发展，其兼具LCC的损耗小、传输容量大、技术成熟和VSC的无换相失败、有功无功独立控制等优点，成为了高压直流输电技术的重要发展方向。
我国已建成的白鹤滩混合多端级联直流工程采用送端LCC、受端LCC和模块化多电平换流站(Modular Multilevel Converter，MMC)组成的级联结构，MMC组为受端LCC提供无功支撑，降低LCC换相失败的风险，同时LCC的单相导通特性阻断了直流故障发生时MMC子模块电容放电电流，此结构具有较好的系统稳定优势。由于MMC的输出容量较小，受端MMC组采用3个MMC的并联结构，3个MMC共同向交流系统传输功率。
MMC受端交流系统发生故障后，将影响换流器运行状态，MMC交直流转换能力下降，流入该MMC受端的功率发生变化。由于直流输电系统采用并联型MMC结构，某个MMC受端交流系统故障将造成MMC之间的潮流转移，有可能造成非故障MMC受端距离Ⅲ段保护因潮流转移过负荷而误动作。并联型MMC结构可以根据受端交流系统实际需求调节各MMC功率指令值，某一MMC因换流器或受端故障而退出运行时也会改变3个MMC的功率指令值，将两种情况称为运行方式变化。因运行方式变化而造成潮流转移时，受端交流系统测量阻抗同样发生变化，可能会引起距离Ⅲ段保护误动作。
因此，针对并联型MMC受端交流系统结构，需要完善距离Ⅲ段保护动作逻辑，并要求距离Ⅲ段保护的阻抗圆特性可以随运行方式变化自适应调节。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术的不足，提供一种并联型MMC受端交流系统自适应距离Ⅲ段保护方法，MMC换流站控制系统的采样点为换流变压器的交流线路侧，该点同时也是距离保护的采样点，因此MMC功率指令值与交流出口测量阻抗存在一定数学联系。利用MMC功率指令值计算出测量阻抗理论值，并利用该理论值整定交流系统距离Ⅲ段，同时根据故障分量构造距离Ⅲ段闭锁判据。由于MMC功率指令值会随运行方式变化而变化，该方法可以随MMC指令值变化而自适应调节距离Ⅲ段整定值，并且可以主动识别故障与过负荷，防止距离Ⅲ段保护因过负荷误动作。
本发明解决其技术问题是通过以下技术方案实现的：
一种并联型MMC受端交流系统自适应距离Ⅲ段保护方法，其特征在于：所述方法的步骤为：
步骤1：确定自适应距离Ⅲ段保护整定值；
系统正常运行时，MMC输出谐波分量很小，交流系统看作理想三相对称，设相电压和相电流有效值分别为和/>电压超前电流角度θ，MMC与交流系统之间传输的有功功率和无功功率为：
距离保护包含接地距离保护与相间距离保护以应对不同故障类型，首先以接地距离保护为例进行分析；忽略正常运行时的零序补偿电流，根据由MMC流入交流系统的有功、无功理论值Pthi、Qthi计算正常运行时MMCi交流出口处相接地距离保护测量阻抗幅值与相角的理论值为：
其中：和/>分别为接地距离保护测量阻抗幅值和相角的理论值；
为MMCi交流出口处/>相电流有效值；
UiN为正常运行相电压有效值；
同理，可以得到正常运行时相间距离保护测量阻抗的理论值为：
其中：和/>分别为MMCi交流出口处相间距离保护测量阻抗幅值和相角的理论值；
UiNN为正常运行线电压有效值；
可以看出，正常运行时接地距离保护与相间距离保护的理论测量阻抗相同，将两者用Zthi统一表示；
当MMC功率指令值随运行方式变化时，测量阻抗的理论值也随之改变，系统达到稳定运行状态后的测量阻抗即负荷阻抗近似等于理论值；距离Ⅲ段保护按躲过正常运行时的最小负荷阻抗整定，最终距离Ⅲ段保护整定如下式所示，其中和/>分别为保护Di处的接地测量阻抗与相间测量阻抗，其中Zseti为对应距离保护Ⅲ段的阻抗整定值，k为可靠系数且k<1，选取k＝0.85；
步骤2：建立过负荷判据；
为应对MMC受端交流系统故障引起的潮流转移导致非故障交流系统过负荷，进而引起距离Ⅲ段误动作的情况，应该设置判据来区分交流系统故障与过负荷；
当受端交流线路发生单相接地或两相接地故障时，将同时产生正序、负序和零序分量，负序电流进入换流器将占用MMC的功率传输容量，故MMC中往往有限制负序分量的措施，如采用解耦双同步参考坐标系的锁相环、附加负序电流控制；换流变压器接线方式阻断了MMC与交流线路之间的零序通路，故障交流系统的零序分量无法穿过直流系统传输到非故障交流系统；锁相环提取交流电压正序分量的相位作为坐标变换的参考相位，零序分量经过坐标变换到dq坐标系后为0，故可以忽略零序分量对MMC控制系统的影响；传统交流系统中常利用负序与零序电流之和与正序电流的比值特征来识别不对称故障，由于MMC控制系统对负序电流的影响较为复杂，根据零序分量来识别交流系统接地故障更适用于MMC受端交流系统；
定义Ii0和Ii1为保护Di处零序电流和正序电流幅值，设置如下零序电流判据来识别接地故障：
当发生相间故障时，过渡电阻一般为较小的弧光电阻，故障点处的故障相间电压即电弧电压很小，近似等于其中，/> 为保护Di安装处测得的相间电压，/>为相间测量阻抗角，θiline为线路正序阻抗角；非故障线路中/>表示的是电压最低处的电压值，由于线路与交流电网相连，电压受潮流转移影响较小，因此可以设置如下式所示电压幅值判据来识别相间故障，其中UiNN为正常运行线电压有效值：
步骤3：确定保护方案；
利用MMC指令值计算交流出口测量阻抗指令值，并整定距离Ⅲ段，距离Ⅲ段保护随MMC指令值变化以自适应调整阻抗整定值，当测量阻抗进入阻抗圆时，分别利用零序电流判据与相间故障判据对电气量信息进行处理，当满足零序电流判据时，识别为接地故障，开放距离Ⅲ段保护；当满足电压幅值判据时，识别为相间故障，开放距离Ⅲ段保护；当不满足两个故障判据时，识别为过负荷，闭锁距离Ⅲ段保护。
而且，利用MMC功率指令值计算出测量阻抗理论值，并利用该理论值整定交流系统距离Ⅲ段，同时根据故障分量构造距离Ⅲ段闭锁判据，由于MMC功率指令值会随运行方式变化而变化，该方法可以随MMC指令值变化而自适应调节距离Ⅲ段整定值，并且可以主动识别故障与过负荷，防止距离Ⅲ段保护因过负荷误动作。
本发明的优点和有益效果为：
本发明并联型MMC受端交流系统自适应距离Ⅲ段保护方法，能够可靠区分并联MMC受端交流系统过负荷与故障；能够随MMC控制指令值自适应调节，适应系统运行方式变化；同时具有较强的耐过渡电阻能力。
附图说明
图1是本发明单极双端混合直流输电系统结构图；
图2是本发明的保护流程图；
图3是本发明单相接地故障测量阻抗随过渡电阻变化曲线图；
图4是本发明三相故障测量阻抗随过渡电阻变化曲线图；
图5是本发明运行方式改变后的测量阻抗曲线图。
具体实施方式
下面通过具体实施例对本发明作进一步详述，以下实施例只是描述性的，不是限定性的，不能以此限定本发明的保护范围。
一种并联型MMC受端交流系统自适应距离Ⅲ段保护方法，所述方法的步骤包括：
如图1所示为单极双端混合直流输电系统，整流侧为12脉动LCC，逆变侧由6脉动LCC与MMC组级联而成，由于MMC的传输容量较小，MMC组采用三个MMC并联结构，将功率传输能力提升为单个MMC换流器的三倍，模型中三个MMC同站建设，通过交流线路各自连接不同的交流系统ACi(i＝1，2，3)；交流线路均配置距离保护，如Di所示；图中Paci、Qaci分别为流入交流系统ACi的有功、无功功率。
混合直流输电系统的整流侧LCC采用定电流控制，逆变侧LCC为定直流电压控制，并联的三个MMC采用主从控制策略，即一个MMC采用定直流电压控制和定无功功率控制，称为主控站，其余MMC采用定有功功率控制和定无功功率控制，称为从控站，选取MMC1为主控站。设主控站的直流电压指令值为Udcref，整流侧LCC电流指令值为Idcref，则送端发出的有功功率为Pdc＝UdcrefIdcref。由于MMC采用阶梯电压逼近调制和电容均压控制，开关器件的开关频率较低，因而三个换流站总损耗较低，大概为总功率的1％，有功功率从整流侧到逆变侧的传输过程也有少量损耗。设总的有功损耗率为ε，则流入3个受端交流系统的理论有功功率为Pac＝(1-ε)UdcrefIdcref，取ε＝2％。
从控站采用定有功功率与定无功功率控制，可以直接控制流入交流系统的有功和无功；主控站采用定直流电压与定无功功率控制，不能直接控制有功功率，可以通过计算来估计流入受端的有功功率。MMC控制系统设定由交流侧流向换流站的功率为正方向[12]，因此逆变侧MMC的功率指令值Prefi、Qrefi为负值；流入受端交流系统的功率Paci、Qaci设定由换流站流向交流线路为正方向，故率Paci、Qaci在正常运行状况下的理论值Pthi、Qthi为MMC指令值Prefi、Qrefi的相反值，即：
自适应距离Ⅲ段整定：
运行方式变化时，MMC功率指令值随之改变，系统稳定后将接近指令值运行，流入受端交流系统的功率也接近于式(1)。因运行方式变化而造成潮流转移时，受端交流保护测量阻抗变化，为避免距离Ⅲ段保护误动作，提出一种基于换流站指令值的自适应距离Ⅲ段保护，可以自动调节距离Ⅲ段保护的阻抗圆特性，以适应当前系统运行状态。
MMC控制系统以换流变压器交流侧出口位置的三相电压和三相电流为交流侧采样值，定有功控制与定无功控制皆以控制流过该点的功率为目的。由图1可知，换流变压器交流侧出口位置同时也是换流站输出线距离保护Di安装处，Di以该点的电压、电流采样值计算测量阻抗，故可以研究MMC控制指令值与测量阻抗之间的关系。
系统正常运行时，MMC输出谐波分量很小，交流系统看作理想三相对称。设相电压和相电流有效值分别为和/>电压超前电流角度θ，MMC与交流系统之间传输的有功功率和无功功率为：
距离保护包含接地距离保护与相间距离保护以应对不同故障类型，首先以接地距离保护为例进行分析。忽略正常运行时的零序补偿电流，根据有功、无功理论值计算正常运行时MMCi交流出口处相接地距离保护测量阻抗幅值与相角的理论值为：
其中：和/>分别为接地距离保护测量阻抗幅值和相角的理论值，/>为MMCi交流出口处/>相电流有效值，UiN为正常运行相电压有效值。同理，可以得到正常运行时相间距离保护测量阻抗的理论值为：
其中：和/>分别为MMCi交流出口处相间距离保护测量阻抗幅值和相角的理论值，UiNN为正常运行线电压有效值。可以看出，式(3)与式(4)数值相同，即正常运行时接地距离保护与相间距离保护的理论测量阻抗相同，将两者用Zthi统一表示。
由式(3—4)可知，当MMC功率指令值随运行方式变化时，测量阻抗的理论值也随之改变，系统达到稳定运行状态后的测量阻抗即负荷阻抗近似等于理论值。本文距离Ⅲ段保护按躲过正常运行时的最小负荷阻抗整定，最终距离Ⅲ段保护整定如式(5)所示，其中和/>分别为保护Di处的接地测量阻抗与相间测量阻抗，其中Zseti为对应距离保护Ⅲ段的阻抗整定值，k为可靠系数且k<1，选取k＝0.85。
故障与过负荷识别判据：
为应对MMC受端交流系统故障引起的潮流转移导致非故障交流系统过负荷，进而引起距离Ⅲ段误动作的情况，应该设置判据来区分交流系统故障与过负荷。
当受端交流线路发生单相接地或两相接地故障时，将同时产生正序、负序和零序分量。负序电流进入换流器将占用MMC的功率传输容量，故MMC中往往有限制负序分量的措施，如采用解耦双同步参考坐标系的锁相环、附加负序电流控制等。换流变压器接线方式阻断了MMC与交流线路之间的零序通路，故障交流系统的零序分量无法穿过直流系统传输到非故障交流系统；锁相环提取交流电压正序分量的相位作为坐标变换的参考相位，零序分量经过坐标变换到dq坐标系后为0，故可以忽略零序分量对MMC控制系统的影响。传统交流系统中常利用负序与零序电流之和与正序电流的比值特征来识别不对称故障，由于MMC控制系统对负序电流的影响较为复杂，根据零序分量来识别交流系统接地故障更适用于MMC受端交流系统。定义Ii0和Ii1为保护Di处零序电流和正序电流幅值，设置如下零序电流判据来识别接地故障：
当发生相间故障时，过渡电阻一般为较小的弧光电阻，故障点处的故障相间电压即电弧电压很小，近似等于其中，/> 为保护Di安装处测得的相间电压，/>为相间测量阻抗角，θiline为线路正序阻抗角；非故障线路中表示的是电压最低处的电压值，由于线路与交流电网相连，电压受潮流转移影响较小。因此可以设置如式(7)所示电压幅值判据来识别相间故障，其中UiNN为正常运行线电压有效值。
保护方案的确定如下：
最终得到保护流程图如图2所示。利用MMC指令值计算交流出口测量阻抗指令值，并整定距离Ⅲ段。距离Ⅲ段保护随MMC指令值变化以自适应调整阻抗整定值，当测量阻抗进入阻抗圆时，分别利用零序电流判据与相间故障判据对电气量信息进行处理，当满足零序电流判据时，识别为接地故障，开放距离Ⅲ段保护；当满足电压幅值判据时，识别为相间故障，开放距离Ⅲ段保护；当不满足两个故障判据时，识别为过负荷，闭锁距离Ⅲ段保护。
仿真验证：
在PSCAD/EMTDC中搭建如图1所示800kV双端混合直流系统，三个MMC同站建设，通过交流线路连接不同的交流系统，正常运行时换流站运行参数如表1所示。三个受端交流系统结构参数相同，电压等级为525kV，交流线路结构如图1所示，交流线路均为50km，阻抗参数为：r1＝2×10-5Ω/m，x1＝2.5×10-4Ω/m，r0＝6×10-5Ω/m，x0＝7.5×10-4Ω/m。本文采样频率为5kHz。
表1换流站运行参数
理论测量阻抗验证：
以接地距离保护的测量阻抗计算方法的正确性。正常运行时，仿真测得三个受端的相电压均为312kV，流入受端的有功功率以及Di测量阻抗仿真值如表2所示，分别计算流入受端的有功功率理论值与Di测量阻抗理论值，计算理论值与实际值的幅值误差。
表2受端正常运行参数
主控站的直流电压指令值为Udcref＝400kV，整流侧LCC电流指令值为Idcref＝5kA，则受端发出的理论有功功率为Pdc＝UdcrefIdcref＝2000MW。流入三个交流受端的总有功功率为1952MW，总的有功损耗为48MW，有功损耗率为2.4％，验证了本文取ε＝2％的合理性。由于MMC2与MMC3可以控制流入受端的功率，故受端AC2与AC3有功功率及测量阻抗理论值与实际值误差很小；受端AC1有功功率及R1测量阻抗理论值与实际值的误差受系统有功损耗值影响，在实际工程中选取更精确的有功损耗率ε可以降低此项误差。
故障仿真验证：
构造全阻抗特性圆，三个受端出口距离Ⅲ段的整定值分别为Zset1＝377Ω、Zset2＝Zset3＝356Ω，电压幅值判据门槛值为367.5kV。分别在line11与line31线路末端设置A相接地故障与三相故障，过渡电阻为0，得到保护动作结果如表3所示。当交流系统发生单相接地故障后产生零序电流，故障系统的Ki0远大于0.1，可以开放距离Ⅲ段；零序电流未传输到非故障系统，非故障系统Ki0＝0，且识别为过负荷并闭锁距离Ⅲ段。当交流系统发生三相故障时，不会产生零序分量，故障点电压迅速下降，/>保护正常动作；非故障线路电压几乎不受影响，远大于电压幅值判据门槛值，识别为过负荷并闭锁距离Ⅲ段，不会误动作。
表3线路故障后保护动作情况
过渡电阻影响仿真：
高阻故障往往发生在单相接地故障中，为验证在增加故障电阻后阻抗判据是否仍能可靠动作，在line11与line31线路末端分别设置A相接地故障，过渡电阻Rf由0到300Ω变化，D1与D3得到的测量阻抗分别如图3所示，图中虚线表示距离Ⅲ段阻抗特性圆。当过渡电阻最高取到300Ω时，line11接地故障后D1测得K10＝0.17、line31接地故障后D3测得K30＝0.32、/>且测量阻抗落在阻抗圆内，均能开放距离Ⅲ段。
在line11与line31线路末端分别设置三相故障，相间过渡电阻一般较小，设置过渡电阻Rf由0到30Ω变化，D1与D3得到的测量阻抗分别如图4所示，图中虚线表示距离Ⅲ段阻抗特性圆。当过渡电阻取30Ω时，AC1三相故障后D1测得K10＝0、AC3三相故障后D3测得K30＝0、/>且测量阻抗落在阻抗圆内，均能开放距离Ⅲ段。
因此，无论是主控站还是从控站所连的受端发生高阻故障时，故障受端距离Ⅲ段均能正确动作，证明了所提保护方法有一定的抗过渡电阻能力。
系统运行方式变化仿真：
为了验证系统运行方式改变时本文所提距离Ⅲ段保护判据可以自适应调整，以运行方式变化最大的情况为例进行仿真，即有一个MMC退出运行。若一个从控站退出运行，系统仍可正常运行；若主控站退出运行，逆变侧无法稳定直流电压，在主从控制策略下，一个正常运行的从控站应更改运行方式，转变为定直流电压控制的主控站。因此，无论哪一个MMC退出运行，正常运行的两个MMC均为主控站与从控站的组合，以2s时刻MMC2退出运行为例进行分析，MMC1与MMC3的控制方式不变，为了使两个MMC传输功率相差不大，在MMC2支路退出的同时，将MMC3的有功功率指令值更改为Pref3＝-1000MW；为验证运行方式变化后保护仍能可靠识别故障，在2.5s时刻设置line31线路末端A相接地故障，过渡电阻为100Ω，测量阻抗如图5所示，图中虚线表示距离Ⅲ段阻抗整定值。
由图5可知，2s时刻，整定阻抗随运行方式改变自适应变化，可以保证保护不会因潮流转移而误动作；2.5s故障发生后，D3测量阻抗小于整定值，K30＝0.34、距离保护可以动作。因此，可以证明自适应距离Ⅲ段保护可以适应运行方式变化，不会因运行方式变化误动作，并且在运行方式变化后仍能有效识别故障发生。
本文分析了并联型MMC受端发生故障后的潮流转移特性，研究了正常运行时受端出口测量阻抗与MMC指令值之间的关系，提出了一种适用于并联型MMC受端的距离Ⅲ段保护原理，能够识别过负荷与故障，并在系统运行方式变化时自适应调节整定阻抗。经过大量的仿真算例，验证了本文所提保护方法能够区分过负荷与故障，能够对相邻线路起到保护作用，可以适应系统运行方式变化，并在区内高阻故障时可靠动作。
尽管为说明目的公开了本发明的实施例和附图，但是本领域的技术人员可以理解：在不脱离本发明及所附权利要求的精神和范围内，各种替换、变化和修改都是可能的，因此，本发明的范围不局限于实施例和附图所公开的内容。
Claims (2)
1.一种并联型MMC受端交流系统自适应距离Ⅲ段保护方法，其特征在于：所述方法的步骤为：
步骤1：确定自适应距离Ⅲ段保护整定值；
系统正常运行时，MMC输出谐波分量很小，交流系统看作理想三相对称，设相电压和相电流有效值分别为和/>电压超前电流角度θ，MMC与交流系统之间传输的有功功率和无功功率为：
距离保护包含接地距离保护与相间距离保护以应对不同故障类型，首先以接地距离保护为例进行分析；忽略正常运行时的零序补偿电流，根据由MMC流入交流系统的有功、无功理论值Pthi、Qthi计算正常运行时MMCi交流出口处相接地距离保护测量阻抗幅值与相角的理论值为：
其中：和/>分别为接地距离保护测量阻抗幅值和相角的理论值；
为MMCi交流出口处/>相电流有效值；
UiN为正常运行相电压有效值；
同理，可以得到正常运行时相间距离保护测量阻抗的理论值为：
其中：和/>分别为MMCi交流出口处相间距离保护测量阻抗幅值和相角的理论值；
UiNN为正常运行线电压有效值；
可以看出，正常运行时接地距离保护与相间距离保护的理论测量阻抗相同，将两者用Zthi统一表示；
当MMC功率指令值随运行方式变化时，测量阻抗的理论值也随之改变，系统达到稳定运行状态后的测量阻抗即负荷阻抗近似等于理论值；距离Ⅲ段保护按躲过正常运行时的最小负荷阻抗整定，最终距离Ⅲ段保护整定如下式所示，其中和/>分别为保护Di处的接地测量阻抗与相间测量阻抗，其中Zseti为对应距离保护Ⅲ段的阻抗整定值，k为可靠系数且k<1，选取k＝0.85；
步骤2：建立过负荷判据；
为应对MMC受端交流系统故障引起的潮流转移导致非故障交流系统过负荷，进而引起距离Ⅲ段误动作的情况，应该设置判据来区分交流系统故障与过负荷；
当受端交流线路发生单相接地或两相接地故障时，将同时产生正序、负序和零序分量，负序电流进入换流器将占用MMC的功率传输容量，故MMC中往往有限制负序分量的措施，如采用解耦双同步参考坐标系的锁相环、附加负序电流控制；换流变压器接线方式阻断了MMC与交流线路之间的零序通路，故障交流系统的零序分量无法穿过直流系统传输到非故障交流系统；锁相环提取交流电压正序分量的相位作为坐标变换的参考相位，零序分量经过坐标变换到dq坐标系后为0，故可以忽略零序分量对MMC控制系统的影响；传统交流系统中常利用负序与零序电流之和与正序电流的比值特征来识别不对称故障，由于MMC控制系统对负序电流的影响较为复杂，根据零序分量来识别交流系统接地故障更适用于MMC受端交流系统；
定义Ii0和Ii1为保护Di处零序电流和正序电流幅值，设置如下零序电流判据来识别接地故障：
当发生相间故障时，过渡电阻一般为较小的弧光电阻，故障点处的故障相间电压即电弧电压很小，近似等于其中，/> 为保护Di安装处测得的相间电压，/>为相间测量阻抗角，θiline为线路正序阻抗角；非故障线路中/>表示的是电压最低处的电压值，由于线路与交流电网相连，电压受潮流转移影响较小，因此可以设置如下式所示电压幅值判据来识别相间故障，其中UiNN为正常运行线电压有效值：
步骤3：确定保护方案；
利用MMC指令值计算交流出口测量阻抗指令值，并整定距离Ⅲ段，距离Ⅲ段保护随MMC指令值变化以自适应调整阻抗整定值，当测量阻抗进入阻抗圆时，分别利用零序电流判据与相间故障判据对电气量信息进行处理，当满足零序电流判据时，识别为接地故障，开放距离Ⅲ段保护；当满足电压幅值判据时，识别为相间故障，开放距离Ⅲ段保护；当不满足两个故障判据时，识别为过负荷，闭锁距离Ⅲ段保护。
2.根据权利要求1所述的并联型MMC受端交流系统自适应距离Ⅲ段保护方法，其特征在于：利用MMC功率指令值计算出测量阻抗理论值，并利用该理论值整定交流系统距离Ⅲ段，同时根据故障分量构造距离Ⅲ段闭锁判据，由于MMC功率指令值会随运行方式变化而变化，该方法可以随MMC指令值变化而自适应调节距离Ⅲ段整定值，并且可以主动识别故障与过负荷，防止距离Ⅲ段保护因过负荷误动作。
Priority Applications (1)
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