发明内容
针对现有技术的不足,本发明提出了一种富水地层单层衬砌水压力计算方法及系统,阐明了单层防水衬砌结构在水压下的力学性能,能够准确得知富水地层单层衬砌背后水压大小,为单层衬砌结构安全设计提供参考,减少隧道渗漏和受水压破坏的风险。
为实现上述目的,本发明提供了如下方案:
一种富水地层单层衬砌水压力计算方法,包括以下步骤:
S1:获得隧道断面水压分布状况;
S2:基于所述隧道断面水压分布状况,获得隧道外水头高度、初期支护外径、二次衬砌外径、防水层外径、二次衬砌内径以及隧道各结构对应的水头和渗透系数;
S3:基于所述隧道外水头高度、所述初期支护外径、所述二次衬砌外径、所述防水层外径、所述二次衬砌内径以及所述隧道各结构对应的水头和渗透系数,建立恒定外水头的轴对称简化计算模型,基于所述恒定外水头的轴对称简化计算模型,以隧道轴线方向为z轴方向,隧道半径方向为r轴方向,进行拉普拉斯变换化简计算;
S4:基于拉普拉斯变换化简计算后的所述恒定外水头的轴对称简化计算模型,根据达西定律获得单层衬砌渗水量、初期支护背后水头压力、防水层背后水头压力以及二次衬砌背后水头压力,根据容重计算获得初期支护背后水头压力折减系数、防水层背后水头压力折减系数以及二次衬砌背后水头压力折减系数,根据渗水量获得突水系数。
优选的,所述S4中,获得单层衬砌渗水量的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径。
优选的,所述S4中,获得所述二次衬砌背后水头压力的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径,γ为水的容重。
优选的,所述S4中,获得防水层背后水头压力的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径,γ为水的容重。
优选的,所述S4中,获得初期支护背后水头压力的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径,γ为水的容重。
优选的,所述S4中,获得初期支护背后水头压力折减系数的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径。
优选的,所述S4中,获得防水层背后水头压力折减系数的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径。
优选的,所述S4中,获得二次衬砌背后水头压力折减系数的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径。
优选的,所述S4中,获得突水系数的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径。
本发明还提供了一种富水地层单层衬砌水压力计算系统,包括:第一获得模块、第二获得模块、模型构建模块和计算模块;
所述第一获得模块用于获得隧道断面水压分布状况;
所述第二获得模块用于基于所述隧道断面水压分布状况,获得隧道外水头高度、初期支护外径、二次衬砌外径、防水层外径、二次衬砌内径以及隧道各结构对应的水头和渗透系数;
所述模型构建模块用于基于所述隧道外水头高度、所述初期支护外径、所述二次衬砌外径、所述防水层外径、所述二次衬砌内径以及所述隧道各结构对应的水头和渗透系数,建立恒定外水头的轴对称简化计算模型,基于所述恒定外水头的轴对称简化计算模型,以隧道轴线方向为z轴方向,隧道半径方向为r轴方向,进行拉普拉斯变换化简计算;
所述计算模块用于基于拉普拉斯变换化简计算后的所述恒定外水头的轴对称简化计算模型,根据达西定律获得单层衬砌渗水量、初期支护背后水头压力、防水层背后水头压力以及二次衬砌背后水头压力,根据容重计算获得初期支护背后水头压力折减系数、防水层背后水头压力折减系数以及二次衬砌背后水头压力折减系数,根据渗水量获得突水系数。
与现有技术相比,本发明的有益效果为:
本发明阐明了单层防水衬砌结构在水压下的力学性能,能够准确得知富水地层单层衬砌背后水压大小,为单层衬砌结构安全设计提供参考,减少隧道渗漏和受水压破坏的风险。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图,对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述,显然,所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例,而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例,本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例,都属于本发明保护的范围。
为使本发明的上述目的、特征和优点能够更加明显易懂,下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步详细的说明。
实施例一
如图1所示,一种富水地层单层衬砌水压力计算方法,包括以下步骤:
S1:获得隧道断面水压分布状况,隧道开挖断面位于均质地层内,将隧道等效为圆形断面,获得隧道远场水力势,水压计算模型包括下述条件中的一种:考虑防水层的三层夹心式水压模型,忽略防水层的两层水压模型。
S2:基于隧道断面水压分布状况,获取隧道断面各参数,包括初期支护外径、二次衬砌外径、防水层外径、二次衬砌内径、二次衬砌厚度、初期支护厚度、防水层厚度、隧道水头高度以及隧道各层结构的渗透系数;
S3:基于隧道外水头高度、初期支护外径、二次衬砌外径、防水层外径、二次衬砌内径以及隧道各结构对应的水头和渗透系数,建立恒定外水头的轴对称简化计算模型,基于恒定外水头的轴对称简化计算模型,以隧道轴线方向为z轴方向,隧道半径方向为r轴方向的柱坐标系统,进行拉普拉斯变换化简计算由于,由积分变换可得/>为常数;根据达西定律/>为渗透系数,则可得式/>根据各层半径与厚度可做积分得到基于Hx-Hy=(Q/2πk)ln(rx/ry)形式的多个积分。
S4:基于拉普拉斯变换化简计算后的恒定外水头的轴对称简化计算模型,根据达西定律获得单层衬砌渗水量、初期支护背后水头压力、防水层背后水头压力以及二次衬砌背后水头压力,根据容重计算获得初期支护背后水头压力折减系数、防水层背后水头压力折减系数以及二次衬砌背后水头压力折减系数,根据渗水量获得突水系数。
在本实施例中,A:假定围岩、注浆圈、隧道各结构为各向同性的均匀连续介质,地下水渗流满足Darcy定律与流体连续性方程;
B:将隧道假定为圆形隧道,地层视作环向分布于隧道断面外,确定隧道外水头高度,确定初期支护外径、二次衬砌外径、防水层外径、二次衬砌内径,包括各结构对应的水头和渗透系数。
C:建立恒定外水头的轴对称简化计算模型,以隧道轴线方向为z轴方向,隧道半径方向为r轴方向,进行拉普拉斯变换化简。
D:为考虑单层防水衬砌结构的精确计算,将防水层与二次衬砌设置为均质透水结构,地下水可均匀通过防水层与二次衬砌,计算示意图3所示,分为四层结构从外到内分别为围岩、初期支护、防水层、二次衬砌。
单层防水衬砌的渗透力可以近似表示为各结构外缘的孔隙水压力。
远场水力势为H,水压力P=βλH,涌水量为Q=αH。
在工程中涌水量与衬砌外水压主要有六个影响因素:初始水头、围岩渗透系数、衬砌厚度、衬砌渗透系数、防水层厚度及防水层渗透系数。
根据Darcy定理和水流连续性方程得出涌水量Q、初期支护外水压力Pp、防水层外水压力Pm、二次衬砌外水压力Ps、初期支护外折减系数βp、防水层外折减系数βm、二次衬砌外折减系数βs、突水系数α。
在本实施例中,进一步的,在步骤D中,所作假设为:
不计初始渗流场及其对应的渗流力;
考虑防水层厚度与渗透系数,使地下水渗流模型满足Darcy定律;
围岩上的渗流路径均匀分布在隧道洞周,假设围岩为渗流等效连续介质;
为便于计算,衬砌断面可通过等效周长,等效面积,等效半径处理过的圆形断面。
在本实施例中,获得单层衬砌渗水量的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径。
在本实施例中,获得二次衬砌背后水头压力的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径,γ为水的容重。
在本实施例中,获得防水层背后水头压力的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径,γ为水的容重。
在本实施例中,获得初期支护背后水头压力的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径,γ为水的容重。
在本实施例中,获得初期支护背后水头压力折减系数的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径。
在本实施例中,获得防水层背后水头压力折减系数的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径。
在本实施例中,获得二次衬砌背后水头压力折减系数的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径。
在本实施例中,获得突水系数的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径。
在本实施例中,Δrs为二次衬砌厚度(m),Δrs=r1-r0;Δrp为初期支护厚度(m),Δrp=r3-r2;Δrm为防水层厚度(m),Δrm=r2-r1;H′为隧道围岩外水头(m),可由公式求得;P围岩外水压(Pa);
在本实施例中,针对非圆形单层防水衬砌隧道可采用等效周长或等效面积等方法换算成圆形隧道各层结构的内外半径,其公式分别为:
等效周长:
R1为使用等效周长法得到的半径,l0为隧道的周长。
等效面积:
R2为使用等效面积法得到的半径,A0为隧道的面积。
区别于上述三层模型得到的渗漏水与水压力表达式,当忽略防水层时,隧道断面计算模型为双层结构模型,如图4所示,经过简化过的渗漏水与水压力表达式如下所示:
隧道渗漏水量:
初期支护背后的孔隙水压力:
二次衬砌背后的孔隙水压力:
初期支护背后水压力折减系数:
二次衬砌背后水压力折减系数:
突水系数α:
实施例二
本发明还提供了一种富水地层单层衬砌水压力计算系统,包括:第一获得模块、第二获得模块、模型构建模块和计算模块;
第一获得模块用于获得隧道断面水压分布状况;
第二获得模块用于基于隧道断面水压分布状况,获得隧道外水头高度、初期支护外径、二次衬砌外径、防水层外径、二次衬砌内径以及隧道各结构对应的水头和渗透系数;
模型构建模块用于基于隧道外水头高度、初期支护外径、二次衬砌外径、防水层外径、二次衬砌内径以及隧道各结构对应的水头和渗透系数,建立恒定外水头的轴对称简化计算模型,基于恒定外水头的轴对称简化计算模型,以隧道轴线方向为z轴方向,隧道半径方向为r轴方向,进行拉普拉斯变换化简计算;
计算模块用于基于拉普拉斯变换化简计算后的恒定外水头的轴对称简化计算模型,根据达西定律获得单层衬砌渗水量、初期支护背后水头压力、防水层背后水头压力以及二次衬砌背后水头压力,根据容重计算获得初期支护背后水头压力折减系数、防水层背后水头压力折减系数以及二次衬砌背后水头压力折减系数,根据渗水量获得突水系数。
在本实施例中,A:假定围岩、注浆圈、隧道各结构为各向同性的均匀连续介质,地下水渗流满足Darcy定律与流体连续性方程;
B:将隧道假定为圆形隧道,地层视作环向分布于隧道断面外,确定隧道外水头高度,确定初期支护外径、二次衬砌外径、防水层外径、二次衬砌内径,包括各结构对应的水头和渗透系数。
C:建立恒定外水头的轴对称简化计算模型,以隧道轴线方向为z轴方向,隧道半径方向为r轴方向,进行拉普拉斯变换化简。
D:为考虑单层防水衬砌结构的精确计算,将防水层与二次衬砌设置为均质透水结构,地下水可均匀通过防水层与二次衬砌,计算示意图3所示,分为四层结构从外到内分别为围岩、初期支护、防水层、二次衬砌。
单层防水衬砌的渗透力可以近似表示为各结构外缘的孔隙水压力。
远场水力势为H,水压力P=βλH,涌水量为Q=αH。
在工程中涌水量与衬砌外水压主要有六个影响因素:初始水头、围岩渗透系数、衬砌厚度、衬砌渗透系数、防水层厚度及防水层渗透系数。
根据Darcy定理和水流连续性方程得出涌水量Q、初期支护外水压力Pp、防水层外水压力Pm、二次衬砌外水压力Ps、初期支护外折减系数βp、防水层外折减系数βm、二次衬砌外折减系数βs、突水系数α。
在本实施例中,进一步的,在步骤D中,所作假设为:
不计初始渗流场及其对应的渗流力;
考虑防水层厚度与渗透系数,使地下水渗流模型满足Darcy定律;
围岩上的渗流路径均匀分布在隧道洞周,假设围岩为渗流等效连续介质;
为便于计算,衬砌断面可通过等效周长,等效面积,等效半径处理过的圆形断面。
在本实施例中,获得单层衬砌渗水量的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径。
在本实施例中,获得二次衬砌背后水头压力的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径,γ为水的容重。
在本实施例中,获得防水层背后水头压力的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径,γ为水的容重。
在本实施例中,获得初期支护背后水头压力的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径,γ为水的容重。
在本实施例中,获得初期支护背后水头压力折减系数的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径。
在本实施例中,获得防水层背后水头压力折减系数的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径。
在本实施例中,获得二次衬砌背后水头压力折减系数的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径,r3为初期支护外径。
在本实施例中,获得突水系数的方法包括:
其中,H为远场水力势,k1为二次衬砌渗透系数,k2为防水层渗透系数,k3为初期支护渗透系数,k4为围岩渗透系数,r0为二次衬砌内径,r1为二次衬砌外径,r2为防水层外径和初期支护内径,r3为初期支护外径。
在本实施例中,Δrs为二次衬砌厚度(m),Δrs=r1-r0;Δrp为初期支护厚度(m),Δrp=r3-r2;Δrm为防水层厚度(m),Δrm=r2-r1;H′为隧道围岩外水头(m),可由公式求得;P围岩外水压(Pa);
在本实施例中,针对非圆形单层防水衬砌隧道可采用等效周长或等效面积等方法换算成圆形隧道各层结构的内外半径,其公式分别为:
等效周长:
R1为使用等效周长法得到的半径,l0为隧道的周长。
等效面积:
R2为使用等效面积法得到的半径,A0为隧道的面积。
区别于上述三层模型得到的渗漏水与水压力表达式,当忽略防水层时,隧道断面计算模型为双层结构模型,如图4所示,经过简化过的渗漏水与水压力表达式如下所示:
隧道渗漏水量:
初期支护背后的孔隙水压力:
二次衬砌背后的孔隙水压力:
初期支护背后水压力折减系数:
二次衬砌背后水压力折减系数:
突水系数α:
以半径方向为r轴隧道轴线为z轴的柱坐标方程对拉普拉斯方程进行变换,进一步根据Darcy定律对方程进行整合变换;
围岩渗流等效连续介质由图2的地下水渗流模型体现
实施例三
针对一引水隧洞,隧道横断面轮廓为圆形,取r0=3m。
取H=20m,令Δrp=0.2m、Δrs=0.2m、Δrm=0.01m,取k1=n1k4、k2=n2k4、k3=n3k4进行计算,其中n1=1/10、1/20、1/50,n2=1/100、1/200、1/500,n3=1/10、1/20、1/50。
设置衬砌各结构厚度,以各衬砌结构渗透系数为变量,分析了它们与隧道衬砌水压与涌水量的关系,结果表明,隧道涌水量随着各个变量的增加而增加。在此基础上,研究了考虑衬砌的隧道涌水量、外水压力、折减系数与衬砌渗透性和衬砌厚度的关系。
根据本发明,Q随衬砌各结构渗透系数k1、k2、k3增大而增大;α随衬砌各结构渗透系数k1、k2、k3增大而增大Ps随k1的减小而增大,随k2的减小而减小,随k3的减小而减小;Pm随k2的减小而增大,随k1的减小而减小,随k3的减小而减小;Pp随k3的减小而增大,随k1的减小而减小,随k2的减小而减小;βs随k1的减小而增大,随k2的减小而减小,随k3的减小而减小;βm随k2的减小而增大,随k1的减小而减小,随k3的减小而减小;βp随k3的减小而增大,随k1的减小而减小,随k2的减小而减小;
实施例四
针对一隧道车行横洞段,隧道横断面轮廓为曲墙拱形状,隧道横截面分别通过等效周长变换为圆形,取r01=3.06m,采用等效面积法变换为圆形,取r02=3.035m。
取H=20m,令k1=k4/50、k2=k4/100、k3=k4/20,取Δrp、Δrs以分别为0.1m、0.15m、0.2m,Δrm分别取0.005m、0.01m、0.015m进行计算。
设置衬砌各结构渗透系数,以各衬砌结构厚度为变量,分析了它们与隧道衬砌水压与涌水量的关系,结果表明,隧道涌水量随着各个变量的增加而增加。在此基础上,研究了考虑衬砌的隧道涌水量、外水压力、折减系数与衬砌渗透性和衬砌厚度的关系。
根据本发明的计算方法,Ps随Δrp增大而增大,随Δrs增大而减小,随Δrm增大而增大;Pp随Δrp增大而增大,随Δrs增大而增大,随Δrn增大而增大;Pm随Δrp增大而增大,随Δrs增大而减小,随Δrm增大而减小;βs随Δrp增大而增大,随Δrs增大而减小,随Δrm增大而增大;βp随Δrp增大而增大,随Δrs增大而增大,随Δrm增大而增大;βm随Δrp增大而增大,随Δrs增大而减小,随Δrm增大而减小;当Δrp+Δrs+Δrm为定值时,Pp和Ps随Δrs增大而增大,Pp和Ps随Δrp增大而减小,Ps随Δrm增大而减小,Pp随Δrm增大而增大;防水层位置越偏向二次衬砌(Δrs/Δrp越大)二次衬砌分担的水压力越小,防水层厚度Δrm越大,二次衬砌分担的水压力Ps越小。
实施例五
当在实际工程中应用此算法时,可获取初期支护与二次衬砌及防水层厚度,及其对应的渗透系数,通过上述简化模型大致得到隧道水压力分布与渗漏水量大小,对实际工程设计提供参考。
单层衬砌作为一种自防水结构,需要降低隧道的渗水量和二次衬砌上分担的水压力,在满足隧道结构合理和安全性的情况下,减少隧道衬砌厚度
根据本发明提供的计算方法,隧道各结构的渗透系数越低,单层衬砌结构渗漏水的风险越小,在考虑单层衬砌复合作用时,防水层位于衬砌中间时(Δrs=Δrp)衬砌的整体力学复合程度最大,但在考虑水压时隧道防水膜位置并不是位于衬砌中间位置最好,二次衬砌厚度应小于初期支护厚度,此种情况下二次衬砌承受水压能力更大,防水层厚度越大二次衬砌分担水压力更小,在设计时可适当增加防水层厚度。
以上所述的实施例仅是对本发明优选方式进行的描述,并非对本发明的范围进行限定,在不脱离本发明设计精神的前提下,本领域普通技术人员对本发明的技术方案做出的各种变形和改进,均应落入本发明权利要求书确定的保护范围内。