CN116673337A - 一种不锈钢复合螺纹钢筋的精轧孔型系统以及轧制方法和不锈钢复合螺纹钢筋 - Google Patents

一种不锈钢复合螺纹钢筋的精轧孔型系统以及轧制方法和不锈钢复合螺纹钢筋 Download PDF

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CN116673337A CN202310646505.4A CN202310646505A CN116673337A CN 116673337 A CN116673337 A CN 116673337A CN 202310646505 A CN202310646505 A CN 202310646505A CN 116673337 A CN116673337 A CN 116673337A
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刘长旭
陈琴
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Abstract

本发明公开了一种不锈钢复合螺纹钢筋的精轧孔型系统以及轧制方法和不锈钢复合螺纹钢筋，属于冶金技术领域。针对轧制不锈钢复合钢筋的工艺特点，对轧制常规热轧带肋钢筋的k1与k2精轧孔型进行改进优化，具体为对k2孔型的尺寸参数进行调整，对k1孔型的加工方法进行改进，将改进后的k1与k2孔型配合使用，生产的不锈钢复合钢筋能保证不锈钢覆层全覆盖基体，不锈钢覆层与基体的结合良好。

Description

一种不锈钢复合螺纹钢筋的精轧孔型系统以及轧制方法和不 锈钢复合螺纹钢筋
技术领域
本发明涉及冶金技术领域，具体而言，涉及一种不锈钢复合螺纹钢筋的精轧孔型系统以及轧制方法和不锈钢复合螺纹钢筋。
背景技术
不锈钢复合螺纹钢筋通常为内芯和内芯表面的覆层通过热轧所得，两种金属之间可达到冶金结合状态，能满足在使用过程中不锈钢与碳钢不分离，大大增强其耐腐蚀性。不锈钢的重量占总重量的10％-20％，造价仅为实心不锈钢筋的25％左右，既能充分发挥不锈钢的防腐性能，又降低了采用全不锈钢的成本，同时还在很大程度上延长了建筑的寿命。在海岛建设中，海拌海养钢筋混凝土工程中有非常广泛的应用前景。
轧制不锈钢复合螺纹钢筋轧制工艺上与轧制传统螺纹钢大体上是一致的，但是开轧温度对比传统生产常规螺纹钢就要高出50℃-80℃左右，在此状况下，由于轧制温度的差异与双相金属与单相金属的差异，若仍使用原孔型系统将无法得到具有良好覆层的不锈钢复合螺纹钢筋。
鉴于上述问题的存在，有必要提供一种不锈钢复合螺纹钢筋的精轧孔型系统以及轧制方法和不锈钢复合螺纹钢筋。
发明内容
本发明的目的是为了克服上述现有技术存在的缺陷而提供一种不锈钢复合螺纹钢筋的精轧孔型系统以及轧制方法和不锈钢复合螺纹钢筋。
本发明解决其技术问题是采用以下技术方案来实现的。
本发明提供一种不锈钢复合螺纹钢筋的精轧孔型系统，精轧孔型系统由成品前孔型k2和成品孔型k1组成，其中，成品前孔型k2为平椭圆形，构成参数如下：
槽口宽度B＝(1.18-1.2)×b；mm
槽底直线段宽度L＝(0.13-0.15)×B；mm
孔型宽高比B/H＝2.6-2.8；
料型宽高比b/H＝2.0-2.3；
倒角圆弧半径r＝2-5；mm
孔型截面积S＝(1.18-1.22)×公称截面积；mm2
其中：
b-来料宽度；
H-孔型高度；
成品孔型k1带横肋，加工参数如下：
横肋侧面与钢筋表面的夹角α不小于45°；
横肋与钢筋轴线的夹角β不小于45°；
横肋高度h为碳钢螺纹钢筋标准对应规格下限值的1.2-1.3倍。
本发明还提供一种采用上述的不锈钢复合螺纹钢筋的精轧孔型系统轧制不锈钢复合螺纹钢筋的方法，其包括：将内芯和覆层组坯得到的大圆坯进行加热、轧制，得到不锈钢复合螺纹钢筋。
本发明还提供一种根据上述的轧制方法轧制得到的不锈钢复合螺纹钢筋，不锈钢复合螺纹钢筋的覆层和内芯的界面呈冶金结合，覆层的厚度≥0.8mm，内芯的直径为20-40mm；
优选地，内芯材质为HRB400E时，不锈钢复合螺纹钢筋满足：屈服强度为420-450MPa，抗拉强度为580-620MPa，延伸率≥12％，最大力总伸长率≥19％，强屈比≥1.35；；
优选地，内芯材质为HRB500E时，不锈钢复合螺纹钢筋满足：屈服强度为520-550MPa，抗拉强度为690-740MPa，延伸率≥11％，最大力总伸长率≥19％，强屈比≥1.25。
本发明具有以下有益效果：
本发明提供的一种不锈钢复合螺纹钢筋的精轧孔型系统以及轧制方法和不锈钢复合螺纹钢筋，对轧制常规热轧带肋钢筋的k1与k2精轧孔型进行改进优化，改善了生产不锈钢复合钢筋时不锈钢覆层不能全覆盖基体的缺点，大大提升了产品质量。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，应当理解，以下附图仅示出了本发明的某些实施例，因此不应被看作是对范围的限定，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他相关的附图。
图1为成品前孔型k2结构设计的示意图；
图2为成品孔型k1结构设计的示意图；
图3为实施例1所制备得到的不锈钢复合螺纹钢筋的实物图，其中，a图、b图为不同批次的产品的实物图；
图4为实施例2所制备得到的不锈钢复合螺纹钢筋的实物图；
图5为实施例3所制备得到的不锈钢复合螺纹钢筋的实物图；
图6为实施例1所制备得到的不锈钢复合螺纹钢筋的金相组织图；
图7为实施例1所制备得到的不锈钢复合螺纹钢筋酸洗后的实物图，其中，a图、b图为酸洗后的不同角度的实物图；
图8为对比例1所制备得到的不锈钢复合螺纹钢筋酸洗后的实物图，其中，a图、b图为酸洗后的不同角度的实物图。
具体实施方式
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述。实施例中未注明具体条件者，按照常规条件或制造商建议的条件进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市售购买获得的常规产品。
下面对本发明实施例提供的一种不锈钢复合螺纹钢筋的精轧孔型系统以及轧制方法和不锈钢复合螺纹钢筋进行具体说明。
第一方面，本发明实施例提供一种不锈钢复合螺纹钢筋的精轧孔型系统，精轧孔型系统由成品前孔型k2和成品孔型k1组成，其中，成品前孔型k2为平椭圆形，构成参数如下：
槽口宽度B＝(1.18-1.2)×b；mm
槽底直线段宽度L＝(0.13-0.15)×B；mm
孔型宽高比B/H＝2.6-2.8；
料型宽高比b/H＝2.0-2.3；
倒角圆弧半径r＝2-5；mm
孔型截面积S＝(1.18-1.22)×公称截面积；mm2
其中：
b-来料宽度；
H-孔型高度；
成品孔型k1带横肋，加工参数如下：
横肋侧面与钢筋表面的夹角α不小于45°；
横肋与钢筋轴线的夹角β不小于45°；
横肋高度h为碳钢螺纹钢筋标准对应规格下限值的1.2-1.3倍。
根据轧制复合螺纹钢的工艺要求，考虑到双层金属导热性较差，为了保证圆坯双层金属充分加热，必须保证钢坯在炉加热时间达到180min并保证开轧温度1050℃以上，这样开轧温度对比传统生产常规螺纹钢就要高出50℃-80℃左右，在这个温度区间轧制才能更好发挥不锈钢覆层的延展性，在轧制过程中能很好与基体形成冶金给合，达到需要的产品质量。然而轧制过程中若还使用原来的孔型尤其是精轧孔型，将无法实现内芯和覆层之间的良好的结合，严重时出现不锈钢覆层不能全部包裹基体，出现“露点”情况，严重影响产品质量。
发明人经长期实践，提出一种针对上述问题进行精轧孔型改善的方法，其是将成品前孔型k2和成品孔型k1的参数进行优化改进，通过上述对于精轧孔型系统的标准控制，可确定k2孔型的准确孔形图。这种结构与比例组成的孔型，可保证k2在k1中轧制实现合适的压下量，保证成品横肋与纵肋能满足国标要求，同时也最大限度减少对k1孔型的磨损，提高成品孔型的使用寿命，有利于不锈钢材质的复合层的全覆盖在横肋与纵肋上面。考虑到要保证螺纹钢的横肋与纵筋能充分的覆盖，中成品孔型k1通过专项优化设计之后，k1与k2孔型配合使用，改善了生产不锈钢复合钢筋时不锈钢覆层不能全覆盖基体的缺点，生产的不锈钢复合钢筋能保证不锈钢覆层全覆盖基体，不锈钢覆层与基体的结合良好，大大提升了产品质量。
在可选的实施方式中，成品前孔型k2的公称截面积根据《GBT1499.2-2018钢筋混凝土用钢第2部分热轧带肋钢筋》中规定的规格与对应公称截面积得到。
以下为公称截面积根据《GBT1499.2-2018钢筋混凝土用钢第2部分热轧带肋钢筋》中规定的规格与对应公称截面积：
GB/T 1499.2-2018
在可选的实施方式中，成品前孔型k2的侧壁圆弧R的尺寸为绘图时根据侧壁圆弧与槽底直线段与倒角圆弧分别相切，自动生成获得。
在可选的实施方式中，成品前孔型k1的横肋侧面与钢筋表面的夹角α为46°-50°；横肋与钢筋轴线的夹角β为60°-65°。
在可选的实施方式中，不锈钢复合螺纹钢筋成品孔型k1的横肋顶部为圆弧角，优选倒0.3-0.5mm圆弧角。
第二方面，本发明实施例还提供一种采用上述的不锈钢复合螺纹钢筋的精轧孔型系统轧制不锈钢复合螺纹钢筋的方法，其包括：将内芯和覆层组坯得到的大圆坯进行加热、轧制，得到不锈钢复合螺纹钢筋。
在可选的实施方式中，包括以下步骤：将覆层+内芯经抽真空、焊接，形成复合大圆坯；再将复合大圆坯加热后，经粗轧、中轧和精轧，制备得到Ф12mm-Ф40mm的不锈钢复合螺纹钢筋，其中，精轧所用精轧机的孔型系统为上述的精轧孔型系统。
在可选的实施方式中，覆层的材质为不锈钢，内芯的材质为碳钢。内芯的材质包括但不限于碳素钢、容器钢、管线钢，覆层的材质包括但不限于304或316。
在可选的实施方式中，开轧温度为1030-1095℃，终轧温度为950-1055℃。
在可选的实施方式中，加热包括预热段、加热段和均热段，预热段温度在700℃以下，加热段温度在1100-1230℃，均热段温度在1150-1200℃，总加热时间在100min以上。
本发明实施例还提供一种上述不锈钢复合螺纹钢筋的轧制方法，与传统的不锈钢复合螺纹钢筋轧制方法相比，开轧温度对比传统生产常规螺纹钢就要高出50℃-80℃左右，配合使用本发明实施例提供上述的精轧孔型系统，复合大圆坯经粗轧、中轧和精轧，最终可以得到内芯和覆层成冶金结合的复合螺纹钢筋，可以保证覆层全覆盖在横肋与纵肋上面，获得良好质量的锈钢复合螺纹钢筋。
第三方面，本发明实施例还提供一种根据上述的轧制方法轧制得到的不锈钢复合螺纹钢筋，不锈钢复合螺纹钢筋的覆层和内芯的界面呈冶金结合，覆层的厚度≥0.8mm，内芯的直径为20-40mm；
优选地，内芯材质为HRB400E时，不锈钢复合螺纹钢筋满足：屈服强度为420-450MPa，抗拉强度为580-620MPa，延伸率≥12％，最大力总伸长率≥19％，强屈比≥1.35；
优选地，内芯材质为HRB500E时，不锈钢复合螺纹钢筋满足：屈服强度为520-550MPa，抗拉强度为690-740MPa，延伸率≥11％，最大力总伸长率≥19％，强屈比≥1.25。
以下结合实施例对本发明的特征和性能作进一步的详细描述。
实施例1
将方坯料经过开坯轧制成圆钢并作为芯材坯料，芯材材质为HRB400E，制备400MPa级直径25mm规格不锈钢复合钢筋。复合圆钢坯内芯为直径160mm、长度10m的圆钢坯，316型不锈钢无缝管管壁厚8mm作覆层，在真空状态下采用离子焊接密封上述另一端面的剩余间隙，覆层+内芯经抽真空、焊接，形成复合大圆坯。
对复合大圆坯温度要求如下表所示：
装炉方式 预热段温度℃ 加热段温度℃ 均热段温度℃ 加热时间min
冷装 700 1180 1200 150
轧制温度要求如下表所示：
装炉方式 开轧温度℃ 终轧温度℃ 上冷床温度℃
冷装 1080 1030 950
轧制工艺过程如下：
轧机配置为8架粗轧机组、6架中轧机组和4架精轧机组，第18架出成品，第15和16架轧机空过，使用的精轧孔型系统由成品前孔型k2和成品孔型k1组成，其中，成品前孔型k2为平椭圆形，参见图1，Ф25mm规格k2来料宽度b＝43.7mm；孔型高度为H＝20mm，成品前孔型k2设计如下：
孔型宽度B＝1.19×43.7＝52；mm
槽底直线段宽度L按照孔型宽度B、高度H、槽底直线段长度L数值的确定，L＝0.15×52＝7.8；mm
孔型宽高比B/H＝2.6；
料型宽高比b/H＝2.2；
倒角圆弧半径r＝3；mm
孔型侧壁圆弧R：在画图时要求侧壁圆弧与槽底直线段与倒角圆弧r相切，根据“相切、相切、相切”画圆，侧壁圆弧尺寸可自动生成值为16.7；mm。
截面积S：根据《GBT1499.2-2018钢筋混凝土用钢第2部分热轧带肋钢筋》中规定的规格与对应公称截面积进行确认，S＝1.21×490.9＝594公称截面积；mm2。
参见图2，k1孔型图的加工方法如下：
调整铣床刀具刀头尺寸，刀头尖角部位需要倒0.3mm圆弧角；
横肋侧面与钢筋表面的夹角α在46°；
横肋在铣槽时深度控制要比对应规格的国标值大0.2mm；
横肋与钢筋轴线的夹角β在63°。
采用本施例制得的复合钢筋性能、组织合符要求，不锈钢复合螺纹钢筋的覆层和内芯的界面呈冶金结合，覆层的平均厚度为0.8mm，覆层均匀无露点缺陷。
实施例2
将方坯料经过开坯轧制成圆钢并作为芯材坯料，芯材材质为HRB400E，制备400MPa级直径28mm规格不锈钢复合钢筋。复合圆钢坯内芯为直径160mm、长度10m的圆钢坯，316型不锈钢无缝管管壁厚10mm作覆层，在真空状态下采用离子焊接密封上述另一端面的剩余间隙，覆层+内芯经抽真空、焊接，形成复合大圆坯。
对复合大圆坯温度要求如下表所示：
装炉方式 预热段温度℃ 加热段温度℃ 均热段温度℃ 加热时间min
冷装 700 1180 1200 150
轧制温度要求如下表所示：
装炉方式 开轧温度℃ 终轧温度℃ 上冷床温度℃
冷装 1080 1030 950
轧制工艺过程如下：
轧机配置为8架粗轧机组、6架中轧机组和4架精轧机组，第18架出成品，第11、12、15、16架轧机空过，使用的精轧孔型系统由成品前孔型k2和成品孔型k1组成，其中，成品前孔型k2为平椭圆形，参见图1，Ф28mm规格k2来料宽度b＝46.5mm；孔型高度为H＝22.5mm，成品前孔型k2设计如下：
孔型宽度B＝1.19×46＝54.74；mm
槽底直线段宽度L按照孔型宽度B、高度H、槽底直线段长度L数值的确定，L＝0.15×55.3＝8.3；mm
孔型宽高比B/H＝2.5；
料型宽高比b/H＝2.1；
倒角圆弧半径r＝4；mm
孔型侧壁圆弧R：在画图时要求侧壁圆弧与槽底直线段与倒角圆弧r相切，根据“相切、相切、相切”画圆，侧壁圆弧尺寸可自动生成值为22；mm。
截面积S：根据《GBT1499.2-2018钢筋混凝土用钢第2部分热轧带肋钢筋》中规定的规格与对应公称截面积进行确认，S＝1.21×615.8＝745公称截面积；mm2。
参见图2，k1孔型图的加工方法如下：
调整铣床刀具刀头尺寸，刀头尖角部位需要倒0.4mm圆弧角；
横肋侧面与钢筋表面的夹角α在46°；
横肋在铣槽时深度控制要比对应规格的国标值大0.3mm；
横肋与钢筋轴线的夹角β在63°。
采用本施例制得的复合钢筋性能、组织合符要求，不锈钢复合螺纹钢筋的覆层和内芯的界面呈冶金结合，覆层的平均厚度为0.9mm，覆层均匀无露点缺陷。
实施例3
将方坯料经过开坯轧制成圆钢作为芯材坯料，芯材材质为HRB500E，制备500MPa级直径25mm规格不锈钢复合钢筋。复合圆钢坯内芯为直径160mm、长10m的圆钢坯，316型不锈钢无缝管管壁厚8mm作覆层，在真空状态下采用离子焊接密封上述另一端面的剩余间隙，覆层+内芯经抽真空、焊接，形成复合大圆坯。
对复合大圆坯温度要求如下表所示：
装炉方式 预热段温度℃ 加热段温度℃ 均热段温度℃ 加热时间min
冷装 700 1180 1200 150
轧制温度要求如下表所示：
装炉方式 开轧温度℃ 终轧温度℃ 上冷床温度℃
冷装 1080 1030 950
轧制工艺过程如下：
轧机配置为8架粗轧机组、6架中轧机组和4架精轧机组，第18架出成品，第15和16架轧机空过，使用的精轧孔型系统由成品前孔型k2和成品孔型k1组成，其中，成品前孔型k2为平椭圆形，参见图1，Ф25mm规格k2来料宽度b＝43.7mm；孔型高度为H＝20mm，成品前孔型k2设计如下：
孔型宽度B＝1.19×43.7＝52；mm
槽底直线段宽度L按照孔型宽度B、高度H、槽底直线段长度L数值的确定，L＝0.15×52＝7.8；mm
孔型宽高比B/H＝2.6；
料型宽高比b/H＝2.2；
倒角圆弧半径r＝3；mm
孔型侧壁圆弧R：在画图时要求侧壁圆弧与槽底直线段与倒角圆弧r相切，根据“相切、相切、相切”画圆，侧壁圆弧尺寸可自动生成值为16.7；mm。
截面积S：根据《GBT1499.2-2018钢筋混凝土用钢第2部分热轧带肋钢筋》中规定的规格与对应公称截面积进行确认，S＝1.21×490.9＝594公称截面积；mm2
参见图2，k1孔型图的加工方法如下：
调整铣床刀具刀头尺寸，刀头尖角部位需要倒0.3mm圆弧角；
横肋侧面与钢筋表面的夹角α在46°；
横肋在铣槽时深度控制要比对应规格的国标值大0.2mm；
横肋与钢筋轴线的夹角β在63°。
采用本施例制得的复合钢筋性能、组织合符要求，不锈钢复合螺纹钢筋的覆层和内芯的界面呈冶金结合，覆层的平均厚度为1mm，覆层均匀无露点缺陷。
上述实施例1至实施例3制备的25mm规格与28mm规格的HRB400E与HRB500E不锈钢复合钢筋试样，钢筋的力学性能如下表所示。
由上表可以看出：实施例1-实施例3所得产品的性能均能满足国标的要求，覆层的平均厚度为0.8-1mm，覆层均匀无露点缺陷，质量情况良好，实施例1所得实物外观如图3所示，其中，a图、b图为不同批次的产品的实物图，实施例2所得实物外观如图4所示，实施例3所得实物外观如图5所示，可以看出：对于不同批次制备得到的覆层不锈钢产品，整体的表观质量良好，覆层不锈钢分布均匀，没有凹坑孔洞等缺陷，进一步观察复合螺纹钢的横截面，肉眼可见同时覆层与内芯碳钢结合较好，说明两者的结合强度高，对实施例1所得的碳钢-不锈钢复合螺纹钢产品进行金相显微镜观察，结果如图6所示，左侧为碳钢内芯，右侧为不锈钢覆层，可见，碳钢表面的不锈钢覆层的厚度分别为1.05mm和1.00mm，说明碳钢表面的不锈钢覆层分布非常均匀，以此同时，碳钢与不锈钢结合处的边缘清晰、无缺陷，两者结合良好，即通过实施例的方法可以获得强冶金结合的碳钢/不锈钢复合螺纹钢产品。对实施例1所得的碳钢-不锈钢复合螺纹钢产品进行酸洗检测，酸洗工艺处理后的产品的外观参见图7，可以看出，该产品外表具有不锈钢银亮外貌，没有出现腐蚀点，再次说明，碳钢表面的不锈钢覆层分布非常均匀，产品的外观和质量良好。
对比例1
与实施例1的步骤相似，不同之处仅在于：成品前k2孔型设计的参数中槽口宽度B＝1.3×b，槽底直线段宽度L＝0.25×B，孔型宽高比B/H＝2.4；成品孔型k1带横肋，加工参数横肋侧面与钢筋表面的夹角α为55°；横肋与钢筋轴线的夹角β为70°，轧制方法与实施例1相同。经检测：不锈钢复合螺纹钢筋的表面覆层的平均厚度为0.3-1mm，并且覆层厚度波动大，将不锈钢复层钢筋酸洗后，部分钢筋上表面出现浸入腐蚀点，覆层局部出现露点缺陷，如图8所示，说明精轧孔型不适合，造成品表面出现不锈钢覆层不均匀，严重时出现不锈钢覆层不能全部包裹基体，出现“露点”情况，严重影响产品质量，不能满足使用要求。
对比例2
与实施例2的步骤相似，不同之处仅在于：成品前k2孔型设计的参数中槽口宽度B＝1.3×b，孔型宽高比B/H＝2.85；成品孔型k1带横肋，加工参数横肋侧面与钢筋表面的夹角α为50°；横肋与钢筋轴线的夹角β为55°，轧制方法与实施例2相同。结果为：不锈钢复合螺纹钢筋表面覆层的平均厚度为0.2-0.8mm，波动大，覆层局部也出现露点缺陷。
对比例3
与实施例3的步骤相似，不同之处仅在于：成品前k2孔型设计的参数中槽口宽度B＝1.1×b，孔型宽高比B/H＝2.3；成品孔型k1带横肋，加工参数横肋侧面与钢筋表面的夹角α为48°；横肋与钢筋轴线的夹角β为50°，轧制方法与实施例3相同。经检测：不锈钢复合螺纹钢筋表面覆层的平均厚度为0.2-1mm，并且覆层厚度波动大，覆层局部也出现露点缺陷。
从以上实施例和对比例的实验结果，可以看出：实施例中所制备得到的不锈钢复合螺纹钢筋性能均能满足国标的要求，覆层的平均厚度为0.8-1mm，覆层均匀无露点缺陷，质量情况良好。对比例中成品前孔型和成品孔型的参数变化时，不锈钢复合螺纹钢筋的表面覆层的厚度变化较大，即覆层局部会出现露点缺陷，严重影响产品质量，造成较大的经济损失。
综上，本发明实施例提供了一种不锈钢复合螺纹钢筋的精轧孔型系统以及轧制方法和不锈钢复合螺纹钢筋，通过对k1与k2的精轧孔型与加工参数进行了优化，采用优化后的精轧孔型系统进行轧制，改善了生产不锈钢复合钢筋时不锈钢覆层不能全覆盖基体的缺点，大大提升了产品质量。可进行连续大规模碳钢-不锈钢复合螺纹钢筋的生产。
以上仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种不锈钢复合螺纹钢筋的精轧孔型系统，其特征在于，所述精轧孔型系统由成品前孔型k2和成品孔型k1组成，其中，所述成品前孔型k2为平椭圆形，构成参数如下：
槽口宽度B＝(1.18-1.2)×b；mm
槽底直线段宽度L＝(0.13-0.15)×B；mm
孔型宽高比B/H＝2.6-2.8；
料型宽高比b/H＝2.0-2.3；
倒角圆弧半径r＝2-5；mm
孔型截面积S＝(1.18-1.22)×公称截面积；mm2
其中：
b-来料宽度；
H-孔型高度；
所述成品孔型k1带横肋，加工参数如下：
横肋侧面与钢筋表面的夹角α不小于45°；
横肋与钢筋轴线的夹角β不小于45°；
横肋高度h为碳钢螺纹钢筋标准对应规格下限值的1.2-1.3倍。
2.根据权利要求1所述的精轧孔型系统，其特征在于，所述成品前孔型k2的公称截面积根据《GBT1499.2-2018钢筋混凝土用钢第2部分热轧带肋钢筋》中规定的规格与对应公称截面积得到。
3.根据权利要求1所述的精轧孔型系统，其特征在于，所述成品前孔型k2的侧壁圆弧R的尺寸为绘图时根据侧壁圆弧与槽底直线段与倒角圆弧分别相切，自动生成获得。
4.根据权利要求1所述的精轧孔型系统，其特征在于，所述成品前孔型k1的横肋侧面与钢筋表面的夹角α为46°-50°；横肋与钢筋轴线的夹角β为60°-65°。
5.根据权利要求1所述的精轧孔型系统，其特征在于，所述不锈钢复合螺纹钢筋成品孔型k1的横肋顶部为圆弧角，优选倒0.3-0.5mm圆弧角。
6.一种采用权利要求1-5中任一项所述的精轧孔型系统轧制不锈钢复合螺纹钢筋的方法，其特征在于，其包括：将内芯和覆层组坯得到的大圆坯进行加热、轧制，得到不锈钢复合螺纹钢筋。
7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，包括以下步骤：将覆层+内芯经抽真空、焊接，形成复合大圆坯；再将所述复合大圆坯加热后，经粗轧、中轧和精轧，制备得到Ф12mm-Ф40mm的不锈钢复合螺纹钢筋，其中，精轧所用精轧机的孔型系统为权利要求1-5中任一项所述的精轧孔型系统。
8.根据权利要求7所述的方法，其特征在于，所述内芯的材质为碳钢，所述覆层的材质为不锈钢。
9.根据权利要求7所述的方法，其特征在于，所述加热包括预热段、加热段和均热段，所述预热段温度在700℃以下，所述加热段温度在1100-1230℃，所述均热段温度在1150-1200℃，总加热时间在100min-120min；
优选地，开轧温度为1030-1095℃，终轧温度为950-1055℃。
10.一种采用权利要求6-9中任一项所述的方法轧制得到的不锈钢复合螺纹钢筋，其特征在于，覆层和内芯的界面呈冶金结合，所述覆层的厚度≥0.8mm，所述内芯的直径为20-40mm；
优选地，所述内芯材质为HRB400E时，所述不锈钢复合螺纹钢筋满足：屈服强度为420-450MPa，抗拉强度为580-620MPa，延伸率≥12％，最大力总伸长率≥19％，强屈比≥1.35；
优选地，所述内芯材质为HRB500E时，所述不锈钢复合螺纹钢筋满足：屈服强度为520-550MPa，抗拉强度为690-740MPa，延伸率≥11％，最大力总伸长率≥19％，强屈比≥1.25。
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