CN116586818A - 一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝及其制备方法 - Google Patents
一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝及其制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN116586818A CN116586818A CN202310868376.3A CN202310868376A CN116586818A CN 116586818 A CN116586818 A CN 116586818A CN 202310868376 A CN202310868376 A CN 202310868376A CN 116586818 A CN116586818 A CN 116586818A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- welding wire
- steel
- low
- pressure hydrogen
- solid welding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 70
- 239000007787 solid Substances 0.000 title claims abstract description 37
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 92
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 92
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 45
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 claims abstract description 15
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims abstract description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 20
- 238000005498 polishing Methods 0.000 claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 15
- 238000004321 preservation Methods 0.000 claims description 14
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 3
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 53
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 abstract description 53
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 51
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 22
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 abstract description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 17
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 10
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 9
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 210000003128 head Anatomy 0.000 description 6
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 6
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 4
- 239000002932 luster Substances 0.000 description 4
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 4
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 4
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 4
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 4
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 230000001808 coupling effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
Abstract
本发明涉及一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝及其制备方法，属于冶炼及丝材制备领域。所述制备方法包括：将铁加入真空感应炉中冶练成铁水，加入炉料继续冶练形成钢水，调整钢水的化学组分后，再导入模具内，冷却得钢锭；将钢锭依次经过锻造、轧制和拉拔，制得实心焊丝。本发明使用真空感应熔炼炉进行冶炼保证了钢水的纯净度以及成分的精确控制，特别是气体元素可以控制在较低的水平，保证了使用该焊丝焊接的接头具有良好的氢相容性和抗氢脆性；本发明获得的实心焊丝进行熔敷试板焊接后，熔敷金属力学性能为：室温测得的屈服强度360~405MPa，室温测得的抗拉强度469~495MPa，‑40℃下测得的冲击功75~101J。
Description
技术领域
本发明属于冶炼及丝材制备领域，特别涉及一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝及其制备方法。
背景技术
氢能具有来源丰富、绿色低碳、应用广泛等特点。氢气生产出来之后，如何安全经济输运氢气是氢能发展的关键环节之一，目前氢能输运主要方式有高压氢气瓶长管拖车输送、液氢槽罐车输送及液氢驳船输送，这些方式输送成本较高且效率较低。由于我国天然气管网分布广泛、建造规模大，因此利用在役天然气管道或新建管道输运氢气是未来氢能大规模经济输送利用的最佳途径。
掺氢燃气是指将一定比例的氢气注入到天然气中与天然气混合形成一种混合气体。氢原子作为质量最轻的原子，具有极小的原子半径，极易作为间隙原子进入金属材料内部并在晶体占阵内扩散。且钢中存在大量缺陷（如位错、晶界、空位、析出相、非金属夹杂物等），由于其周转周围存在应变场，它能和氢应变场相互作用从而把氢吸引在自己的周围，随后在各种应力和氢的耦合作用下，引发裂纹惑产生氢鼓泡，导致材料失效，进而使得钢管管道产生漏气、燃爆的安全问题。
低压掺氢燃气管道是指压力小于0.01MPa、掺氢比例一般小于10%的管道，随着国内冶炼水平的不断提高，钢材本身对抗氢脆性能已经有了很大的提高，特别是纯净化冶炼技术的不断提高，钢材本身对氢的相容性及抗氢脆性，在低压时已经可以满足低压输氢的要求。但是，在完整管道建设时使用焊丝焊接的管道之间的焊缝处，成为低压掺氢燃气管道安全问题集中爆发处。因此，亟需开发出一种适用于低压掺氢燃气输送管道的实心焊丝。
发明内容
针对上述问题，本发明提出了一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝及其制备方法。
本发明的第一个目的在于提供一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝的制备方法，所述制备方法包括：
将铁加入真空感应炉中冶练成铁水，加入炉料继续冶练形成钢水，调整钢水的化学组分后，再导入模具内，冷却得钢锭；
将钢锭依次经过锻造、轧制和拉拔，制得实心焊丝；
其中，所述调整钢水的化学组分后，钢水的化学组分包含以下重量百分比的组分：
C：0.02%~0.06%；
Si：0.2%~0.6%；
Mn：0.4%~1.0%；
P：≤0.020%；
S：≤0.015%；
Cr：0.05%~0.15%；
Mo：0.10%~0.25%；
余量为Fe和不可预见的杂质。
进一步地，所述导入模具前钢水的温度控制在1500~1560℃。
进一步地，所述锻造具体工艺为：
将钢锭表面进行打磨，打磨后将钢锭加热至第一保温温度并保温，然后将钢锭锻造，得钢坯。
进一步地，所述第一保温温度为1050~1080℃，所述第一保温温度下的保温时间≥两小时。
进一步地，所述轧制具体工艺为：
将钢坯表面打磨，打磨后将钢坯进行加热至第二保温温度并保温，然后将钢锭轧制，得盘条。
进一步地，所述第二保温温度为1050~1080℃。
进一步地，所述第二保温温度下的保温时间≥两小时。
本发明的第二个目的在于提供一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝，所述实心焊丝由上述的制备方法制成。
进一步地，所述实心焊丝的直径Φ为1.16mm~1.20mm。
进一步地，所述实心焊丝进行熔敷试板焊接后，熔敷金属力学性能为：室温测得的屈服强度360~405MPa，室温测得的抗拉强度469~495MPa，-40℃下测得的冲击功75~101J。
本发明的有益效果：
本发明首先将纯铁在真空炉中进行冶炼一次以降低S、P元素含量，保证后续再次进行冶炼时的钢水纯净度；其次，通过炉料进行冶炼以保证炉料不与铁水进行反应，从而保证铁水的纯净度；最后，通过合理的成分设计，使通过该铁水冶炼而成的焊丝具有较高的氢相容性及抗氢脆性；
使用真空感应熔炼炉进行冶炼保证了钢水的纯净度以及成分的精确控制，特别是气体元素可以控制在较低的水平，保证了使用该焊丝焊接的接头具有良好的氢相容性和抗氢脆性；
本发明获得的实心焊丝进行熔敷试板焊接后，熔敷金属力学性能为：室温测得的屈服强度360~405MPa，室温测得的抗拉强度469~495MPa，-40℃下测得的冲击功75~101J。
本发明的其它特征和优点将在随后的说明书中阐述，并且，部分地从说明书中变得显而易见，或者通过实施本发明而了解。本发明的目的和其他优点可通过在说明书、权利要求书中所指出的结构来实现和获得。
具体实施方式
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地说明，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
实施例1
实心焊丝的制备：
步骤一、将铁加入真空感应炉中冶练成铁水，加入炉料继续冶练形成钢水，调整钢水的化学组分后，使得钢水的重量百分比成分：0.02%的C，0.4%的Si，0.4%的Mn，0.011%的P，0.007%的S，0.05%的Cr，0.05%的Mo，余量为Fe和不可预见的杂质，再将目的钢水的温度控制在1510℃，随后倒入预先准备好的钢锭模内，冷却得钢锭；
步骤二、将钢锭冒口进行锯切，表面进行打磨至无肉眼可见缺陷后，放入加热炉内进行加热，保温温度为1050℃，保温时间两小时，然后采用液压式锻造机进行锻造，得钢坯；
步骤三、将钢坯进行表面打磨至金属光泽且无肉眼可见缺陷，放入加热炉内进行加热，保温温度为1050℃，保温时间两小时，然后采用连续式轧机轧制成公称尺寸Φ6.40mm~6.60mm的盘条，轧制后的盘条放入沙坑进行缓冷，得盘条；
步骤四、采用固定式模具对盘条进行拉拔减径，拉拔至Φ1.23mm时进行表面清洗并镀铜至Φ1.20mm成品、层绕，即可。
采用实施例1获得的焊丝进行熔敷试板焊接，熔敷金属力学性能如表1所示。
表1
表中，Rp0.2表示屈服强度，Rm表示抗拉强度，A(%)表示断后伸长率，Akv表示冲击功，所述屈服强度和抗拉强度为室温测得。
采用实施例1获得的焊丝应用于两个管道的焊接，将焊头按照《ISO 11114-4-2005移动气瓶 气瓶和瓶阀材料与盛装气体的相容性 第4部分：选择耐氢脆金属材料的试验方法》标准中的方法A进行测试，测得焊接接头的氢脆化指数i为1.35（i=1时，材料中不存在氢脆；1<i≤2，材料具有一定抗氢脆能力；i>2时，材料氢脆严重），说明实施例1获得的焊丝具有抗氢脆能力，适用于焊接低压掺氢燃气输送管道。
实施例2
实心焊丝的制备：
步骤一、将铁加入真空感应炉中冶练成铁水，加入炉料继续冶练形成钢水，调整钢水的化学组分后，使得钢水的重量百分比成分：0.04%的C，0.5%的Si，0.9%的Mn，0.011%的P，0.007%的S，0.10%的Cr，0.10%的Mo，余量为Fe和不可预见的杂质，再将目的钢水的温度控制在1530℃，随后倒入预先准备好的钢锭模内，冷却得钢锭；
步骤二、将钢锭冒口进行锯切，表面进行打磨至无肉眼可见缺陷后，放入加热炉内进行加热，保温温度为1065℃，保温时间不低于2.5小时，然后采购液压式锻造机进行锻造，得钢坯；
步骤三、将钢坯进行表面打磨至金属光泽且无肉眼可见缺陷，放入加热炉内进行加热，保温温度为1065℃，保温时间不低于2.5小时，然后采用连续式轧机轧制成公称尺寸Φ6.40mm~6.60mm的盘条，轧制后的盘条放入沙坑进行缓冷，得盘条；
步骤四、采用固定式模具对盘条进行拉拔减径，拉拔至Φ1.23mm时进行表面清洗并镀铜至Φ1.16mm成品、层绕。
采用实施例2获得的焊丝进行熔敷试板焊接，熔敷金属力学性能如表2所示。
表2
表中，Rp0.2表示屈服强度，Rm表示抗拉强度，A(%)表示断后伸长率，Akv表示冲击功，所述屈服强度和抗拉强度为室温测得。
采用实施例2获得的焊丝应用于两个管道的焊接，将焊头按照《ISO 11114-4-2005移动气瓶 气瓶和瓶阀材料与盛装气体的相容性 第4部分：选择耐氢脆金属材料的试验方法》标准中的方法A进行测试，测得焊接接头的氢脆化指数i为1.42（i=1时，材料中不存在氢脆；1<i≤2，材料具有一定抗氢脆能力；i>2时，材料氢脆严重），说明该实施例2获得的实心焊丝具有抗氢脆能力，适用于焊接低压掺氢燃气输送管道。
实施例3
实心焊丝的制备：
步骤一、将铁加入真空感应炉中冶练成铁水，加入炉料继续冶练形成钢水，调整钢水的化学组分后，使得钢水的重量百分比成分：0.06%的C，0.6%的Si，1.0%的Mn，0.011%的P，0.007%的S，0.12%的Cr，0.18%的Mo，余量为Fe和不可预见的杂质，再将目的钢水的温度控制在1550℃，随后倒入预先准备好的钢锭模内，冷却得钢锭；
步骤二、钢锭冷却以后，将冒口进行锯切，表面进行打磨至无肉眼可见缺陷后，放入加热炉内进行加热，保温温度为1080℃，保温时间三小时，然后采用液压式锻造机进行锻造，得钢坯；
步骤三、将锻造好的钢坯进行表面打磨至金属光泽且无肉眼可见缺陷，放入加热炉内进行加热，保温温度为1080℃，保温时间三小时，然后采用连续式轧机轧制成公称尺寸Φ6.40mm~6.60mm的盘条，轧制后的盘条放入沙坑进行缓冷，得盘条；
步骤四、采用固定式模具对盘条进行拉拔减径，拉拔至Φ1.23mm时进行表面清洗并镀铜至Φ1.20mm成品、层绕，即得。
采用实施例3获得的焊丝进行熔敷试板焊接，熔敷金属力学性能如表3所示。
表3
表中，Rp0.2表示屈服强度，Rm表示抗拉强度，A(%)表示断后伸长率，Akv表示冲击功，所述屈服强度和抗拉强度为室温测得。
采用实施例3获得的焊丝应用于两个管道的焊接，将焊头按照《ISO 11114-4-2005移动气瓶 气瓶和瓶阀材料与盛装气体的相容性 第4部分：选择耐氢脆金属材料的试验方法》标准中的方法A进行测试，测得焊接接头的氢脆化指数i为1.51（i=1时，材料中不存在氢脆；1<i≤2，材料具有一定抗氢脆能力；i>2时，材料氢脆严重），说明该实施例3获得的实心焊丝具有抗氢脆能力，适用于焊接低压掺氢燃气输送管道。
对比例1
实心焊丝的制备：
步骤一、将铁加入真空感应炉中冶练成铁水，加入炉料继续冶练形成钢水，调整钢水的化学组分后，使得钢水的重量百分比成分：0.04%的C，0.4%的Si，0.6%的Mn，0.023%的P，0.018%的S，0.05%的Cr，0.05%的Mo，余量为Fe和不可预见的杂质，再将目的钢水的温度控制在1510℃，随后倒入预先准备好的钢锭模内，冷却得钢锭；
步骤二、将钢锭冒口进行锯切，表面进行打磨至无肉眼可见缺陷后，放入加热炉内进行加热，保温温度为1050℃，保温时间两小时，然后采用液压式锻造机进行锻造，得钢坯；
步骤三、将钢坯进行表面打磨至金属光泽且无肉眼可见缺陷，放入加热炉内进行加热，保温温度为1050℃，保温时间两小时，然后采用连续式轧机轧制成公称尺寸Φ6.40mm~6.60mm的盘条，轧制后的盘条放入沙坑进行缓冷，得盘条；
步骤四、采用固定式模具对盘条进行拉拔减径，拉拔至Φ1.23mm时进行表面清洗并镀铜至Φ1.20mm成品、层绕，即可。
采用对比例1获得的焊丝进行熔敷试板焊接，熔敷金属力学性能如表4所示，其中，所述屈服强度和抗拉强度为室温测得。
表4
采用对比例1获得的焊丝应用于两个管道的焊接，将焊头按照《ISO 11114-4-2005移动气瓶 气瓶和瓶阀材料与盛装气体的相容性 第4部分：选择耐氢脆金属材料的试验方法》标准中的方法A进行测试，测得焊接接头的氢脆化指数i为2.53，说明对比例1获得的实心焊丝的抗氢脆能力较弱，不适用于焊接低压掺氢燃气输送管道。
对比例2
实心焊丝的制备：
与实施例1相比，区别之处在于：调整目的钢水的重量百分比成分：0.02%的C，0.4%的Si，0.4%的Mn，0.013%的P，0.0010%的S，0.02%的Cr，0.05%的Mo，余量为Fe和不可预见的杂质，其余相同。
对比例3
实心焊丝的制备：
与实施例1相比，区别之处在于：调整目的钢水的重量百分比成分：0.02%的C，0.4%的Si，0.4%的Mn，0.013%的P，0.0010%的S，0.05%的Cr，0.02%的Mo，余量为Fe和不可预见的杂质，其余相同。
对比例4
实心焊丝的制备：
与实施例1相比，区别之处在于：调整目的钢水的重量百分比成分：0.02%的C，0.4%的Si，0.1%的Mn，0.013%的P，0.0010%的S，0.05%的Cr，0.02%的Mo，余量为Fe和不可预见的杂质，其余相同。
将对比例2-4获得焊丝进行熔敷试板焊接，熔敷金属力学性能（测试温度为室温）如表5所示，所述屈服强度和抗拉强度为室温测得。
表5
将对比例2-4获得焊丝应用于两个管道的焊接，将焊头按照《ISO 11114-4-2005移动气瓶 气瓶和瓶阀材料与盛装气体的相容性 第4部分：选择耐氢脆金属材料的试验方法》标准中的方法A进行测试，测得焊接接头的氢脆化指数i数值如表6所示。
表6
从表6中的数据和实施例1-3获得的焊丝焊头的氢脆化指数i数值对比中可知，实施例1-3获得的焊丝的与氢相容性及抗氢脆性优于对比例2-4获得焊丝的对应性能。
尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围。
Claims (10)
1.一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝的制备方法，其特征在于，包括：
将铁加入真空感应炉中冶练成铁水，加入炉料继续冶练形成钢水，调整钢水的化学组分后，再导入模具内，冷却得钢锭；
将钢锭依次经过锻造、轧制和拉拔，制得实心焊丝；
其中，所述调整钢水的化学组分后，钢水的化学组分包含以下重量百分比的组分：
C：0.02%~0.06%；
Si：0.2%~0.6%；
Mn：0.4%~1.0%；
P：≤0.020%；
S：≤0.015%；
Cr：0.05%~0.15%；
Mo：0.10%~0.25%；
余量为Fe和不可预见的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝的制备方法，其特征在于，所述导入模具前钢水的温度控制在1500~1560℃。
3.根据权利要求1-2任一项所述的一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝的制备方法，其特征在于，所述锻造具体工艺为：
将钢锭表面进行打磨，打磨后将钢锭加热至第一保温温度并保温，然后将钢锭锻造，得钢坯。
4.根据权利要求3所述的一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝的制备方法，其特征在于，所述第一保温温度为1050~1080℃，所述第一保温温度下的保温时间≥两小时。
5.根据权利要求3所述的一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝的制备方法，其特征在于，所述轧制具体工艺为：
将钢坯表面打磨，打磨后将钢坯进行加热至第二保温温度并保温，然后将钢锭轧制，得盘条。
6.根据权利要求5所述的一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝的制备方法，其特征在于，所述第二保温温度为1050~1080℃。
7.根据权利要求6所述的一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝的制备方法，其特征在于，所述第二保温温度下的保温时间≥两小时。
8.一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝，其特征在于，所述实心焊丝由权利要求1-7任一项所述的制备方法制成。
9.根据权利要求8所述的一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝，其特征在于，所述实心焊丝的直径Φ为1.16mm~1.20mm。
10.根据权利要求8或9所述的一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝，其特征在于，所述实心焊丝进行熔敷试板焊接后，熔敷金属力学性能为：室温测得的屈服强度360~405MPa，室温测得的抗拉强度469~495MPa，-40℃下测得的冲击功75~101J。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202310868376.3A CN116586818B (zh) | 2023-07-17 | 2023-07-17 | 一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝及其制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202310868376.3A CN116586818B (zh) | 2023-07-17 | 2023-07-17 | 一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝及其制备方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN116586818A true CN116586818A (zh) | 2023-08-15 |
| CN116586818B CN116586818B (zh) | 2023-10-13 |
Family
ID=87608514
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202310868376.3A Active CN116586818B (zh) | 2023-07-17 | 2023-07-17 | 一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝及其制备方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN116586818B (zh) |
Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1090512A (en) * | 1977-07-21 | 1980-12-02 | Mario Sarracino | Method for improving the resistance to embrittlement due to hydrogen in welded joints |
| WO2004083477A1 (ja) * | 2003-03-20 | 2004-09-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 高圧水素ガス用ステンレス鋼、その鋼からなる容器および機器 |
| JP2007146230A (ja) * | 2005-11-28 | 2007-06-14 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ性および延性破壊特性に優れた引張強さ７６０ＭＰａ級以上の高強度鋼板の製造方法およびその鋼板を用いた高強度鋼管の製造方法 |
| CN101628366A (zh) * | 2009-06-30 | 2010-01-20 | 西安理工大学 | 一种高等级石油管线钢用气保焊焊丝及其制备方法 |
| CN101716706A (zh) * | 2009-08-06 | 2010-06-02 | 江苏立新合金实业总公司 | 一种高强度合金实芯焊丝 |
| CN102756219A (zh) * | 2011-04-25 | 2012-10-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种焊丝、盘条及其应用 |
| CN104175019A (zh) * | 2014-08-22 | 2014-12-03 | 首钢总公司 | 一种x90管线钢环焊缝用气保护实心焊丝 |
| CN109175786A (zh) * | 2018-10-31 | 2019-01-11 | 首钢集团有限公司 | 一种高强度耐候气体保护焊丝用盘条 |
| CN114749827A (zh) * | 2022-04-24 | 2022-07-15 | 燕山大学 | 一种实心焊丝及其制备方法和应用 |
| CN115502609A (zh) * | 2022-10-14 | 2022-12-23 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种含铌钛的高强钢用焊丝钢水和高强钢用焊丝及其生产方法 |
| CN115502610A (zh) * | 2022-10-14 | 2022-12-23 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种含钒钛的高强钢用焊丝钢水和高强钢用焊丝及其生产方法 |
| CN115558860A (zh) * | 2022-10-14 | 2023-01-03 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种含钒铌的高强钢用焊丝钢水和高强钢用焊丝及其生产方法 |
-
2023
- 2023-07-17 CN CN202310868376.3A patent/CN116586818B/zh active Active
Patent Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1090512A (en) * | 1977-07-21 | 1980-12-02 | Mario Sarracino | Method for improving the resistance to embrittlement due to hydrogen in welded joints |
| WO2004083477A1 (ja) * | 2003-03-20 | 2004-09-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 高圧水素ガス用ステンレス鋼、その鋼からなる容器および機器 |
| JP2007146230A (ja) * | 2005-11-28 | 2007-06-14 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ性および延性破壊特性に優れた引張強さ７６０ＭＰａ級以上の高強度鋼板の製造方法およびその鋼板を用いた高強度鋼管の製造方法 |
| CN101628366A (zh) * | 2009-06-30 | 2010-01-20 | 西安理工大学 | 一种高等级石油管线钢用气保焊焊丝及其制备方法 |
| CN101716706A (zh) * | 2009-08-06 | 2010-06-02 | 江苏立新合金实业总公司 | 一种高强度合金实芯焊丝 |
| CN102756219A (zh) * | 2011-04-25 | 2012-10-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种焊丝、盘条及其应用 |
| CN104175019A (zh) * | 2014-08-22 | 2014-12-03 | 首钢总公司 | 一种x90管线钢环焊缝用气保护实心焊丝 |
| CN109175786A (zh) * | 2018-10-31 | 2019-01-11 | 首钢集团有限公司 | 一种高强度耐候气体保护焊丝用盘条 |
| CN114749827A (zh) * | 2022-04-24 | 2022-07-15 | 燕山大学 | 一种实心焊丝及其制备方法和应用 |
| CN115502609A (zh) * | 2022-10-14 | 2022-12-23 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种含铌钛的高强钢用焊丝钢水和高强钢用焊丝及其生产方法 |
| CN115502610A (zh) * | 2022-10-14 | 2022-12-23 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种含钒钛的高强钢用焊丝钢水和高强钢用焊丝及其生产方法 |
| CN115558860A (zh) * | 2022-10-14 | 2023-01-03 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种含钒铌的高强钢用焊丝钢水和高强钢用焊丝及其生产方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 陈林等: "氢环境下压力容器及管道材料相容性研究进展", 《力学与实践》, vol. 44, no. 3, pages 503 - 518 * |
| 马琼: "《炼钢工艺与操作》", vol. 1, 北京理工大学出版社, pages: 4 - 5 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN116586818B (zh) | 2023-10-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107177786B (zh) | 一种lng储罐用高锰中厚板的设计及其制造方法 | |
| CN106987782B (zh) | 一种耐少量co2及h2s腐蚀的连续管及其制造方法 | |
| WO2021017521A1 (zh) | 一种低屈强比薄规格管线钢的制造方法 | |
| CN102666898A (zh) | 高压缩强度优异的管线管用焊接钢管及其制造方法 | |
| WO2023274218A1 (zh) | 一种热连轧极限厚度规格高强管线钢板卷及其制造方法 | |
| CN108467993A (zh) | 一种低温管线用超宽高韧性热轧厚板及其生产方法 | |
| CN107974612B (zh) | 一种抗sscc球罐用高强韧钢板及其制造方法 | |
| CN111101065B (zh) | 一种高强度耐腐蚀耐高温焊丝钢及其生产方法 | |
| WO2022022040A1 (zh) | 一种355MPa级别海洋工程用耐低温热轧H型钢及其制备方法 | |
| CN101161847A (zh) | 高韧性热煨弯管用钢及其热轧平板的生产方法 | |
| WO2019184310A1 (zh) | 一种海上可焊接结构用s460g2+m钢板及其生产方法 | |
| CN103160746A (zh) | 一种高强度厚壁输水管用钢及其制造方法 | |
| CN101168823B (zh) | 一种高塑性连续油管用钢及其制造方法 | |
| CN107385327A (zh) | 一种x70管线钢无缺陷连铸板坯生产方法 | |
| CN112575255A (zh) | 一种超低温储罐用钢板15MnNiNbDR的制备方法 | |
| CN111074159A (zh) | 低屈强比螺旋焊管钢A139Gr.E及其制备方法 | |
| CN109371335B (zh) | 一种超高强度海洋软管用钢及其制备方法 | |
| WO2020237976A1 (zh) | 一种超细针状组织结构钢及其生产方法 | |
| CN114657441A (zh) | 一种低密度高强高韧热轧钢板的制造方法 | |
| CN116586818B (zh) | 一种低压掺氢燃气输送管道用实心焊丝及其制备方法 | |
| WO2022142101A1 (zh) | 一种高韧性高时效冲击钢板及其制造方法 | |
| CN112143968A (zh) | 一种特厚规格x70m级双抗管线钢板及其制造方法 | |
| WO2023087979A1 (zh) | 一种具有优异焊接性能的x80级热煨弯管及其制造方法 | |
| CN116586822B (zh) | 一种中压掺氢燃气输送管道用实心焊丝及其制备方法 | |
| CN116586823B (zh) | 一种中压输氢管道焊接用焊丝钢水和焊丝及其制备方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |