CN116497277A - 一种热镀锌低合金高强钢及其制备制备方法 - Google Patents

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Abstract

本申请涉及一种热镀锌低合金高强钢及其制备方法，属于冶金领域，所述高强钢包括钢基体和附着于所述钢基体至少部分表面的锌镀层，所述钢基体的化学成分包括：C：0.07重量％‑0.09重量％，Si：≤0.05重量％，Mn：1.3重量％‑1.5重量％，P：≤0.018重量％，S：≤0.01重量％，Alt：0.020重量％‑0.050重量％，Nb：0.040重量％‑0.06重量％，Ti：0.030重量％‑0.050重量％，其余为Fe和不可避免的杂质。本申请通过添加适量的Nb、Ti微合金元素，使得所述高强钢保持薄规格的同时具有优异的力学性能，满足了汽车行业对减重、安全、节能、环保、耐蚀性等的要求，有效解决了现有技术中汽车用薄规格热镀锌低合金高强钢存在强度不足的技术问题。

Description

一种热镀锌低合金高强钢及其制备制备方法
技术领域
本申请涉及冶金领域，具体涉及一种热镀锌低合金高强钢及其制备方法。
背景技术
随着汽车行业节能减排、轻量化的发展，为了减轻自重，降低成本，汽车制备企业通常将薄规格、高强度的钢板用于汽车结构件，采用低合金高强钢既可减少汽车重量同时又提高汽车的安全性，其作为汽车内部结构件得到越来越广泛的应用。
高强度级别的汽车用热镀锌低合金高强钢具有较高的屈服强度和屈强比、优良的抗变形能力、良好的焊接性能以及抗腐蚀性等综合性能，极好地满足了汽车对减重、安全、节能、环保、耐蚀性等的要求。
目前，市售汽车用热镀锌低合金高强钢的强度主要为260MPa-500MPa，属于低强度级别。低强度级别的热镀锌低合金高强钢厚度减薄后，更有利于汽车车身减重，更节能、环保，但厚度减薄后抵抗变形的能力减弱，导致汽车容易出现安全问题。因此，低强度级别的热镀锌低合金高强钢难以满足汽车行业对减重、安全、节能、环保等的要求。
发明内容
本申请提供了一种热镀锌低合金高强钢及其制备方法，以解决现有技术中汽车用薄规格热镀锌低合金高强钢存在难以满足汽车行业对减重、安全、节能、环保的技术问题。
第一方面，本申请提供了一种热镀锌低合金高强钢，所述高强钢包括钢基体，所述钢基体的化学成分包括：C：0.07重量％-0.09重量％，Si：≤0.05重量％，Mn：1.3重量％-1.5重量％，P：≤0.018重量％，S：≤0.01重量％，Alt：0.020重量％-0.050重量％，Nb：0.040重量％-0.06重量％，Ti：0.030重量％-0.050重量％，其余为Fe和不可避免的杂质。
可选的，所述钢基体的组织主要包括等轴铁素体和球状珠光体。
可选的，所述高强钢还包括附着于所述钢基体至少部分表面的锌镀层，所述高强钢的力学性能满足如下至少一种：550MPa≤屈服强度≤650MPa，抗拉强度≥610MPa，延伸率A80≥13％。
可选的，所述高强钢的厚度≤1.9mm。
第二方面，本申请提供了一种热镀锌低合金高强钢的制备方法，所述方法用于制备第一方面所述的热镀锌低合金高强钢，所述方法包括：
得到具有设定化学成分的铸坯；
对所述铸坯进行加热、热轧、冷却和卷取，得到热轧带钢；
对所述热轧带钢进行酸洗、冷轧，得到冷硬带钢；
对所述冷硬带钢进行连续退火、热浸镀锌、平整、拉矫，得到热镀锌低合金高强钢；
其中，所述加热的出炉温度为1240℃-1280℃。
可选的，所述冷却的模式为超快冷中压模式和前端密集冷却模式，所述冷却的速度为25℃/s-35℃/s。
可选的，所述卷取的温度为430℃-550℃。
可选的，所述冷轧的总压下率为56％-72％。
可选的，所述连续退火的加热温度和均热温度分别为780℃-830℃，缓冷温度为590℃-630℃，快冷温度为455℃-475℃。
可选的，所述平整的延伸率为1.2％-1.6％，所述拉矫的延伸率为0.06％-0.12％。
本申请实施例提供的上述技术方案与现有技术相比具有如下优点：
本申请实施例提供的一种热镀锌低合金高强钢及其制备方法，通过添加适量的Nb、Ti微合金元素，能充分发挥了微合金元素的析出和细晶效果，从而能使热镀锌低合金高强钢具备较高强度级别和较高塑性，有效解决现有技术中汽车用薄规格热镀锌低合金高强钢难以满足汽车行业对减重、安全、节能、环保技术问题。
附图说明
此处的附图被并入说明书中并构成本说明书的一部分，示出了符合本申请的实施例，并与说明书一起用于解释本申请的原理。
为了更清楚地说明本申请实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，对于本领域普通技术人员而言，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本申请实施例提供的一种热镀锌低合金高强钢的制备方法流程图；
图2为本申请实施例1提供的热镀锌低合金高强钢中钢基体的电镜微观组织图；
图3为本申请实施例1提供的热镀锌低合金高强钢中钢基体的金相微观组织图。
具体实施方式
为使本申请实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本申请实施例中的附图，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本申请的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范围。
本申请的各种实施例可以以一个范围的形式存在，应当理解，以一范围形式的描述仅仅是因为方便及简洁，不应理解为对本申请范围的硬性限制；因此，应当认为所述的范围描述已经具体公开所有可能的子范围以及该范围内的单一数值。例如，应当认为从1到6的范围描述已经具体公开子范围，例如从1到3，从1到4，从1到5，从2到4，从2到6，从3到6等，以及所述范围内的单一数字，例如1、2、3、4、5及6，此不管范围为何皆适用。另外，每当在本申请中指出数值范围，是指包括所指范围内的任何引用的数字(分数或整数)。除非另有特别说明，本申请中用到的各种原材料、试剂、仪器和设备等，均可通过市场购买得到或者可通过现有方法制备得到。
在本申请中，在未作相反说明的情况下，使用的方位词如“上”和“下”具体为附图中的图面方向。另外，在本申请中，术语“包括”“包含”等是指“包括但不限于”。在本申请中，诸如“第一”和“第二”等之类的关系术语仅仅用来将一个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来，而不一定要求或者暗示这些实体或操作之间存在任何这种实际的关系或者顺序。在本申请中，“和/或”，描述关联对象的关联关系，表示可以存在三种关系，例如，A和/或B，可以表示：单独存在A，同时存在A和B，单独存在B的情况。其中A，B可以是单数或者复数。在本申请中，“至少一个”是指一个或者多个，“多个”是指两个或两个以上。“至少一种”、“以下至少一项(个)”或其类似表达，是指的这些项中的任意组合，包括单项(个)或复数项(个)的任意组合。例如，“a,b,或c中的至少一项(个)”，或，“a,b,和c中的至少一项(个)”，均可以表示：a,b,c,a-b(即a和b),a-c,b-c,或a-b-c，其中a,b,c分别可以是单个，也可以是多个。
第一方面，本申请实施例提供一种热镀锌低合金高强钢，所述高强钢包括钢基体，所述钢基体的化学成分包括：C：0.07重量％-0.09重量％，Si：≤0.05重量％，Mn：1.3重量％-1.5重量％，P：≤0.018重量％，S：≤0.01重量％，Alt：0.020重量％-0.050重量％，Nb：0.040重量％-0.06重量％，Ti：0.030重量％-0.050重量％，其余为Fe和不可避免的杂质。
控制C的含量为0.07重量％-0.09重量％的积极效果：C作为一种间隙固溶元素，能够提高钢的强度，C是仅次于Fe的主要元素，钢的基本组织主要为铁素体和珠光体，C的含量直接决定珠光体的比例，直接影响钢的强度、塑性和焊接性能。C的含量>0.09重量％，将进入包晶钢区间，易导致制备过程中产生包晶钢裂纹缺陷，C的含量<0.07重量％不能获得足够的珠光体的含量，从而降低强度。示例性的，C的含量可为0.07重量％、0.075重量％、0.08重量％、0.085重量％、0.09重量％。
控制Si的含量为≤0.05重量％的积极效果：Si含量尽可能的低，镀锌后产品能获得较好的表面质量，Si能溶于铁素体和奥氏体中提高钢的硬度和强度，但含量过高，易导致在热轧工序加热过程中产生的炉生氧化铁皮粘附在产品的表面不易去除，从而产生漏镀、锌镀层不均等缺陷，同时在连续退火加热过程中会发生氧化反应影响镀锌涂层的表面质量。示例性的，Si的含量可为0.01重量％、0.015重量％、0.02重量％、0.025重量％、0.03重量％、0.035重量％、0.04重量％、0.045重量％、0.05重量％。
控制Mn的含量为1.3重量％-1.5重量％的积极效果：Mn具有固溶强化的作用，Mn的含量过低，不能提高钢的强度，Mn的含量过高，会降低钢的塑性以及焊接性能，同时在一定程度上导致产生带状偏析，恶化钢的力学性能。示例性的，Mn的含量可为1.3重量％、1.33重量％、1.35重量％、1.37重量％、1.4重量％、1.43重量％、1.45重量％、1.47重量％、1.5重量％。
控制P的含量为≤0.018重量％的积极效果：P的含量偏高，能使钢的强度、硬度增高，但引起塑性、冲击韧性显著降低，特别是在低温时，使钢显著变脆，冷脆使钢的冷加工及焊接性变坏，含P愈高，冷脆性愈大，容易出现冷脆缺陷，故P的上限含量设定为0.018重量％。示例性的，P的含量可为0.005重量％、0.008重量％、0.01重量％、0.012重量％、0.014重量％、0.016重量％、0.018重量％。
控制S的含量为≤0.01重量％的积极效果：S以FeS的形态存在于钢中，FeS和Fe形成低熔点(985℃)化合物。而钢的热加工温度一般在1150℃-1200℃以上，所以S的含量偏高，当钢热加工时由于FeS的过早熔化而导致工件开裂，降低钢的延展性和韧性，故S的上限含量设定为0.01重量％。示例性的，S的含量可为0.002重量％、0.004重量％、0.006重量％、0.008重量％、0.01重量％。
控制Alt的含量为0.020重量％-0.050重量％的积极效果：Alt具有细化晶粒的作用，含量太低，晶粒不足以细化，不能提高钢的强度，含量太高，导致制备成本增加。示例性的，Alt的含量可为0.020重量％、0.025重量％、0.030重量％、0.035重量％、0.040重量％、0.045重量％、0.050重量％。
控制Nb的含量为0.040重量％-0.06重量％的积极效果：Nb具有析出强化和细晶强化的作用，含量太低，析出物的量太少，晶粒不足以细化，不能提高钢的强度；含量太高，晶粒越细小，析出物越弥散，从而影响钢的塑性或韧性，同时Nb也是贵金属，不利于制备成本的控制。示例性的，Nb的含量可为0.040重量％、0.045重量％、0.050重量％、0.055重量％、0.06重量％。
控制Ti的含量为0.030重量％-0.050重量％的积极效果：Ti具有析出强化和细晶强化的作用，含量太低，析出物的量太少，晶粒不足以细化，不能提高钢的强度，含量太高，Ti的析出物细小弥散，从而影响钢的塑性或韧性。示例性的，Ti的含量可为0.030重量％、0.032重量％、0.035重量％、0.037重量％、0.040重量％、0.042重量％、0.045重量％、0.047重量％、0.050重量％。
在一些实施方式中，所述钢基体的组织主要包括等轴铁素体和球状珠光体。
在一些实施方式中，所述高强钢还包括附着于所述钢基体至少部分表面的锌镀层，所述高强钢的力学性能满足如下至少一种：550MPa≤屈服强度≤650MPa，抗拉强度≥610MPa，延伸率A80≥13％。
示例性的，所述高强钢的屈服强度可为550MPa、560MPa、570MPa、580MPa、590MPa、600MPa、610MPa、620MPa、630MPa、640MPa、650MPa，抗拉强度可为610MPa、620MPa、630MPa、640MPa、650MPa、660MPa、670MPa、680MPa、690MPa、700MPa、710MPa、720MPa，延伸率A80可为13％、14％、15％、16％、17％、18％、19％、20％、21％。
在一些实施方式中，所述高强钢的厚度≤1.9mm。
示例性的，所述高强钢的厚度可为1.9mm、1.7mm、1.5mm、1.3mm、1.1mm、0.9mm、0.7mm。
所述高强钢具有优异的力学性能和较薄的厚度，满足汽车领域对减重、安全、节能和环保的要求。
第二方面，如图1所示，基于一个总的发明构思，本申请实施例还提供一种热镀锌低合金高强钢的制备方法，所述方法用于制备第一方面所述的热镀锌低合金高强钢，所述方法包括：
得到具有设定化学成分的铸坯；
对所述铸坯进行加热、热轧、冷却和卷取，得到热轧带钢；
对所述热轧带钢进行酸洗、冷轧，得到冷硬带钢；
对所述冷硬带钢进行连续退火、热浸镀锌、平整、拉矫，得到热镀锌低合金高强钢；
其中，所述加热的出炉温度为1240℃-1280℃。
出炉温度低于1240℃，不利于合金元素在加热过程中的回溶，同时也不利于铸坯在加热过程中的温度均匀性；加热温度高于1280℃，铸坯烧损过大，并且燃气消耗高，不利于低成本制备，也不利于热轧带钢表面质量的控制；在出炉温度1240℃-1280℃区域制备，有利于合金元素的回溶，更有利于热镀锌低合金高强钢获得更高的强度。示例性的，出炉温度可为1240℃、1250℃、1260℃、1270℃、1280℃。
所述热轧包括：使用1+5模式2机架轧机对加热后的铸坯进行粗轧，得到中间坯；后使用6机架连续轧机对中间坯进行精轧；其中，所述精轧的开轧温度为1030℃-1090℃，所述精轧的终轧温度为870℃-910℃。
精轧的开轧温度为1030℃-1090℃，开轧温度过低，导致轧制区域会处于两相区轧制，不利于形成均匀的组织；开轧温度过高，导致热轧带钢表面铁皮过厚，不利于表面质量的控制。示例性的，精轧的开轧温度可为1030℃、1040℃、1050℃、1060℃、1070℃、1080℃、1090℃。
精轧的终轧温度为870℃-910℃，终轧温度过低，导致轧制区域会处于两相区轧制，不利于形成均匀的组织；终轧温度过高，导致热轧带钢表面铁皮过厚，不利于表面质量的控制。示例性的，精轧的终轧温度可为870℃、880℃、890℃、900℃、910℃。
通过控制热轧、冷轧、连续退火及平整工艺，充分发挥了微合金元素的析出和细晶效果，从而能使热镀锌低合金高强钢同时具备较高强度级别和较高塑性，另一方面，热轧后采用超快冷低温卷取，可以获得更加细小的热轧组织，同时抑制热轧后卷取过程中第二相的析出，使微合金元素维持在固溶状态，更有利于提高热镀锌低合金高强钢的强度。此外，细小的热轧组织遗传到冷轧及连续退火过程中，使退火组织更加细小，从而提高热镀锌低合金高强钢的强度。
在一些实施方式中，所述冷却的模式为超快冷中压模式和前端密集冷却模式，所述冷却的速度为25℃/s-35℃/s。
上述冷却的模式和速度能适当提高热轧带钢的冷却速度，使得热轧带钢避开析出物析出的温度区间，同时获得更加细小均匀的热轧组织，从而使得热镀锌低合金高强钢获得更细小的组织、更弥散的析出物，从而获得更高的强度。示例性的，冷却的速度可为25℃/s、27℃/s、29℃/s、31℃/s、33℃/s、35℃/s。
在一些实施方式中，所述卷取的温度为430℃-550℃。
卷取的温度高于550℃会导致析出物析出，从而在连续退火工序中分解，不利于提高热镀锌低合金高强钢的性能；温度过低，导致冷却时开水量过大，热轧带钢产生瓢曲缺陷，不利于控制板型，不利于冷轧轧制制备。示例性的，卷取的温度为430℃、440℃、450℃、460℃、470℃、480℃、490℃、500℃、510℃、520℃、530℃、540℃、550℃。
对所述热轧带钢进行酸洗，目的在于去除热轧带钢表面的氧化铁皮层，减少热浸镀锌过程中的漏镀等缺陷。
在一些实施方式中，所述冷轧的总压下率为56％-72％。
总压下率过小，组织的畸变能过小，不利于连续退火过程中的回复再结晶，不利于热镀锌低合金高强钢获得细小的组织，从而降低强度；总压下率过大，超出冷轧的制备能力。示例性的，冷轧的总压下率可为56％、58％、60％、62％、64％、66％、68％、70％、72％。
在一些实施方式中，所述连续退火的加热温度和均热温度分别为780℃-830℃，缓冷温度为590℃-630℃，快冷温度为455℃-475℃。
加热温度和均热温度分别为780℃-830℃，有利于连续退火过程中析出物的析出，加热温度或均热温度过低，不利于连续退火过程中析出物的析出；加热温度或均热温度过高，导致析出物的长大与溶解，不能获得细小弥散的析出物，从而降低热镀锌低合金高强钢的强度。示例性的，加热温度和均热温度分别可为780℃、790℃、800℃、810℃、820℃、830℃。
缓冷温度为590℃-630℃和快冷温度为455℃-475℃，有利于提高制备效率。示例性的，缓冷温度可为590℃、600℃、610℃、620℃、630℃，快冷温度可为455℃、460℃、465℃、470℃、475℃。
在一些实施方式中，所述热浸镀锌的入锌锅温度为455℃-465℃。
入锌锅温度为455℃-465℃，可降低在热浸镀锌过程中冷硬带钢表面产生锌渣的几率。示例性的，入锌锅温度可为455℃、460℃、465℃。
在一些实施方式中，所述平整的延伸率为1.2％-1.6％，所述拉矫的延伸率为0.06％-0.12％。
平整的延伸率为1.2％-1.6％，延伸率过低，导致热镀锌低合金高强钢的屈服平台过长，使用冲压过程中易产生橘皮缺陷；延伸率过高，超出平整机的轧制力上限。示例性的，平整的延伸率可为1.2％、1.3％、1.4％、1.5％、1.6％。
拉矫的延伸率为0.06％-0.12％，有利于改善热镀锌低合金高强钢的板型，同时提高屈服强度。示例性的，拉矫的延伸率可为0.06％、0.08％、0.10％、0.12％。
下面结合具体的实施例，进一步阐述本申请。应理解，这些实施例仅用于说明本申请而不用于限制本申请的范围。下列实施例中未注明具体条件的实验方法，通常按照国家标准测定。若没有相应的国家标准，则按照通用的国际标准、常规条件、或按照制造厂商所建议的条件进行。
实施例1
热镀锌低合金高强钢中钢基体的化学成分及含量如表1所示。
本实施例热镀锌低合金高强钢的具体制备方法为：
得到具有设定化学成分的铸坯；对所述铸坯进行加热，铸坯的出炉温度为1275℃，随后进行热轧，所述热轧具体为使用1+5模式2机架轧机对加热后的铸坯进行粗轧，得到中间坯，后使用6机架连续轧机对中间坯进行精轧，精轧的开轧温度为1085℃、终轧温度为903℃，后以35℃/s的速度进行冷却并在435℃时进行卷取，得到热轧带钢；对所述热轧带钢进行酸洗，去除热轧带钢表面的氧化铁皮层，后进行冷轧并控制冷轧总压下率为71.5％，第二卷取后得到冷硬带钢；对所述冷硬带钢进行连续退火，连续退火的加热温度为801℃、均热温度为802℃、缓冷温度为619℃、快冷温度为466℃，后在入锌锅温度为460℃时进行热浸镀锌，镀锌后进行平整、拉矫，得到热镀锌低合金高强钢，其中，平整的延伸率为1.25％，拉矫的延伸率为0.1％
如图2所示，实施例1提供的热镀锌低合金高强钢中钢基体的电镜微观组织主要包括等轴铁素体和球状珠光体，无带状组织，铁素体晶粒的平均尺寸为2um，铁素体晶粒细小而均匀且成等轴状，珠光体球化后均匀分布。细小弥散的Nb-Ti二相粒子析出物，从而获得更高的强度，较好的塑性、韧性以及焊接性能，获得较高的屈强比，较同级别的双相钢具有较好的成型性。
如图3所示，实施例1提供的热镀锌低合金高强钢中钢基体的金相微观组织主要包括铁素体和珠光体，铁素体呈等轴状，铁素体晶粒的平均尺寸为2um，细小而均匀，无带状组织，珠光体球化后均匀分布。有利于热镀锌低合金高强钢获得更高的强度，较好的塑性、韧性以及焊接性能。
实施例2-4及对比例1-2与实施例1的区别分别在于：热镀锌低合金高强钢中钢基体的化学成分及含量和制备工艺参数不同，具体参见表1-4，其余制备步骤均与实施例1相同。
表1热镀锌低合金高强钢中钢基体的化学成分及含量(重量％)
组别 C Si Mn P S Alt Nb Ti
实施例1 0.08 0.039 1.399 0.011 0.003 0.033 0.044 0.03
实施例2 0.079 0.019 1.379 0.008 0.004 0.024 0.043 0.03
实施例3 0.071 0.024 1.399 0.009 0.002 0.029 0.044 0.033
实施例4 0.089 0.049 1.489 0.015 0.008 0.047 0.055 0.048
对比例1 0.11 0.2 1.72 0.014 0.002 0.038 0.044 0.025
对比例2 0.10 0.18 1.75 0.010 0.002 0.030 0.040 0.020
表2热轧带钢的制备工艺参数
表3冷硬带钢的制备工艺参数
组别 冷轧的总压下率
实施例1 71.5％
实施例2 65.7％
实施例3 65.7％
实施例4 57.2％
对比例1 65.7％
对比例2 63.5％
表4热镀锌低合金高强钢的制备工艺参数
表5热镀锌低合金高强钢的力学性能与厚度
组别 屈服强度(MPa) 抗拉强度(MPa) 延伸率A80(％) 屈强比 厚度(mm)
实施例1 593 638 16 0.93 1.6
实施例2 585 633 17 0.92 1.0
实施例3 645 716 13.5 0.9 0.8
实施例4 556 617 20 0.9 1.85
对比例1 466 654 24 0.71 1.5
对比例2 460 650 24.5 0.71 1.5
如表5所示，实施例1-4和对比例1-2提供的热镀锌低合金高强钢的力学性能与厚度，本发明通过合理配比的化学成分设计以及控制热轧、冷轧、连续退火及平整等工艺获得的热镀锌低合金高强钢具有较高的强度(屈服强度)和屈强比，以及优良的抗变形能力和较薄的厚度，符合汽车行业轻量化的需要，可有效解决现有技术中汽车用薄规格热镀锌低合金高强钢存在难以满足汽车行业对减重、安全、节能、环保的技术问题，同时本发明合金成本低，制备方法简单，适合工业化制备。
以上所述仅是本申请的具体实施方式，使本领域技术人员能够理解或实现本申请。对这些实施例的多种修改对本领域的技术人员来说将是显而易见的，本申请中所定义的一般原理可以在不脱离本申请的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。因此，本申请将不会被限制于本申请所示的这些实施例，而是要符合与本申请所申请的原理和新颖特点相一致的最宽的范围。

Claims (10)

1.一种热镀锌低合金高强钢，其特征在于，所述高强钢包括钢基体，所述钢基体的化学成分包括：C：0.07重量％-0.09重量％，Si：≤0.05重量％，Mn：1.3重量％-1.5重量％，P：≤0.018重量％，S：≤0.01重量％，Alt：0.020重量％-0.050重量％，Nb：0.040重量％-0.06重量％，Ti：0.030重量％-0.050重量％，其余为Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的热镀锌低合金高强钢，其特征在于，所述钢基体的组织主要包括等轴铁素体和球状珠光体。
3.根据权利要求1所述的热镀锌低合金高强钢，其特征在于，所述高强钢还包括附着于所述钢基体至少部分表面的锌镀层，所述高强钢的力学性能满足如下至少一种：550MPa≤屈服强度≤650MPa，抗拉强度≥610MPa，延伸率A80≥13％。
4.根据权利要求1-3任意一项所述的热镀锌低合金高强钢，其特征在于，所述高强钢的厚度≤1.9mm。
5.一种热镀锌低合金高强钢的制备制备方法，其特征在于，所述方法用于制备制备权利要求1-4任意一项所述的热镀锌低合金高强钢，所述方法包括：
得到具有设定化学成分的铸坯；
对所述铸坯进行加热、热轧、冷却和卷取，得到热轧带钢；
对所述热轧带钢进行酸洗、冷轧，得到冷硬带钢；
对所述冷硬带钢进行连续退火、热浸镀锌、平整、拉矫，得到热镀锌低合金高强钢；
其中，所述加热的出炉温度为1240℃-1280℃。
6.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，所述冷却的模式为超快冷中压模式和前端密集冷却模式，所述冷却的速度为25℃/s-35℃/s。
7.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，所述卷取的温度为430℃-550℃。
8.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，所述冷轧的总压下率为56％-72％。
9.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，所述连续退火的加热温度和均热温度分别为780℃-830℃，缓冷温度为590℃-630℃，快冷温度为455℃-475℃。
10.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，所述平整的延伸率为1.2％-1.6％，所述拉矫的延伸率为0.06％-0.12％。
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