CN116479316A - 一种hrb500e抗震性能钢筋及其生产方法 - Google Patents

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Abstract

本发明属于钢铁冶炼和棒材轧制技术领域，公开了一种HRB500E抗震性能钢筋及其生产方法。该方法包括：将铁水、废钢及生铁混合进行吹炼处理，加入造渣剂，冶炼，出钢，得到钢水；将脱氧剂与钢水混合，加入锰铁、硅铁、铌铁、钒氮合金、增氮剂，得到脱氧后的钢水；加入钢包覆盖剂，浇铸，得到钢坯；钢坯进行加热后，控温轧制，冷却，得到所述HRB500E抗震性能钢筋。该方法能解决高强钢筋时效后性能下降较快，抗震性能不稳定的问题，同时也能进一步优化生产成本，更利于500MPa及以上级别高强度抗震钢筋的生产和推广应用。

Description

一种HRB500E抗震性能钢筋及其生产方法
技术领域
本发明属于钢铁冶炼和棒材轧制技术领域，具体涉及一种HRB500E抗震性能钢筋及其生产方法。
背景技术
目前国内500MPa及以上级别高强度抗震钢筋主要采用钒氮微合金化工艺进行冶炼，主要依靠微合金V(CN)第二相析出强化作用来提高钢筋强度。上述钢筋原料的炼钢生产通常是在转炉上完成的，其钢水中N含量偏低(只有40～60ppm)，尽管采用了钒氮微合金化工艺，但由于合金中V/N比不理想，合金化后钢水中的N含量仍偏低，V、N化合物的过饱和度不够，造成钢中V/N比明显高于理想化学配比，部份钒以固溶形式存在，V(CN)第二相析出量相对较少，V的强化效果未得到充分发挥，最终导致了部份V资源的浪费和生产成本增高，挤占了企业的利润空间，不利于500MPa及以上级别高强度抗震钢筋的生产和推广应用。
通过上述工艺方案生产的高强钢筋，其抗震性能欠缺，而且该工艺由于大量的游离N未得到有效的结合，导致钢筋时效敏感性较强，性能下降幅度基本在15MPa左右。为此，大多其余为了保证时效后性能富余，合金成分控制方面基本上按上限控制，这样一来，就容易造成屈服性能过高，抗震指标较低，质量存在不稳定。
发明内容
为了克服现有技术存在的上述不足，本发明的目的是提供一种HRB500E抗震性能钢筋及其生产方法。
本发明提供的生产方法是一种具备低时效高强HRB500E抗震性能钢筋的生产方法。该方法通过合理的成分设计，特殊的冶炼及轧制控制技术，可以生产出一种具备低时效高强度HRB500E抗震性能钢筋，其尺寸为Φ12-20mm。该方法能解决高强钢筋时效后性能下降较快，抗震性能不稳定的问题，同时也能进一步优化生产成本，更利于500MPa及以上级别高强度抗震钢筋的生产和推广应用。
本发明的目的至少通过如下技术方案之一实现。
本发明提供的HRB500E抗震性能钢筋的生产方法，包括如下步骤：
(1)将铁水、废钢及生铁加入LD氧气转炉中，进行吹炼处理，加入造渣剂，冶炼，出钢，得到钢水；将脱氧剂与钢水混合，再加入锰铁、硅铁、铌铁、钒氮合金、增氮剂，得到脱氧后的钢水；
(2)在氮气氛围下往步骤(1)所述脱氧后的钢水中加入钢包覆盖剂，浇铸，得到钢坯；
(3)钢坯进行加热后，控温轧制，冷却，得到所述HRB500E抗震性能钢筋。
进一步地，步骤(1)所述铁水的温度≥1250℃；步骤(1)所述铁水与废钢的质量比为1:0.2～1:0.3；步骤(1)所述铁水与生铁的质量比为1:0.045～1:0.055。
进一步地，步骤(1)所述吹炼处理的温度为1600℃～1650℃，吹炼处理的时间为≤30分钟。
进一步的，步骤(1)所述吹炼处理为顶底复合吹炼处理。
进一步地，步骤(1)所述造渣剂包括活性石灰、轻烧白云石、菱镁球及烧结矿。
进一步地，步骤(1)所述造渣剂与铁水的质量比为1:10～1:15；所述活性石灰与轻烧白云石的质量比为2.5:1～3.2:1；所述活性石灰与菱镁球的质量比为2.5:0.8～2.5:1；所述活性石灰与烧结矿的质量比为1:0.8～1:1.2。
进一步地，步骤(1)所述造渣的渣量为60-70kg/t钢。
进一步地，步骤(1)所述的冶炼至终点时，终点碳含量≥0.05％，出钢温度为1670～1700℃，终渣∑FeO％≤25％。
进一步地，步骤(1)所述出钢是在氮气气氛及搅拌状态下进行的。
进一步地，步骤(1)所述脱氧剂为硅铝钡合金；所述脱氧剂的用量为0.85-1.65kg/t钢。
优选地，所述脱氧剂为韶关市艺炼冶金材料有限公司生产的硅铝钡合金，其粒度大小为20mm。
进一步地，步骤(1)所述脱氧剂为复合脱氧剂，所述脱氧剂投入钢包底中与钢水混合。
进一步地，步骤(1)所述锰铁中，锰的质量分数为75.0～77.5wt％；所述锰铁的用量为18.9-29.6kg/t钢；
进一步优选地，步骤(1)中，锰铁在出钢量达1/4～1/3时开始加入已出钢的钢水中，并且在出钢量达3/4前加完。
进一步地，步骤(1)所述硅铁中，硅的质量分数为72.0～74.0wt％；所述硅铁的用量为8.8-9.2kg/t钢；
进一步优选地，步骤(1)中硅铁在出钢量达1/4～1/3时开始加入已出钢的钢水中，并且在出钢量达3/4前加完。
进一步地，步骤(1)所述铌铁中，铌的质量分数为65.0～67.5wt％；所述铌铁的用量为0.3-0.5kg/t钢；
进一步优选地，步骤(1)中铌铁在出钢量达3/4后加入已出钢的钢水中。
进一步地，步骤(1)所述钒氮合金的粒度为15-20mm，所述钒氮合金中，钒的质量分数为77.5～79.5％，氮的质量分数为9.0～11.5％，碳的质量分数为3.0～3.5％，磷的质量分数≤0.15％，硫的质量分数≤0.040％，余量为铁；所述钒氮合金的用量为0.37-0.5kg/t钢；
进一步优选地，步骤(1)中钒氮合金在出钢量达3/4后加入已出钢的钢水中。
进一步地，步骤(1)所述增氮剂的粒度为15～25mm，在所述增氮剂中，氮的质量分数为9.0～11.5％，碳的质量分数为2.0～2.5％，锰的质量分数为42-44％，硅的质量分数为21-23％，磷的质量分数≤0.20％，硫的质量分数≤0.045％，余量为铁；
进一步地，步骤(1)所述增氮剂的用量为0.7-1.1kg/t钢。
进一步优选地，步骤(1)中增氮剂在出钢量达3/4后加入已出钢的钢水中。
进一步地，步骤(2)所述钢包覆盖剂为钢水复合保温剂；所述钢包覆盖剂的用量为每吨脱氧后的钢水加入0.2～0.5kg。
进一步优选地，所述钢水复合保温剂为赣州鼎洋贸易有限公司生产的钢水复合保温剂。
进一步地，步骤(2)所述氮气氛围，可以向钢包中的钢水吹入常规量的氮气200-400秒形成。
进一步地，步骤(3)所述钢坯加热采用三段式加热，所述三段式加热的第一段加热温度为800-950℃，第一段加热时间为18～25分钟；第二段加热温度为950-1100℃，第二段加热时间为20～25分钟；第三段加热温度为1050-1150℃，第三段加热时间为25～35分钟。
进一步优选地地，步骤(3)所述钢坯的断面尺寸为155mm×155mm。
进一步地，步骤(3)所述控温轧制的开轧温度为950-1050℃，进精轧温度为1000-1020℃，终轧速率为18m/s以内；所述冷却包括将轧件进行水冷和冷床冷却；所述水冷的速率≥10℃/s，轧件冷却至700-900℃，然后进入冷床冷却，所述冷床的温度为300-550℃。
进一步地，步骤(3)所述冷却包括将轧件进行水冷和冷床冷却；所述水冷为将轧制后的轧件进行穿水冷却，保证轧件快速冷却至700-900℃。
进一步优选地，步骤中，水冷的温度偏差控制在±30℃范围内。
进一步地，所述冷床冷却的操作前，轧件经倍尺飞剪剪切后再进入冷床进行冷却。
进一步优选地，所述冷床冷却的过程中，还需要在冷床上方加设保温罩，保证轧件头尾温度均匀性，而后轧件下冷床。
本发明提供一种由上述的生产方法制备的HRB500E抗震性能钢筋。该HRB500E抗震性能钢筋，尺寸为Φ12-20mm，具备低时效高强的特性。该HRB500E抗震性能钢筋，按照重量百分比计，包括：
0.23～0.25％的碳(C)，0.60～0.80％的硅(Si)，1.50～1.60％的锰(Mn)，0.060～0.080％的钒(V)，不大于0.030％的硫(S)，不大于0.030％的磷(P)，其余为平衡量的铁(Fe)。
该HRB500E抗震性能钢筋，经定尺剪切取样并检测后，测得其屈服强度≥520MPa，抗拉强度≥650MPa，强屈比≥1.27，伸长率≥15％，最大力下总伸长率≥11.0％，时效性能下降在5MPa以内。
与现有技术相比，本发明具有如下优点和有益效果：
(1)本发明提供的生产方法，在炼钢过程采用增氮剂、铌铁、钒氮合金微合金化工艺，操作简单，钢中Nb、V、N含量稳定；由于钢水中加入了增氮剂，生成了足够的N，增加了Nb、V、N化合物的过饱和度，提高了钢中Nb(CN)、V(CN)细小析出相的数量和比例，充分发挥了微合金元素Nb、V的析出强化作用；增N和降V、Nb工艺使微合金元素Nb、V的强化效果得到充分发挥，钢中Nb、V含量减少，节约了微合金铌铁、钒氮合金加入量；该工艺冶炼和传统钒氮微合金化500MPa高强度钢筋相比，合金化成本降低65～75元/t钢，经济效益显著，有利于我国高强度钢筋的生产和推广应用；
(2)本发明提供的生产方法，化学成分采用加入少量V或VN进行微合金化，以提高钢材的屈服和抗拉强度，钒与碳、氮元素强烈结合形成碳化物、氮化物及碳氮化合物，这些化合物轧后冷却过程中发生相间析出和一般析出，起到沉淀强化的作用。
(3)本发明提供的生产方法，轧制工艺采用控温轧制，开轧温度和进精轧温度在中、低温范围内，并且通过控温轧制来细化奥氏体晶粒。
(4)本发明提供的生产方法，控冷工艺采用控温冷却，这种控冷工艺可以使奥氏体相变后得到细小的铁素体和珠光体组织，从而达到提高材料的强度和塑性的目的，同时可有效避免贝氏体组织的产生。
(5)本发明提供的生产方法，采用本发明方法生产的低时效高强钢筋，产品规格为Φ12-20mm，屈服强度≥520MPa，抗拉强度≥650MPa，强屈比≥1.27，伸长率≥15％，最大力下总伸长率≥11.0％，时效性能下降在5MPa以内，综合性能指标优良，并且均匀稳定。
附图说明
图1为实施例1制备的HRB500E钢筋的时效性能波动图；
图2为实施例2制备的HRB500E钢筋的时效性能波动图；
图3为实施例3制备的HRB500E钢筋的时效性能波动图。
具体实施方式
以下结合实例对本发明的具体实施作进一步说明，但本发明的实施和保护不限于此。需指出的是，以下若有未特别详细说明之过程，均是本领域技术人员可参照现有技术实现或理解的。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，视为可以通过市售购买得到的常规产品。
实施例1
(1)将质量为40吨温度为1275℃的铁水、质量为8吨的废钢及质量为1.8吨的生铁加入容量为50吨的LD氧气转炉后进行顶底复合吹炼，吹炼的温度为1610℃，吹炼的时间为15分钟)，同时加入质量为833kg活性石灰、质量为333kg的轻烧白云石、质量为266kg的菱镁球、质量为666kg的烧结矿进行造渣，渣量控制为60kg/t钢，采用双渣法吹炼；
(2)冶炼至终点并控制：终点碳含量为0.05％，出钢温度为1670℃，终渣(∑FeO％)≤22％，出钢采用挡渣锥挡渣出钢，钢包渣层厚度≤45mm；
(3)在氮气气氛及搅拌条件下出钢，同时先按0.90kg/t钢的量，将硅铝钡复合脱氧剂(Si含量为28.6wt％，Ca含量为12.3wt％，Ba含量为9.4wt％)投入钢包底；出钢至1/4时，按20.1kg/t钢的量加入锰铁(Mn含量为75.0wt％，余者为Fe)，以及按8.8kg/t钢的量加入硅铁(Si含量为72.0wt％，余者为Fe)，并在出钢至3/4前加完；
(4)在氮气气氛及搅拌状态下出钢，同时在最后出钢过程中，按0.30kg/t钢的量加入球状铌铁(Nb含量为65.0wt％，余者为Fe)，以及按0.17kg/t钢的量加入球状钒氮合金(粒度为15mm，V含量为77.5％，N含量为12.0％，C含量为3.0％，P≤0.15％，S≤0.040％，余量为Fe)，再按0.70kg/t钢的量加入球状增氮剂(粒度为15mm，N含量为9.05％，C含量为2.0％，Mn含量为42％，Si含量为21％，P≤0.20％，S≤0.045％，余量为Fe)；
(5)出钢完毕，向钢包中的钢水吹入氮气200秒，之后加质量为8kg的赣州鼎洋贸易有限公司生产的新型钢水保温剂钢水复合保温剂，将钢水吊至连铸平台在R9m 5机5流小方坯铸机上浇铸成155mm×155mm小方坯，中间包温度控制为1535℃，采用典型拉速浇铸，拉速控制为2.3m/min，二冷采用中冷控制，得化学成分(质量分数)如下的钢坯：
C：0.24％、Si：0.65％Mn：1.55％、N：0.066％、V：0.068％、Nb：0.019％、S：0.019％、P：0.033％，其余为Fe。
(6)钢坯加热工序采用一加热段温度950℃，二加热段温度1000℃，均热段温度1050℃；
(7)控温轧制，轧制规格为Φ12mm，开轧温度1020℃，进精轧温度控制在1000℃，终轧速度控制在13.5m/s；
(8)轧后水冷，轧制后的轧件进行穿水冷却，冷却速度≥12℃/s，冷却至850℃，温度偏差控制在±30℃范围内。
(9)冷床冷却，轧件经倍尺飞剪剪切后进入冷床进行冷却，为了保证保证轧件发生珠光体及贝氏体转变，在冷床上方加设保温罩，保证轧件头尾温度均匀性，而后轧件下冷床，轧件下冷床温度在450℃。随后进行定尺剪切并收集。
按上述轧制控制技术，即可生产出一种具备低时效高强度的Φ12mmHRB500E抗震性能钢筋，其性能情况如下表1所示，对应性能波动图见附图1。
由表1和图1可明显看出，通过此方法生产的Φ12mmHRB500E钢筋，其性能波动在5MPa以内，强屈比大于1.25，较一般抗震钢筋性能优越。
表1Φ12mmHRB500E性能情况
实施例2
(1)将质量为40吨温度为1285℃的铁水、质量为8.2吨的废钢及质量为1.6的生铁加入容量为50吨的LD氧气转炉后进行顶底复合吹炼，吹炼的温度为1615℃，吹炼的时间为18分钟，同时加入质量为830kg的活性石灰、质量为330kg的轻烧白云石、质量为260kg的菱镁球、质量为660kg的烧结矿进行造渣，渣量控制为70kg/t钢，采用单渣法吹炼；
(2)冶炼至终点并控制：终点碳含量为0.07％，出钢温度为1685℃，终渣(∑FeO％)≤25％，出钢采用挡渣锥挡渣出钢，钢包渣层厚度≤50mm；
(3)在氮气气氛及搅拌条件下出钢，同时先按0.92kg/t钢的量，将硅铝钡复合脱氧剂(Si含量为28.6wt％，Ca含量为12.3wt％，Ba含量为9.4wt％)投入钢包底；在氮气气氛及搅拌条件下出钢，出钢至1/3时，按20.6kg/t钢的量加入锰铁(Mn含量为77.5wt％，余者为Fe)，以及按8.8kg/t钢的量加入硅铁(Si含量为74.0wt％，余者为Fe)，并在出钢至3/4前加完；
(4)在氮气气氛及搅拌条件下出钢，同时在最后出钢过程中，按0.50kg/t钢的量加入球状铌铁(Nb含量为67.5wt％，余者为Fe)，以及按0.30kg/t钢的量加入球状钒氮合金(粒度为20mm，V含量为79.5％，N含量为15.0％，C含量为3.5％，P≤0.15％，S≤0.040％，余量为Fe)，再按1.10kg/t钢的量加入球状增氮剂(粒度为25mm，N含量为11.5％，C含量为2.5％，Mn含量为44％，Si含量为23％，P≤0.20％，S≤0.045％，余量为Fe)。
(5)出钢完毕，向钢包中的钢水吹入氮气400秒，之后加质量为8.2kg钢水复合保温剂，该保温剂为赣州鼎洋贸易有限公司生产的新型钢水保温剂。将钢水吊至连铸平台在R9m5机5流小方坯铸机上浇铸成155mm×155mm小方坯，中间包温度控制为1535℃，采用典型拉速浇铸，拉速控制为2.3m/min，二冷采用中冷控制，得化学成分(质量分数)如下的钢坯：
C：0.25％、Si：0.68％Mn：1.55％、N：0.085％、V：0.075％、Nb：0.032％、S：0.030％、P：0.031％，其余为Fe。
(6)钢坯加热，采用三段式加热,所述钢坯采用V或VN微合金化，断面尺寸为155mm×155mm，钢坯加热工序采用第一段加热段温度950℃，第二段加热段温度1000℃，均热段温度1080℃。
(7)控温轧制，轧制规格为Φ16mm，开轧温度1025℃，进精轧温度控制在1010℃，终轧速度控制在13.8m/s；
(8)轧后水冷，轧制后的轧件进行穿水冷却，保证轧件在此温度范围内快速冷却，冷却速度≥15℃/s，冷却至750℃，温度偏差控制在±30℃范围内。
(9)冷床冷却，轧件经倍尺飞剪剪切后进入冷床进行冷却，为了保证保证轧件发生珠光体及贝氏体转变，在冷床上方加设保温罩，保证轧件头尾温度均匀性，而后轧件下冷床，轧件下冷床温度在480℃，随后进行定尺剪切并收集。
按上述轧制控制技术，即可生产出一种具备低时效高强度的Φ16mmHRB500E抗震性能钢筋，其性能情况如表2所示，对应性能波动图见附图2。
表2Φ16mmHRB500E性能情况
由表2和图2可明显看出，通过此方法生产的Φ16mmHRB500E钢筋，其性能波动仅为5.2MPa，强屈比1.28，较一般抗震钢筋性能优越。
实施例3
(1)将质量为40吨的温度为1260℃的铁水、质量为8.5吨的废钢及质量为1.4吨的生铁加入容量为50吨的LD氧气转炉后进行顶底复合吹炼，吹炼的温度为1625℃，吹炼的时间为28分钟，同时加入质量为835kg的活性石灰、质量为335kg的轻烧白云石、质量为265kg的菱镁球、质量为665kg的烧结矿进行造渣，渣量控制为65kg/t钢，采用单渣法吹炼；
(2)冶炼至终点并控制：终点碳含量为0.06％，出钢温度为1700℃，终渣(∑FeO％)≤25％，出钢采用挡渣锥挡渣出钢，钢包渣层厚度≤50mm；
(3)在氮气气氛及搅拌条件下出钢，同时先按1.21kg/t钢的量，将硅铝钡复合脱氧剂(Si含量为28.6wt％，Ca含量为12.3wt％，Ba含量为9.4wt％)投入钢包底；在氮气气氛及搅拌条件下出钢，出钢至1/4时，按20.6kg/t钢的量加入锰铁(Mn含量为76.5wt％，余者为Fe)，以及按9.0kg/t钢的量加入硅铁(Si含量为73.0wt％，余者为Fe)，并在出钢至3/4前加完；
(4)在氮气气氛及搅拌条件下出钢，同时在最后出钢过程中，按0.40kg/t钢的量加入球状铌铁(Nb含量为66.5wt％，余者为Fe)，以及按0.20kg/t钢的量加入球状钒氮合金(粒度为180mm，V含量为78.4％，N含量为13.9％，C含量为3.2％，P≤0.15％，S≤0.040％，余量为Fe)，再按0.90kg/t钢的量加入球状增氮剂(粒度为20mm，N含量为10.3％，C含量为2.2％，Mn含量为43％，Si含量为22％，P≤0.20％，S≤0.045％，余量为Fe)；
(5)出钢完毕，向钢包中的钢水吹入氮气300秒，之后加质量为8.5kg钢水复合保温剂，该保温剂为赣州鼎洋贸易有限公司生产的新型钢水保温剂，随后将钢水吊至连铸平台在R9m 5机5流小方坯铸机上浇铸成断面尺寸为155mm×155mm的小方坯，中间包温度控制为1535℃，采用典型拉速浇铸，拉速控制为2.3m/min，二冷采用中冷控制，得化学成分(质量分数)如下的钢坯：
C：0.25％、Si：0.72％、Mn：1.55％、N：0.0075％；V：0.078％、Nb：0.028％、S：0.034％、P：0.035％，其余为Fe。
(6)钢坯加热，采用三段式加热,所述钢坯采用V或VN微合金化，尺寸为155mm×155mm，钢坯加热工序采用一加热段温度950℃，二加热段温度1100℃，均热段温度1130℃。
(7)控温轧制,轧制规格为Φ20mm，开轧温度1050℃，进精轧温度控制在1020℃，终轧速度控制在13m/s；
(8)轧后水冷，轧制后的轧件进行穿水冷却，保证轧件在此温度范围内快速冷却，冷却速度≥15℃/s，冷却至880℃，温度偏差控制在±30℃范围内。
(9)冷床冷却，轧件经倍尺飞剪剪切后进入冷床进行缓慢冷却，为了保证保证轧件发生珠光体及贝氏体转变，在冷床上方加设保温罩，保证轧件头尾温度均匀性，而后轧件下冷床，轧件下冷床温度在550℃，定尺并收集。
按上述轧制控制技术，即可生产出一种具备低时效高强度的Φ20mmHRB500E抗震性能钢筋，其性能情况如表3所示，对应性能波动图见附图3。
表3Φ20mmHRB500E性能情况
由表3和图3可明显看出，通过此方法生产的Φ20mmHRB500E钢筋，其性能波动仅为4.4MPa，强屈比1.28，抗震指标较好，且时效波动小，较一般抗震钢筋性能优越。
以上实施例仅为本发明较优的实施方式，仅用于解释本发明，而非限制本发明，本领域技术人员在未脱离本发明精神实质下所作的改变、替换、修饰等均应属于本发明的保护范围。

Claims (10)

1.一种HRB500E抗震性能钢筋的生产方法，其特征在于，包括如下步骤：
(1)将铁水、废钢及生铁加入LD炉中，进行吹炼处理，加入造渣剂，冶炼，出钢，得到钢水；将脱氧剂与钢水混合，再加入锰铁、硅铁、铌铁、钒氮合金、增氮剂，得到脱氧后的钢水；
(2)在氮气氛围下往步骤(1)所述脱氧后的钢水中加入钢包覆盖剂，浇铸，得到钢坯；
(3)钢坯加热后，控温轧制，冷却，得到所述HRB500E抗震性能钢筋。
2.根据权利要求1所述的HRB500E抗震性能钢筋的生产方法，其特征在于，步骤(1)所述铁水的温度≥1250℃；步骤(1)所述铁水与废钢的质量比为1:0.2～1:0.3；步骤(1)所述铁水与生铁的质量比为1:0.045～1:0.055。
3.根据权利要求1所述的HRB500E抗震性能钢筋的生产方法，其特征在于，步骤(1)所述吹炼处理的温度为1600℃～1650℃，吹炼处理的时间为≤30分钟。
4.根据权利要求1所述的HRB500E抗震性能钢筋的生产方法，其特征在于，步骤(1)所述造渣剂包括活性石灰、轻烧白云石、菱镁球及烧结矿；所述造渣剂与铁水的质量比为1:10～1:15；所述活性石灰与轻烧白云石的质量比为2.5:1～3.2:1；所述活性石灰与菱镁球的质量比为2.5:0.8～2.5:1；所述活性石灰与烧结矿的质量比为1:0.8～1:1.2。
5.根据权利要求1所述的HRB500E抗震性能钢筋的生产方法，其特征在于，步骤(1)所述的冶炼至终点时，终点碳含量≥0.05％，出钢温度为1670～1700℃，终渣∑FeO％≤25％。
6.根据权利要求1所述的HRB500E抗震性能钢筋的生产方法，其特征在于，步骤(1)所述脱氧剂为硅铝钡合金；所述脱氧剂的吨钢用量为0.85-1.65kg。
7.根据权利要求1所述的HRB500E抗震性能钢筋的生产方法，其特征在于，步骤(1)所述锰铁中，锰的质量分数为75.0～77.5wt％；所述硅铁中，硅的质量分数为72.0～74.0wt％；所述铌铁中，铌的质量分数为65.0～67.5wt％；所述钒氮合金的粒度为15-20mm，所述钒氮合金中，钒的质量分数为77.5～79.5％，氮的质量分数为9.0～11.5％，碳的质量分数为3.0～3.5％，磷的质量分数≤0.15％，硫的质量分数≤0.040％，余量为铁；所述增氮剂的粒度为15～25mm，在所述增氮剂中，氮的质量分数为9.0～11.5％，碳的质量分数为2.0～2.5％，锰的质量分数为42-44％，硅的质量分数为21-23％，磷的质量分数≤0.20％，硫的质量分数≤0.045％，余量为铁；所述锰铁的用量为18.9-29.6kg/t钢；所述硅铁的用量为8.8-9.2kg/t钢；所述铌铁的用量为0.3-0.5kg/t钢；所述钒氮合金的用量为0.37-0.5kg/t钢；所述增氮剂的用量为0.7-1.1kg/t钢。
8.根据权利要求1所述的HRB500E抗震性能钢筋的生产方法，其特征在于，步骤(2)所述钢包覆盖剂为钢水复合保温剂；所述钢包覆盖剂的用量为每吨脱氧后的钢水加入0.2～0.5kg。
9.根据权利要求1所述的HRB500E抗震性能钢筋的生产方法，其特征在于，步骤(3)所述钢坯加热采用三段式加热，所述三段式加热的第一段加热温度为800-950℃，第一段加热时间为18～25分钟；第二段加热温度为950-1100℃，第二段加热时间为20～25分钟；第三段加热温度为1050-1150℃，第三段加热时间为25～35分钟；步骤(3)所述控温轧制的开轧温度为950-1050℃，进精轧温度为1000-1020℃，终轧速率为18m/s以内；所述冷却包括将轧件进行水冷和冷床冷却；所述水冷的速率≥10℃/s，轧件经水冷处理后冷却至700-900℃，然后进入冷床冷却，所述冷床的温度为300-550℃。
10.一种由权利要求1-9任一项所述的生产方法制备的HRB500E抗震性能钢筋。
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