CN116241192A - 一种抽油杆零失稳采油方法 - Google Patents
一种抽油杆零失稳采油方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN116241192A CN116241192A CN202310201865.3A CN202310201865A CN116241192A CN 116241192 A CN116241192 A CN 116241192A CN 202310201865 A CN202310201865 A CN 202310201865A CN 116241192 A CN116241192 A CN 116241192A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- weight
- sucker rod
- rod
- value
- pump
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000605 extraction Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims abstract description 83
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 59
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims abstract description 40
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims abstract description 24
- 238000013461 design Methods 0.000 claims abstract description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 72
- 238000010586 diagram Methods 0.000 claims description 29
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 28
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 claims description 13
- 230000037396 body weight Effects 0.000 claims description 13
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 12
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 12
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 11
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 11
- 239000003129 oil well Substances 0.000 claims description 11
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 11
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 10
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 10
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 claims description 7
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000010354 integration Effects 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000008719 thickening Effects 0.000 claims description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 claims 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 abstract 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 12
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 11
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 7
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 5
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
- 238000012800 visualization Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH DRILLING; MINING
- E21B—EARTH DRILLING, e.g. DEEP DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH DRILLING; MINING
- E21B—EARTH DRILLING, e.g. DEEP DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B12/00—Accessories for drilling tools
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH DRILLING; MINING
- E21B—EARTH DRILLING, e.g. DEEP DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B41/00—Equipment or details not covered by groups E21B15/00 - E21B40/00
Abstract
本发明涉及油田开采技术领域，尤其涉及一种抽油杆零失稳采油方法，包括：步骤S1，获取抽油杆消除弯曲形成零失稳所需的理想配重值；步骤S2，通过井眼数据或轨迹三维模型，确定斜井段和弯曲段部分需要进行防护的点位并进行局部防护设计；步骤S3，通过步骤S2中需要进行防护的点位对步骤S1中理想配重值进行调节，获取零失稳所需的理论配重值；步骤S4，根据理论配重值确定配重力的配重方案；步骤S5，获取抽油井实际生产参数，进行数据整合并进行配重力优化调整；步骤S6，根据步骤S5的生产数据对抽油机平衡块进行调整。本发明通过零失稳采油工艺可以延长抽油杆、管使用寿命，并大量减少扶正器的使用，起到节能降耗的作用。
Description
技术领域
本发明涉及油田开采技术领域，尤其涉及一种抽油杆零失稳采油方法。
背景技术
石油行业目前广泛使用的常规柱塞式抽油泵，当悬点下行时,抽油杆是靠自重下落，在下落过程中，抽油杆会受到抽油管中液体浮力、沿程阻力等方向向上的阻力，所有力的叠加致使抽油杆下段产生失稳弯曲,弯曲波峰在抽油管壁上摩擦运行造成杆管的断漏脱等问题，引发使用寿命缩短。
为了减缓杆管摩擦延长抽油井生产寿命，现在普遍采取的技术措施是大量使用抽油杆扶正器，但会造成抽油杆阻力增加，增加能耗。
发明内容
为解决上述问题，本发明提供一种抽油杆零失稳采油方法。
为实现上述目的，本发明提供一种抽油杆零失稳采油方法，包括，
步骤S1，通过对抽油井下载荷和抽油杆挂总重量的测量和计算，获得造成抽油杆失稳弯曲的总阻力值，通过总阻力值分析计算出抽油杆消除弯曲形成零失稳所需的理想配重值；
步骤S2，通过井眼数据或轨迹三维模型，确定斜井段和弯曲段部分需要进行防护的点位并进行局部防护设计；
步骤S3，通过步骤S2中需要进行防护点位的重力值计算或测量以及整体抽油杆挂的重力值计算或测量对步骤S1中得到的理想配重值进行调整，获取零失稳所需的理论配重值；
步骤S4，根据理论配重值确定配重力的配重方案；
步骤S5，获取抽油井实际生产参数，并进行数据整合分析及生产参数调整，进一步优化配重值及生产状态；
步骤S6，按照步骤S5中调节后形成的生产状态对抽油机平衡块进行调整。
进一步地，在所述步骤S1中，对抽油杆柱上的受力状况进行测量，测量方法设置有两类，分别为第一类抽油杆柱受力测量方法，第二类抽油杆柱受力测量方法，其中，
第一类抽油杆柱受力测量方法通过在抽油杆柱不同位置上连接测试仪并记录抽油杆柱在上、下冲程中的受力情况，获取测试仪所在位置的实际受力，并根据受力情况结合抽油杆挂重量分析计算理想配重值；
第二类抽油杆柱受力测量方法是在实际生产中，通过位于地面的抽油井井口进行测力仪器测试或示功图测试，通过其数值结合抽油杆挂重量，分析计算理想配重值；理想配重值的数值由示功图下载荷中间值与抽油杆挂在空气中的总重量的值之间的差值分析计算得出，或由示功图下载荷的加权平均值与抽油杆挂在空气中的总重量的值之间的差值分析计算得出，抽油杆挂在空气中的总重量为光杆、抽油杆、连杆、柱塞及游动凡尔、泵体加重杆及其它一系列下冲程随动的杆挂部件的重量总和；所述理想配重值包括斜井段和弯曲段抽油杆挂的重力值，斜井段和弯曲段抽油杆挂的重力值＝斜井段和弯曲段抽油杆挂在空气中重量×s in(斜井段抽油杆与水平线夹角)。
进一步地，在步骤S2中，通过井眼轨迹数据或三维模型，调用采油数据系统的井深、井斜角、方位角数据，并根据相关数据确定斜井段和弯曲段局部需要防护的位置并进行局部防护设计；
斜井段、弯曲段局部防护的布置方法设置有三种，分别为第一类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法，第二类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法，第三类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法，其中，
第一类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法为在防护段中心点位置的上、中、下采用多扶正块的抽油杆进行防护，防护部位长度遵循抽油杆和抽油管根据井斜曲率产生分离不再产生摩擦的原则；
第二类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法为采用增厚抽油管和增粗抽油杆、增粗扶正抽油杆进行防护，防护部位长度遵循抽油杆和抽油管根据井斜曲率产生分离不再产生摩擦的原则；
第三类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法为采用加强耐磨抽油管和加强耐磨抽油杆进行防护，防护部位长度遵循抽油杆和抽油管根据井斜曲率产生分离不再产生摩擦的原则；
根据获取的相关数据，选取对应的斜井段、弯曲段局部防护的布置方法。
进一步地，在斜井段、弯曲段局部防护的布置过程中，三种局部防护的布置方法能够单一使用也能够混合使用。
进一步地，在步骤S3中，根据步骤S1中确定的理想配重值、步骤S2中斜井段和弯曲段局部防护的布置、需要进行生产作业的油井的供液能力和抽油机的负载能力对实际生产作业中下放到油井中的抽油泵进行选取；
根据选取完成的抽油泵结合步骤S1中确定的理想配重值、步骤S2中斜井段、弯曲段局部防护的布置结合抽油杆挂的重量，确定零失稳所需的理论配重值。
进一步地，在所述步骤S4中，配重的方案设置有三种，其中，
第一配重方案为泵体配重，在泵体位置采用泵体配重杆，通过泵体配重杆直径的变化调节配重力的大小；
第二配重方案为泵下加重，在泵体配重杆下方连接加重杆，加重杆的重量值与泵体配重力的总值要超过零失稳需要的总配重力值，加重杆的长度不要超过泵下到井底的长度与泵最大冲程长度之和；
第三配重方案为泵上加重，在柱塞上方连接加重杆，加重杆的重量值与泵体配重力的总值要超过零失稳需要的总配重力值，泵上加重杆外径与抽油管内径形成的环形过流空间不要增加流阻，加重杆丝扣扭矩设计值要超过常规抽油杆丝扣扭矩值避免脱扣，泵上抽油杆加重也能够同时采用加粗增强抽油管。
进一步地，在所述步骤S4中的配重方案能够单独使用也能够混合使用。
进一步地，在所述步骤S5中，对实施配重方案设计的生产井获取生产过程中的产液量、示功图、动液面、电流、油压、套压等相关生产参数数据，分析数据并进行配重力分析及调整；
使生产中抽油杆尽量接近于零失稳状态。
进一步地，所述步骤S5中调整配重的方法有四种，
一是通过调整冲程冲次获得泵体配重力的加减，冲次值会影响抽油杆的受力；
二是通过井口智能变频控制柜调整抽油杆运行时间的上快下慢以调整配重力值，下冲程的速度值会影响抽油杆的受力；
三是调整抽油机偏心孔销钉的孔位，通过机械方式调整抽油杆运行时间的上快下慢以调整配重力值，下冲程的速度值会影响抽油杆的受力；
四是调整动液面高度以调整配重力值，液面高低与泵体配重力值相关。
进一步地，在所述步骤S6中，设备进入生产状态后，若电参数据发生变化，适时进行抽油机平衡块的位置调整，在调整过程中实测电参数据，将电参控制在抽油机标定的范围之内。
与现有技术相比，本发明的有益效果在于，本发明保证在一般井况中抽油杆在下行过程中一直处于拉直状态，并在复杂井况中大幅消除抽油杆在下行过程中的弯曲现象，缩小弯曲程度，效益是最大幅度减小抽油杆因零失稳弯曲造成的对抽油管的侧向摩擦力，起到延长抽油杆抽油管使用寿命的作用；零失稳采油工艺可以大量减少扶正器的使用，从而降低抽油杆的运行阻力，起到节能降耗的作用。
当生产中对杆管使用寿命有更高的要求，可以通过增加扶正器或耐磨管杆的使用量，本工艺中大幅度减小抽油杆侧向力的原理可以更大幅度延长抽油杆抽油管的使用寿命。
附图说明
图1为本发明实施例中抽油杆零失稳采油方法流程示意图；
图2为本发明实施例中零失稳抽油杆的结构示意图；
图3为本发明实施例中井眼轨迹三维模型图；
图4为本发明实施例中抽油井井口示功图。
图2中，1-泵体配重、2-泵下加重位置、3-泵上加重位置、4-泵筒、5-柱塞、6-抽油杆；
图4中，PB-PC为上载荷加载曲线，PA-PD为下载荷加载曲线。
具体实施方式
为了使本发明的目的和优点更加清楚明白，下面结合实施例对本发明作进一步描述；应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用于解释本发明，并不用于限定本发明。
下面参照附图来描述本发明的优选实施方式。本领域技术人员应当理解的是，这些实施方式仅仅用于解释本发明的技术原理，并非在限制本发明的保护范围。
需要说明的是，在本发明的描述中，术语“上”、“下”、“左”、“右”、“内”、“外”等指示的方向或位置关系的术语是基于附图所示的方向或位置关系，这仅仅是为了便于描述，而不是指示或暗示所述装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。
此外，还需要说明的是，在本发明的描述中，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域技术人员而言，可根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。
请参阅图1-图4所示，图1为本发明实施例中抽油杆零失稳采油方法流程示意图；图2为本发明实施例中零失稳抽油杆的结构示意图；图3为本发明实施例中井眼轨迹三维模型图；图4为本发明实施例中抽油井井口示功图。
图2中，1-泵体配重、2-泵下加重位置、3-泵上加重位置、4-泵筒、5-柱塞、6-抽油杆；
图4中，PB-PC为上载荷加载曲线，PA-PD为下载荷加载曲线。
本发明提供一种抽油杆零失稳采油方法，包括，
步骤S1，通过对抽油井下载荷和抽油杆挂总重量的测量和计算，获得造成抽油杆失稳弯曲的总阻力值，通过总阻力值分析计算出抽油杆消除弯曲形成零失稳所需的理想配重值；
步骤S2，通过井眼数据或轨迹三维模型，确定斜井段和弯曲段部分需要进行防护的点位并进行局部防护设计；
步骤S3，通过步骤S2中需要进行防护点位的重力值计算或测量以及整体抽油杆挂的重力值计算或测量对步骤S1中得到的理想配重值进行调整，获取零失稳所需的理论配重值；
步骤S4，根据理论配重值确定配重力的配重方案；
步骤S5，获取抽油井实际生产参数，并进行数据整合分析及生产参数调整，进一步优化配重值及生产状态；
步骤S6，按照步骤S5中调节后形成的生产状态对抽油机平衡块进行调整。
具体而言，在所述步骤S1中，对抽油杆柱上的受力状况进行测量，测量方法设置有两类，分别为第一类抽油杆柱受力测量方法，第二类抽油杆柱受力测量方法，其中，
第一类抽油杆柱受力测量方法通过在抽油杆柱不同位置上连接测试仪并记录抽油杆柱在上、下冲程中的受力情况，获取测试仪所在位置的实际受力，并根据受力情况结合抽油杆挂重量分析计算理想配重值；
第二类抽油杆柱受力测量方法是在实际生产中，通过位于地面的抽油井井口进行测力仪器测试或示功图测试，通过其数值结合抽油杆挂重量，分析计算理想配重值。
第一类抽油杆柱受力测量方法分为
(1)试验研究中的杆柱受力实测
为取得泵上杆柱实际受力数据，专门安排测试井，在杆柱泵上指定深度位置接上载荷测试仪(该测试仪是以应变片固定在承载体上，随所承受的载荷不同，其变形量不同，按载荷与变形量之间的关系下即可得知载荷数据的)，当油井正常稳定生产后(沉没度、油压、套压等参数达到日常生产数值范围后)，起出杆柱卸下测试仪，取得杆柱在该深度下实际受力情况。并通过应用配重抽油泵和应用常规泵生产的测试值对比，即可得知应用配重抽油泵所取得的受力效果。
在泵上杆柱末端接载荷测试仪，则可通过下冲程时该处载荷的数值正负与大小，得知中和点是否已移出杆柱。如在其上某深度处接另一只记录仪，则可根据两者的距离差和载荷差，扣除该段杆柱自重的影响后，计算出沿程阻力的大小。
在同等条件井或同井先后进行应用配重抽油泵和常规泵的上述对比测试，则可得到配重抽油泵的对比效果。
(2)根据测试仪实测结果推算沿程阻力(包括结构阻力)
例：设某井使用直径1"抽油杆柱，下泵深度1000m，在杆柱末端和650m处各安装了一个载荷测试仪。当下泵生产稳定后，起出测试仪，得知下冲程杆柱末端载荷值为-590kg，650m深度处为400kg，求该井650m至1000m处的沿程阻力。
解：两点间的力差为400-(-590)＝990kg
两个载荷测试仪之间的距离为1000-650＝350m
因1"抽油杆横截面积为4.9cm2，按液体比重为1，千米深度处的液体压强为100at,粗算千米液柱对杆柱端面造成的向上推力为
4.9×100＝490kg
于是从总力差减去该力可得到运动阻力为
990-490＝500kg
其实这个运动阻力中包含了柱塞与泵筒之间的半干摩擦力和流体流经游动凡尔的局部阻力，因这两个力与整个杆柱的沿程阻力相比较小，就统一归到沿程阻力中去，以下就把这个运动阻力概略称为沿程阻力。
按这个沿程阻力匀布在两个测试仪之间的杆柱上，可得出平均每米杆柱上所受到的沿程阻力为
500/350＝1.43kg/m
注：运动物体在管道液体的阻力＝横截面积*速度*阻力系数，其中阻力系数因采油生产的实际因素变量太多几乎无法测量，所以在此公式可以忽略，实际生产应用中阻力的确定可以通过实测获得，此公式对生产的指导意义是阻力与横截面积和速度的相互影响关系
(3)计算中和点所在深度
因中和点是该点以下抽油杆柱重量与阻力(杆柱末端阻力和该段沿程阻力之和)平衡的点，设中和点以下的杆柱长度为X，则应有下式成立
4.09(折算抽油杆的每米重量)X＝490+1.43X
即(4.09-1.43)X＝490
解出X＝490/2.66＝184m
此中和点公式还有其他公知公式可替代计算
第二类抽油杆柱受力测量方法为对于非试验的实际生产井，杆柱受力数据的测取，可通过测力仪器或井口示功图来进行，即前面所提到用示功图中间下载荷值，该值与杆柱重量之差就是下行总阻力，以泵体配重杆的反馈力和加重杆的重力抵掉该阻力，就可使中和点移出杆柱。
理想配重值的数值由示功图下载荷中间值与抽油杆挂在空气中的总重量的值之间的差值分析计算得出，或由示功图下载荷的加权平均值与抽油杆挂在空气中的总重量的值之间的差值分析计算得出，抽油杆挂在空气中的总重量为光杆、抽油杆、连杆、柱塞及游动凡尔、泵体加重杆及其它一系列下冲程随动的杆挂部件的重量总和；所述理想配重值包括斜井段和弯曲段抽油杆挂的重力值，斜井段和弯曲段抽油杆挂的重力值＝斜井段、弯曲段抽油杆挂在空气中重量×s in(斜井段、弯曲段抽油杆与水平线夹角)。
可以预想的是，对于其他物理学中的物体斜面受力计算公式，只要能满足计算斜井段和弯曲段抽油杆挂的重力值，均可替换第二类抽油杆柱受力测量方法中的斜井段和弯曲段抽油杆挂的重力值计算公式。
总阻力值＝造成抽油杆失稳弯曲的力＝理想配重值。
抽油杆挂在空气中总重量的测量方法是称重法，用称重工具例如电子称逐个测量光杆、抽油杆、连杆、柱塞及游动凡尔、泵体加重杆及其它一系列下冲程随动的杆挂部件的重量，数值累加计算总数。此方法虽简单但有效精准，因为之前采用的按照每件零配件或器材的重量公式计算，因供货厂家众多、材质参差不齐、产品规格尺差等因素造成计算结果误差很大，有些零配件或器材形状复杂也难以计算。对于较长的抽油杆或连杆采用多个电子称同步测量。
具体而言，在步骤S2中，通过井眼数据或轨迹三维模型，调用采油数据系统的井深、井斜角、方位角等数据，并根据相关数据确定斜井段和弯曲段局部需要防护的位置并进行局部防护设计；
斜井段、弯曲段局部防护的布置方法设置有三种，分别为第一类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法，第二类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法，第三类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法，其中，
第一类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法为在防护段中心点位置的上、中、下采用多扶正块的抽油杆进行防护，防护部位长度遵循抽油杆和抽油管根据井斜曲率产生分离不再产生摩擦的原则；
第二类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法为采用增厚抽油管和增粗抽油杆、增粗扶正抽油杆进行防护，防护部位长度遵循抽油杆和抽油管根据井斜曲率产生分离不再产生摩擦的原则；
第三类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法为采用加强耐磨抽油管和加强耐磨抽油杆进行防护，防护部位长度遵循抽油杆和抽油管根据井斜曲率产生分离不再产生摩擦的原则；
根据获取的相关数据，选取对应的斜井段、弯曲段局部防护的布置方法。
对于其他的斜井段、弯曲段局部防护的防护方法，若能达到步骤S2中同样的防护目的，均可作为步骤S2的可替换方式。
具体而言，在斜井段、弯曲段局局部防护的布置过程中，三种斜井段、弯曲段局部防护的布置方法能够单一使用也能够混合使用。
确定井斜段、弯曲段的具体做法，理想情况下是配套井眼轨迹三维软件，调用油田作业系统井深、井斜角、方位角等数据，实现井眼轨迹三维可视化，找到斜井段、弯曲段的保护位置。
简单的概略做法，是在完井资料中，按该资料所提供的每百米深的靶心X、Y的数据，可以画出靶心的轨迹曲线，按该曲线找到弧顶点，在弧顶点上下各取一段长度范围，作为抽油杆扶正器和其它防护器材的安装位置。
扶正器和其它防护器材的布置密度，原理上应是按抽油杆的轴向所受的载荷与杆径之间的力学关系，计算出杆柱失稳弯曲量，在弯曲量接近杆管间距的弧长距离，作为扶正器和其它防护器材的布置间距。在同井同一杆径的条件下，这个间距随深度不同也是变量，中和点以下杆柱弯曲弧段长度渐小，扶正器和其它防护器材的间距也应越小。
要确切按此配置扶正器和其它防护器材，需建立一套具体的科学计算标准，目前，可以暂时根据前些年油田在相关研究项目中所提出的抽油杆扶正器布置方法来布置扶正器和其它防护器材，在需要布置扶正器和其它防护器材的井段，原则上增强处理、宁大勿小。
具体而言，在步骤S3中，根据步骤S1中确定的理想配重值、步骤S2中斜井段和弯曲段局部防护的布置、需要进行生产作业的油井的供液能力和抽油机的负载能力对实际生产作业中下放到油井中的抽油泵进行选取；
根据选取完成的抽油泵结合步骤S1、中确定的理想配重值、步骤S2中斜井段局部防护的布置结合抽油杆挂的重量，确定零失稳所需的理论配重值。
选泵的依据，是根据油井的供液能力，以能把流压抽到油田开发方面要求的流压为准。对于老井，还要考虑到抽油机的负载能力，不能使抽油机超载。
具体做法，在用的抽油机井借检泵之机(或新井投产)，把常规抽油泵更换为配重抽油泵采油，要看原常规抽油泵采油时，流压泵效是否合适，如流压泵效已在合理范围，则在选择配重抽油泵时，也按该排量选泵，即选择当量泵径与原常规泵泵径相近的配重抽油泵。否则应按合理流压要求进行产能预测，按产能预测结果选泵。
例：某井原使用φ57常规泵生产，泵深1000m，10型抽油机，使用22型抽油杆。流压为3MPa，泵效为50％，按功图测得的悬点最大载为荷6100kg。示功图中间下载荷2300kg。今要更换为配重抽油泵生产，计算应使用的配重抽油泵相关参数，步骤如下：
(1)选择配重抽油泵的当量泵径
因该井正常生产时流压为3MPa，泵效50％，这个流压和泵效对该油田或区块来说是正常合理的，不必改变抽汲参数，所以在冲程冲次不动的情况下，不必大幅调改泵径，还保持原排液能力即可。而配重抽油泵中当量泵径最靠近常规φ57泵的是当量泵径为φ59泵，即φ70泵柱塞配φ38泵体配重杆，所以应采用这个配重抽油泵的参数。
(2)核算使用配重抽油泵后液柱载荷的增量
因更换配重抽油泵后，柱塞由常规泵的φ57变为拉杆泵的φ70，上冲程液柱载荷会增加，从而使悬点最大载荷增加，液柱载荷的增加量与柱塞横截面积的增量成正比，所以应首先计算柱塞的横截面积的增量。
柱塞横截面积增量为
(7.02-5.72)0.785＝12.96cm2
式中的0.785是π/4的折算结果
液柱载荷的最大增量(即液柱比重按最大为1计算)为
12.96×1000×102＝1296000g＝1296kg
具体而言，在所述步骤S4中，配重的方案设置有三种，其中，
第一配重方案为泵体配重，在泵体位置采用泵体配重杆，通过泵体配重杆直径的变化调节配重力的大小；
第二配重方案为泵下加重，在泵体配重杆下方连接加重杆，加重杆的重量值与泵体配重力的总值要超过零失稳需要的总配重力值，加重杆的长度不要超过泵下到井底的长度与泵最大冲程长度之和；
第三配重方案为泵上加重，在柱塞上方连接加重杆，加重杆的重量值与泵体配重力的总值要超过零失稳需要的总配重力值，泵上加重杆外径与抽油管内径形成的环形过流空间不要增加流阻，加重杆丝扣扭矩设计值要超过常规抽油杆丝扣扭矩值避免脱扣，泵上抽油杆加重也能够同时采用加粗增强抽油管。
对于其他的配重方案，若能达到步骤S4中同样的配重目的，均可作为步骤S4的可替换方式。
具体而言，在所述步骤S4中的配重方案能够单独使用也能够混合使用。
计算泵体配重杆的液体反馈力(液体反馈力＝本文中泵体配重产生的下拉力，液体反馈力是力学名称)
因要使用φ38mm配重杆的泵，配重杆的横截面积为
3.82×0.785＝11.3cm2
假设井深1000米，沉没度300米，油液比重为1，悬点下行时的液体反馈力减去沉没压力的作用后为
11.3(100-30)＝791kg
求需要的泵上、泵下加重杆重量及长度
该井常规泵生产时的示功图中间下载荷为2300kg，因是使用22型抽油杆，每米折算杆重3.14kg，则下行总阻力为
3.14×1000-2300＝840kg
要把下行总阻力克服掉，则在泵体配重杆产生的液体反馈力基础上，另需附加的加重力为
840-791＝49kg
而这个重量泵体配重杆的自重就可以达到，所以不需要其他加重方式了。
核算应用配重抽油泵后的悬点最大载荷是否使抽油机超载
在使用原井抽油杆，泵深不变的情况下，上行程悬点最大载荷的增量就是液柱载荷增量和泵体配重杆与泵上、泵下加重杆的重量
6100+1296＝7396kg
载荷没有超出10型抽油机的额定负荷，可以应用。
具体而言，在所述步骤S5中，对实施配重方案设计的生产井获取生产过程中的产液量、示功图、动液面、电流、油压、套压等相关生产参数数据，分析数据并进行配重力分析及调整；
使生产中抽油杆尽量接近于零失稳状态。
具体而言，所述步骤S5中调整配重的方法有四种，
一是通过调整冲程冲次获得泵体配重力的加减，冲次值会影响抽油杆的受力(阻力＝横截面积×速度；速度越快，阻力越大；冲次值大速度大)；
二是通过井口智能变频控制柜调整抽油杆运行时间的上快下慢以调整配重力值，下冲程的速度会影响抽油杆的受力(阻力＝横截面积×速度；速度越大，阻力越大)；
三是调整抽油机偏心孔销钉的孔位，通过机械方式调整抽油杆运行时间的上快下慢以调整配重力值，下冲程的速度会影响抽油杆的受力(阻力＝横截面积×速度；速度越大，阻力越大)；
四是调整动液面高度以调整配重力值，液面位置越高则泵体配重力越小。
对于其他的调节配重力方案，若能达到步骤S5中同样的调节目的，均可作为步骤S5的可替换方式。
配重抽油泵下井投产后，要及时进行功图、液面、上下电流、油压、套压等相关常规测试，以便及时掌握生产状态，通过功图得知实际悬点各项载荷，在流压稳定后抽油机是否超载。看功图的宽窄变化以得知悬点功耗的变化。通过上下电流看平衡状况。
因使用了配重抽油泵后，悬点各项载荷会有所变化，所以要根据上下电流情况看是否需要调平衡。如果使用的配重抽油泵柱塞大于原常规泵的柱塞，则液柱载荷会增加，同时因增加了配重杆、加重杆的重量，所以悬点最大载荷会增加。另因在下冲程时增加了泵体配重杆的液体反馈力以及加重杆的重力，悬点最小载荷也会增加。
然而对于原常规泵生产时供液不足的井，设计使用的配重抽油泵柱塞并不一定大于原常规泵柱塞，甚至减小了，这种情况下悬点最大载荷不一定增加，甚至可能减少。
综合上述，应用配重抽油泵后，抽油机的负载会形成新的状态，这就要根据应用配重抽油泵后的功图和上下电流来看是否需要调平衡。
平衡的调整方法和常规泵抽油生产相同，也是根据上下电流的差别确定平衡应调整的幅度，使之达到在平衡状态下生产，以达到最佳节电效果，优化系统效率。
具体而言，在所述步骤S6中，设备进入生产状态后，若电参数据发生变化，适时进行抽油机平衡块的位置调整，在调整过程中实测电参数据，将电参控制在抽油机标定的范围之内。
配重抽油泵下井后，要严密监控井况变化，及时进行功图、液面、电流等资料的录取，通过这些资料的分析，掌握井的供采协调状况变化及设备的工作状态。
通过示功图反映的泵况类型，判定泵是否工作正常。当供采进入稳定状态后，看流压是否偏高或偏低，如流压偏高或偏低，则应进行冲程冲次等抽汲参数的调整。根据上下电流看平衡是否在合理范围内，否则应进行调平衡。根据示功图较应用常规泵时变宽还是变窄，了解功耗增大还是缩小。根据功图反映的阻力的大小，分析应用本配重方案后的实际效果。
在多井长时间应用后，统计其检泵周期，并理清检泵原因，分析问题所在，为进一步优化该工艺提供依据，以利其它井的设计施工。
当前普遍采用的满井扶正和部分杆管使用耐磨抽油杆、抽油管等工艺，因为一直没有消除形成抽油杆失稳弯曲的阻力，此阻力造成的抽油杆弯曲一直在侧向力的作用下摩擦抽油管，严重困扰正常生产，杆断脱、管磨漏等问题造成油井使用周期短，传统技术的油井使用周期受地域和井况限制使用周期从一二百天到五六百天不等,例如长庆油田油井的使用周期普遍在二百天左右，大庆油田的油井的使用周期普遍在六百天左右；通过采用本发明中抽油杆零失稳采油方法，在大庆某油田进行零失稳采油，采油周期已超2000天，是未经改良井使用周期的2.5倍。
实验井是否采用本发明中抽油杆零失稳采油方法的泵上载荷测试仪与井口载荷测试仪的对比数据参见表1；
表中，整筒泵数据为未采用抽油杆零失稳采油方法的实验井泵上载荷测试仪与井口载荷测试仪的采集的数据；配重泵为采用抽油杆零失稳采油方法的实验井泵上载荷测试仪与井口载荷测试仪的采集的数据；
表中，整筒泵在泵上载荷测试仪采集的下载荷-250数据，说明此时抽油泵杆受压力，在下放的路径中存有弯曲；配重泵在泵上载荷测试仪采集的下载荷+550数据，说明此时抽油泵杆受拉力，抽油泵杆处于直杆状态。
表1
至此，已经结合附图所示的优选实施方式描述了本发明的技术方案，但是，
本领域技术人员容易理解的是，本发明的保护范围显然不局限于这些具体实施方式。在不偏离本发明的原理的前提下，本领域技术人员可以对相关技术特征做出等同的更改或替换，这些更改或替换之后的技术方案都将落入本发明的保护范围之内。
Claims (10)
1.一种抽油杆零失稳采油方法，其特征在于，包括，
步骤S1，通过对抽油井下载荷和抽油杆挂总重量的测量和计算，获得造成抽油杆失稳弯曲的总阻力值，通过总阻力值分析计算出抽油杆消除弯曲形成零失稳所需的理想配重值；
步骤S2，通过井眼数据或轨迹三维模型，确定斜井段和弯曲段部分需要进行防护的点位并进行局部防护设计；
步骤S3，通过步骤S2中需要进行防护点位的重力值计算或测量以及整体抽油杆挂的重力值计算或测量对步骤S1中得到的理想配重值进行调整，获取零失稳所需的理论配重值；
步骤S4，根据理论配重值确定配重力的配重方案；
步骤S5，获取抽油井实际生产参数，并进行数据整合分析及生产参数调整，进一步优化配重值及生产状态；
步骤S6，按照步骤S5中调节后形成的生产状态对抽油机平衡块进行调整。
2.根据权利要求1所述的抽油杆零失稳采油方法，其特征在于，在所述步骤S1中，对抽油杆柱上的受力状况进行测量，测量方法设置有两类，分别为第一类抽油杆柱受力测量方法，第二类抽油杆柱受力测量方法，其中，
第一类抽油杆柱受力测量方法通过在抽油杆柱不同位置上连接测试仪并记录抽油杆柱在上、下冲程中的受力情况，获取测试仪所在位置的实际受力，并根据受力情况结合抽油杆挂重量分析计算理想配重值；
第二类抽油杆柱受力测量方法是在实际生产中，通过位于地面的抽油井井口进行测力仪器测试或示功图测试，通过其数值结合抽油杆挂重量，分析计算理想配重值；理想配重值的数值由示功图下载荷中间值与抽油杆挂在空气中的总重量的值之间的差值分析计算得出，或由示功图下载荷的加权平均值与抽油杆挂在空气中的总重量的值之间的差值分析计算得出，抽油杆挂在空气中的总重量为光杆、抽油杆、连杆、柱塞及游动凡尔、泵体加重杆一系列下冲程随动的杆挂部件的重量总和；所述理想配重值包括斜井段和弯曲段抽油杆挂的重力值，斜井段和弯曲段抽油杆挂的重力值＝斜井段和弯曲段抽油杆挂在空气中重量×sin(斜井段抽油杆与水平线夹角)，总阻力值＝造成抽油杆失稳弯曲的力＝理想配重值。
3.根据权利要求2所述的抽油杆零失稳采油方法，其特征在于，在步骤S2中，通过井眼数据或轨迹三维模型，调用采油数据系统的井深、井斜角、方位角数据，并根据相关数据确定斜井段和弯曲段局部需要防护的位置并进行局部防护设计；
斜井段、弯曲段局部防护的布置方法设置有三种，分别为第一类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法，第二类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法，第三类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法，其中，
第一类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法为在防护段中心点位置的上、中、下采用多扶正块的抽油杆进行防护，防护部位长度遵循抽油杆和抽油管根据井斜曲率产生分离不再产生摩擦的原则；
第二类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法为采用增厚抽油管和增粗抽油杆、增粗扶正抽油杆进行防护，防护部位长度遵循抽油杆和抽油管根据井斜曲率产生分离不再产生摩擦的原则；
第三类斜井段、弯曲段局部防护的布置方法为采用加强耐磨抽油管和加强耐磨抽油杆进行防护，防护部位长度遵循抽油杆和抽油管根据井斜曲率产生分离不再产生摩擦的原则；
根据获取的相关数据，选取对应的斜井段、弯曲段局部防护的布置方法。
4.根据权利要求3所述的抽油杆零失稳采油方法，其特征在于，在斜井段、弯曲段局部防护的布置过程中，三种局部防护的布置方法能够单一使用也能够混合使用。
5.根据权利要求4所述的抽油杆零失稳采油方法，其特征在于，在步骤S3中，根据步骤S1中确定的理想配重值、步骤S2中斜井段和弯曲段局部防护的布置、需要进行生产作业的油井的供液能力和抽油机的负载能力对实际生产作业中下放到油井中的抽油泵进行选取；
根据选取完成的抽油泵结合步骤S1中确定的理想配重值、步骤S2中斜井段、弯曲段局部防护的布置结合抽油杆挂的重量，确定零失稳所需的理论配重值。
6.根据权利要求5所述的抽油杆零失稳采油方法，其特征在于，在所述步骤S4中，配重的方案设置有三种，其中，
第一配重方案为泵体配重，在泵体位置采用泵体配重杆，通过泵体配重杆直径的变化调节配重力的大小；
第二配重方案为泵下加重，在泵体配重杆下方连接加重杆，加重杆的重量值与泵体配重力的总值要超过零失稳需要的总配重力值，加重杆的长度不要超过泵下到井底的长度与泵最大冲程长度之和；
第三配重方案为泵上加重，在柱塞上方连接加重杆，加重杆的重量值与泵体配重力的总值要超过零失稳需要的总配重力值，泵上加重杆外径与抽油管内径形成的环形过流空间不要增加流阻，加重杆丝扣扭矩设计值要超过常规抽油杆丝扣扭矩值避免脱扣，泵上抽油杆加重也能够同时采用加粗增强抽油管。
7.根据权利要求6所述的抽油杆零失稳采油方法，其特征在于，在所述步骤S4中的配重方案能够单独使用也能够混合使用。
8.根据权利要求7所述的抽油杆零失稳采油方法，其特征在于，在所述步骤S5中，对实施配重方案设计的生产井获取生产过程中的产液量、示功图、动液面、电流、油压、套压相关生产参数数据，分析数据并进行配重力分析及调整，使生产中抽油杆尽量接近于零失稳状态。
9.根据权利要求8所述的抽油杆零失稳采油方法，其特征在于，所述步骤S5中调整配重的方法有四种，
一是通过调整冲程冲次获得泵体配重力的加减；
二是通过井口智能变频控制柜调整抽油杆运行时间的上快下慢以调整配重力值，；
三是调整抽油机偏心孔销钉的孔位，通过机械方式调整抽油杆运行时间的上快下慢以调整配重力值，；
四是调整动液面高度以调整配重力值。
10.根据权利要求9所述的抽油杆零失稳采油方法，其特征在于，在所述步骤S6中，设备进入生产状态后，若电参数据发生变化，适时进行抽油机平衡块的位置调整，在调整过程中实测电参数据，将电参控制在抽油机标定的范围之内。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202310201865.3A CN116241192B (zh) | 2023-03-06 | 2023-03-06 | 一种抽油杆零失稳采油方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202310201865.3A CN116241192B (zh) | 2023-03-06 | 2023-03-06 | 一种抽油杆零失稳采油方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN116241192A true CN116241192A (zh) | 2023-06-09 |
| CN116241192B CN116241192B (zh) | 2023-08-22 |
Family
ID=86623870
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202310201865.3A Active CN116241192B (zh) | 2023-03-06 | 2023-03-06 | 一种抽油杆零失稳采油方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN116241192B (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117454561A (zh) * | 2023-12-19 | 2024-01-26 | 成都信息工程大学 | 一种连续油管在水平井眼极限延伸距离的分析方法及系统 |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN2752422Y (zh) * | 2004-12-11 | 2006-01-18 | 熊兴菊 | 防失稳抽油杆 |
| CA2518731A1 (en) * | 2005-01-05 | 2006-07-05 | Lufkin Industries, Inc. | Inferred production rates of a rod pumped well from surface and pump card information |
| CN105156080A (zh) * | 2015-09-15 | 2015-12-16 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种用于防止杆管偏磨的方法及分层同采管柱 |
| CA2950093A1 (en) * | 2015-11-30 | 2017-05-30 | Weatherford Technology Holdings, Llc | Calculating downhole card in deviated wellbore using parameterized segment calculations |
| CN110700796A (zh) * | 2019-09-17 | 2020-01-17 | 大庆市汇成科技开发有限公司 | 一种智能碳纤维连续柔性抽油杆长冲程大泵深抽采油系统 |
| CN112483370A (zh) * | 2020-11-27 | 2021-03-12 | 邹淑君 | 一种下冲程可调下拉力式柱塞泵 |
| CN115012839A (zh) * | 2022-06-06 | 2022-09-06 | 平流层(天津)自动化技术有限公司 | 一种提高抗下行失稳性和偏磨能力的抽油杆及方法 |
| CN115111146A (zh) * | 2022-07-08 | 2022-09-27 | 温州大学 | 三维曲井的防磨减载抽油装置及其使用方法 |
| CN115596409A (zh) * | 2021-07-09 | 2023-01-13 | 大庆油田有限责任公司（Cn） | 一种调节一机双井抽油机有效冲程的方法 |
-
2023
- 2023-03-06 CN CN202310201865.3A patent/CN116241192B/zh active Active
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN2752422Y (zh) * | 2004-12-11 | 2006-01-18 | 熊兴菊 | 防失稳抽油杆 |
| CA2518731A1 (en) * | 2005-01-05 | 2006-07-05 | Lufkin Industries, Inc. | Inferred production rates of a rod pumped well from surface and pump card information |
| CN105156080A (zh) * | 2015-09-15 | 2015-12-16 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种用于防止杆管偏磨的方法及分层同采管柱 |
| CA2950093A1 (en) * | 2015-11-30 | 2017-05-30 | Weatherford Technology Holdings, Llc | Calculating downhole card in deviated wellbore using parameterized segment calculations |
| CN110700796A (zh) * | 2019-09-17 | 2020-01-17 | 大庆市汇成科技开发有限公司 | 一种智能碳纤维连续柔性抽油杆长冲程大泵深抽采油系统 |
| CN112483370A (zh) * | 2020-11-27 | 2021-03-12 | 邹淑君 | 一种下冲程可调下拉力式柱塞泵 |
| CN115596409A (zh) * | 2021-07-09 | 2023-01-13 | 大庆油田有限责任公司（Cn） | 一种调节一机双井抽油机有效冲程的方法 |
| CN115012839A (zh) * | 2022-06-06 | 2022-09-06 | 平流层(天津)自动化技术有限公司 | 一种提高抗下行失稳性和偏磨能力的抽油杆及方法 |
| CN115111146A (zh) * | 2022-07-08 | 2022-09-27 | 温州大学 | 三维曲井的防磨减载抽油装置及其使用方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 于学信;吴家松;魏亚峰;王观华;高恒超;陈文秋;黄伟;: "抽油杆防失稳技术", 石油机械, no. 07 * |
| 谢桂学;: "考虑附加力的大斜度井抽油杆三维力学模型", 石油机械, no. 01 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117454561A (zh) * | 2023-12-19 | 2024-01-26 | 成都信息工程大学 | 一种连续油管在水平井眼极限延伸距离的分析方法及系统 |
| CN117454561B (zh) * | 2023-12-19 | 2024-03-08 | 成都信息工程大学 | 一种连续油管在水平井眼极限延伸距离的分析方法及系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN116241192B (zh) | 2023-08-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2012348346B2 (en) | Fluid load line calculation, concavity test, and iterations on damping factor for downhole pump card | |
| RU2381384C1 (ru) | Способ и система управления перемещением штока в системе откачки флюида из скважины | |
| CA2551257C (en) | Method for estimating pump efficiency | |
| CN116241192B (zh) | 一种抽油杆零失稳采油方法 | |
| CN104533382A (zh) | 一种抽油机井电参数“示功图”的确定方法 | |
| CN101397898B (zh) | 一种有杆抽油井防偏磨的方法 | |
| US20140088875A1 (en) | Pumpjack torque fill estimation | |
| Tan et al. | Review of variable speed drive technology in beam pumping units for energy-saving | |
| CN104533349A (zh) | 一种抽油机井运行平衡的调整方法 | |
| CN111946329A (zh) | 一种油井动液面求取方法 | |
| CN107237615A (zh) | 一种基于光杆载荷的游梁式抽油机运行速度优化控制方法 | |
| Li et al. | An improved sucker rod pumping system model and swabbing parameters optimized design | |
| Zhang et al. | A real-time diagnosis method of reservoir-wellbore-surface conditions in sucker-rod pump wells based on multidata combination analysis | |
| CN206785355U (zh) | 抽油机专用单向阀式流量传感器 | |
| CN111271049B (zh) | 一种有杆泵抽油井充满程度识别方法 | |
| US20100326668A1 (en) | Position monitoring facility | |
| RU2700738C1 (ru) | Способ повышения достоверности контроля обводненности продукции нефтедобывающих скважин, оборудованных штанговыми глубинными насосами | |
| Langbauer et al. | Sucker rod antibuckling system: development and field application | |
| Zyuzev et al. | SRPU balance monitoring by wattmeter card | |
| US5184507A (en) | Surface hydraulic pump/well performance analysis method | |
| Ahmedov et al. | Estimation of the equality of the beamless sucker-rod oil pumping unit by the value of the consumption current | |
| Guo et al. | Exploration and practice of integrated control technology for tubing and sucker rod lopsided wearing in directional well | |
| CN111898230B (zh) | 有杆泵井下系统无因次特性曲线的确定方法及装置 | |
| CN111963161A (zh) | 确定隐性不正常油井的方法及装置 | |
| CN108038323A (zh) | 纤维增强复合材料连续抽油杆螺旋屈曲最小临界载荷的确定方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20240126 Address after: Room 1603, Unit 2, Building A5, Yujing, Xincheng, Sa District, Daqing City, Heilongjiang Province, 163000 Patentee after: Zou Shujun Country or region after: China Address before: Room 407, Building D-3, Zone D, Service Outsourcing Industrial Park, No. 8 Xinfeng Road, High tech Zone, Daqing City, Heilongjiang Province, 163000 Patentee before: Daqing Holly Technology Development Co.,Ltd. Country or region before: China |
|
| TR01 | Transfer of patent right |