CN116179935A - 抗拉强度360MPa级冷凝管用冷轧钢板及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了抗拉强度360MPa级冷凝管用冷轧钢板及其生产方法,主要解决现有厚度为0.40~0.50mm冷凝管用冷轧钢板强度低、成型性差的技术问题。技术方案为,一种抗拉强度360MPa级冷凝管用冷轧钢板,其化学成分重量百分比为:C:0.0012%‑0.0029%,Si≤0.03%,Mn:0.50%‑0.60%,P:0.032%‑0.042%,S≤0.015%,N≤0.003%,Alt:0.02%‑0.05%,B:0.0002%‑0.0006%,Nb:0.01%‑0.02%,Ti:0.010%‑0.019%,余量为Fe及不可避免的杂质元素。冷轧钢板r值为2.05~2.30,用于冰箱等冷凝管。
Description
技术领域
本发明涉及一种冷轧钢板,特别涉及一种抗拉强度360MPa级冷凝管用冷轧钢板及其生产方法,属于铁基合金技术领域。
背景技术
冷凝管属于精密焊管,被广泛用于冰箱、冷柜等家电中。冷凝管主要加工过程包括卷管—拉伸减径—退火—热镀锌,为避免材料时效导致拉伸断裂问题,冷凝管用钢一般采用IF钢工艺。
现有用于制作冷凝管的IF钢通常强度比较低,抗拉强度一般低于350MPa,冷凝管拉伸减径后进行退火、热镀锌,经过退火、热镀锌工艺后冷凝管强度大幅度降低,屈服强度低于160MPa,抗拉强度低于320MPa,在后续机械加工过程中容易出现扁管问题,无法满足加工要求。为提高强度,有些IF钢添加了较多的Mn和P元素,导致材料r值、n值大幅度下降,通常r≤1.9、n≤0.19,在拉伸减径时容易出现变形不均匀甚至断管现象。冷凝管行业需要一种易于卷管、拉伸缩径,在后续退火、热镀锌后强度不明显降低的冷轧带钢。
专利公开号为CN103074546A的中国专利公开了冰箱冷凝管用冷轧带钢的制造方法,其化学成分:C:0.001-0.003%,Si≤0.03%,Mn:0.10-0.20%,P:≤0.015%,S≤0.008%,Alt:0.015-0.060%,B:0.0004-0.001%,Ti:0.020-0.040%,余量为Fe及不可避免的杂质元素。冷轧钢板屈服强度180-230MPa,抗拉强度300-350MPa,延伸率A50mm≥49%。抗拉强度较低,难以满足高抗拉强度冷凝管用途的要求。
专利公开号CN105256234A的中国专利公开了冷凝管用冷轧钢板及其制备方法,其化学成分:C:0.0010-0.0030%,Si:0.010-0.014%,Mn:0.06-0.10%,P:0.004-0.010%,S:0.003-0.015%,Als:0.028-0.055%,Ti:0.050-0.070%,余量为Fe及不可避免的杂质元素。冷轧钢板屈服强度120-160MPa,抗拉强度280-340MPa,延伸率A80mm≥39%,抗拉强度较低,难以满足高抗拉强度冷凝管用途的要求。
专利公开号CN106854729A的中国专利公开了一种含磷无间隙原子冷轧镀锌钢板及其制造方法,其化学成分的重量百分比为:C≤0.003%,Si≤0.03%,Mn:0.2%-0.6%,P:0.04%-0.08%,S≤0.02%,N≤0.005%,Alt:0.02%-0.06%,Ti:0.004%-0.089%,其余为Fe和不可避免的夹杂,且上述元素重量百分含量满足0.004%≤Ti-(3.4N+1.5S+4C)≤0.03%。屈服强度RP0.2≥260MPa,抗拉强度Rm≥330MPa,断后伸长率A80mm≥30%。材料屈服强度高,不利于卷管,而且材料屈强比比较高,不利于拉伸减径。
发明内容
本发明目的是提供一种抗拉强度360MPa级冷凝管用冷轧钢板及其生产方法,主要解决现有厚度为0.40~0.50mm冷凝管用冷轧钢板强度低、成型性差的技术问题。
本发明采用的技术方案是,一种抗拉强度360MPa级冷凝管用冷轧钢板,其化学成分重量百分比为:C:0.0012%-0.0029%,Si≤0.03%,Mn:0.50%-0.60%,P:0.032%-0.042%,S≤0.015%,N≤0.003%,Alt:0.02%-0.05%,B:0.0002%-0.0006%,Nb:0.01%-0.02%,Ti:0.010%-0.019%,余量为Fe及不可避免的杂质元素。
本发明冷轧钢板的金相组织为铁素体,铁素体的晶粒度级别为I7.5~8.5级;0.40~0.50mm厚冷轧钢板的屈服强度RP0.2为170~210MPa,抗拉强度Rm为360~400MPa,屈强比为0.50~0.55,断后伸长率A50mm为42%~50%,塑性应变比r值为2.05~2.30,拉伸应变硬化指数n值为0.20~0.24。
本发明冷轧钢板用于冰箱、冷柜等家电的冷凝管。
本发明抗拉强度360MPa级冷凝管用冷轧钢板的化学成分限定在上述范围内的理由如下:
碳:是钢铁中主要间隙原子,容易导致材料时效,尽可能降低其含量,但也要控制生产成本。因此,本发明将碳控制在0.0012-0.0029%。
硅:硅是使材料强度提高的元素,但Si容易在热轧时产生氧化铁皮,在热轧用高压水难以消除,从而残留在热轧钢板上呈红色氧化铁皮,这种氧化铁皮深深的咬合在热轧钢板上难以酸洗洗掉,因而产生冷轧后钢板表面不良,影响外观。因此,本发明中Si的含量越低越好,尽量控制在0.03%以下。
锰:Mn是材料的强化元素,适当在材料中添加Mn有利于强度的提高,同时Mn可以和S结合生成MnS,减少表面热脆,避免表面质量问题,但含量过高会导致材料r值、n值降低,影响成型性。所以本发明将Mn控制在0.50~0.60%。
硫:硫在钢中形成硫化物夹杂,使其延展性和韧性降低。钢板轧制时,由于MnS夹杂随着轧制方向延伸,使钢的各向异性加重,严重时导致钢板分层。所以本发明将S控制在≤0.015%。
磷:磷在钢中起到固溶强化作用,对钢的深冲性能影响最小,但含量过高会影响有利深冲织构在退火时的发展。本发明P限定在0.032-0.042%。
氮:氮含量高会降低钢的韧性、焊接性能、热应力区热性,使钢材脆性增加,还会造成连铸坯开裂。因此,本发明控制钢中N≤0.003%。
铝:铝在本发明中的作用是起到脱氧的作用,铝是强氧化性形成元素,和钢中氧形成Al2O3在炼钢时去除,铝可以与钢中的N结合成细小弥散分布的AlN第二相粒子,阻碍晶界的移动,抑制奥氏体晶粒长大,提高奥氏体粗化温度。铝含量较高会形成过多的Al2O3夹杂,连铸浇注时容易堵塞浇注水口。因此,本发明控制钢中Alt含量为0.02~0.05%。
硼:适当硼含量的添加,能够增加晶界结合强度,同时由于B发生晶界偏聚而降低P在晶界的偏聚浓度,因此含P高强度IF钢的二次冷加工脆性得到改善。但硼含量也不能过高,否则在奥氏体晶界上会出现一种使钢变脆的网状分布的沉淀相析出,导致高温“硼脆”。综上,本发明控制钢中B含量为0.0002~0.0006%。
钛、铌:钛、铌元素都是强碳、氮化物形成元素,可完全固定钢中的碳、氮等间隙原子,形成无间隙原子钢,有利于织构在退火过程中优先发展,以保证具有无时效性和深冲性,钛、铌配合添加可以使材料性能更均匀。但是铌、钛含量不能过高,过高的含量会提高冷轧钢板的再结晶温度,而且提高生产成本,钛含量设定为0.010-0.019%,铌含量设定为0.01-0.02%。
上述抗拉强度360MPa级冷凝管用冷轧钢板的生产方法,该方法包括:
钢水经连铸得到连铸板坯,其中所述钢水化学成分的重量百分比为,C:0.0012%-0.0029%,Si≤0.03%,Mn:0.50%-0.60%,P:0.032%-0.042%,S≤0.015%,N≤0.003%,Alt:0.02%-0.05%,B:0.0002%-0.0006%,Nb:0.01%-0.02%,Ti:0.010%-0.019%,余量为Fe及不可避免的杂质元素;
连铸板坯于1200~1240℃加热180~240min后进行两段式轧制,粗轧为5道次轧制,在奥氏体再结晶温度以上轧制,粗轧结束温度为1040℃~1080℃;精轧为7道次连轧,精轧压下率90%-95%,精轧结束温度为890~928℃,精轧后钢板厚度为2.8~3.0mm,层流冷却采用后段冷却,卷取温度为680~720℃卷取得热轧钢板;
热轧钢卷重新开卷后经酸洗、冷轧、立式连续退火炉退火,卷取得到厚度为0.40~0.50mm的成品冷轧钢板,所述冷轧压下率为83%~86%,经过冷轧后的轧硬状态钢带在立式连续退火炉均热段的退火温度为772~790℃,钢带在均热段的退火时间为90~150s。
本发明方法关键工艺参数选择的理由如下:
1、连铸板坯加热温度和时间的设定
连铸板坯加热温度和时间的设定在于保证连铸坯中Mn、铌、钛等合金元素充分扩散、固溶,碳、氮化物颗粒溶解,在钢中均匀分布。温度过低和加热时间过短,都不能达到上述目的;同时,温度过低无法保证精轧结束温度。板坯加热温度目标1220℃,若温度过高,加热时间过长,板坯表面氧化严重,不利于钢板最终产品性能和表面质量,同时也消耗能源,增加制造成本。因此,本发明设定连铸板坯加热温度为1200-1240℃,加热时间180-240min。
2、粗轧结束温度的设定
通过计算,本发明成分体系A3为869℃,本发明所采取的热轧工艺均是基于本发明成分体系和计算的相变点。
粗轧为5道次轧制,在奥氏体再结晶温度以上轧制,粗轧结束温度为1040℃~1080℃。
3、精轧结束温度的设定
本发明的精轧结束温度设定有两方面的作用,一方面通过材料在奥氏体未再结晶区轧制,得到内部有变形带的扁平状奥氏体晶粒,在随后的层流冷却过程中转变成细小的铁素体晶粒,起到细化晶粒,减轻带状偏析的作用;另一方面,精轧结束温度如果偏低,会导致两相区轧制,材料不均匀,不利于深冲加工。本发明设定精轧结束温度为890-928℃。
4、精轧压下率的设定
精轧压下率控制90-95%,主要原因是较大的中间坯厚度可以减少散热,增加板坯内部热量存储,同时,较大的精轧压下率产生更多的变形能,保证精轧出口材料在奥氏体未再结晶区轧制,提高热轧钢板的组织、性能均匀性,从而提高冷轧退火后钢板的性能均匀性。
5、热轧卷取温度的设定
卷取温度主要影响带钢的组织和性能,采取较高的卷取温度有利于铌、钛的碳氮化物析出粗化,而尺寸粗大的析出物对再结晶过程中晶粒长大的钉扎力小,使{111}织构充分发展,获得较高的r值、n值。但热轧卷取温度过高,会增加钢板表面氧化铁皮的厚度。因此,综合考虑,本发明卷取温度设定为680~720℃。
6、冷轧压下率的设定
冷连轧压下率控制在83-86%,冷轧压下率提高,钢板中可存储更多的形变能,增加再结晶驱动力,在后续退火过程中组织再结晶充分,得到较大的均匀的再结晶组织,有利于提高钢板的深冲性能;但是当压下率超过86%时轧机负荷增加明显,过程稳定性较差。综合考虑五机架轧机的实际生产能力,本发明设定冷轧的压下率为83-86%。
7、连续退火工艺的设定
本发明采用立式连续退火,退火过程中材料将发生回复、再结晶及晶粒长大,而对深冲性能至关重要的γ纤维织构也在此阶段形成。随着退火温度的升高γ纤维织构不断增强,780℃时显著增强,因此综合考虑产品的性能需求和生产成本,本发明设定钢板在立式连续退火工艺中保温温度范围为772-790℃,保温时间为90-150s。
本发明方法生产的冷轧钢板的金相组织为铁素体,铁素体的晶粒度级别为I7.5~8.5级;0.40~0.50mm厚冷轧钢板的屈服强度RP0.2为170~210MPa,抗拉强度Rm为360~400MPa,屈强比为0.50~0.55,断后伸长率A50mm为42%~50%,塑性应变比r值为2.05~2.30,拉伸应变硬化指数n值为0.20~0.24。
本发明相比现有技术具有如下积极效果:1、本发明P含量为0.032-0.042%,B含量为0.0002-0.0006%,两种元素相互配合,B发生晶界偏聚而降低P在晶界的偏聚浓度,因此含P高强度IF钢的二次冷加工脆性得到改善。2、本发明Ti含量0.010%-0.019%,Nb含量0.01-0.02%,可完全固定钢中的碳、氮等间隙原子,形成无间隙原子钢,有利于织构在退火过程中优先发展,以保证具有无时效性和深冲性,钛、铌配合添加可以使材料性能更均匀。P、Nb的存在,可以避免冷凝管拉伸减径后在退火、热镀锌过程中强度大幅度降低、在机械加工出现扁管的问题。3、本发明热轧钢板的卷取温度主要影响钢板的组织和性能,采取较高的卷取温度(680-720℃)有利于铌、钛的碳氮化物析出粗化,而尺寸粗大的析出物对再结晶过程中晶粒长大的钉扎力小,使{111}织构充分发展,获得较高的r值、n值。4、本发明冷轧钢板的屈强比0.50~0.55,屈服强度RP0.2为170-210MPa,抗拉强度Rm为360-400MPa,断后伸长率A50mm为42~50%,塑性应变比r值为2.05~2.30,拉伸应变硬化指数n值为0.20~0.24,容易变形加工,同时具有高的抗拉强度,提高了冷凝管的抗冲击性。
附图说明
图1为本发明实施例1冷轧钢板的金相组织照片。
具体实施方式
下面结合实施例1~5对本发明做进一步说明,如表1~4所示。
表1为本发明实施例热镀铝锌钢板的基板的化学成分(按重量百分比计),余量为Fe及不可避免杂质。
表1本发明实施例钢的化学成分,单位:重量百分比。
通过转炉熔炼得到符合要求化学成分的钢水,通过RH炉精炼、添加合金元素得到符合要求化学成分的钢水,将钢水进行连铸得到连铸板坯,连铸板坯的厚度为210~230mm,宽度为800~1250mm,长度为5000~10000mm。
炼钢生产的定尺板坯送至加热炉再加热,出炉除磷后送至连续热连轧轧机上轧制;通过粗轧轧机和精轧连轧机组控制轧制,层流冷却采用后段冷却,然后进行卷取,产出热轧钢卷,热轧钢板的厚度为2.8~3.0mm;热轧工艺控制见表2。
表2本发明实施例热轧工艺控制参数
将上述热轧钢卷重新开卷经过酸洗,在5机架冷连轧机上进行冷连轧,冷轧的压下率为83~86%,经过冷轧后轧硬状态的带钢经过立式连续退火炉退火退火,卷取得到厚度0.40~0.50mm的成品冷轧钢卷。退火工艺为:带钢在立式连续退火机炉均热段的退火温度为772~790℃,带钢在均热段的退火时间为90~150s。冷轧、退火工艺控制参数见表3。
表3本发明实施例冷轧、退火工艺控制参数
利用上述方法得到的冷轧钢板,参见图1,冷轧钢板的金相组织为铁素体,铁素体的晶粒度级别为I7.5~8.5级;0.40~0.50mm厚冷轧钢板的屈服强度RP0.2为170~210MPa,抗拉强度Rm为360~400MPa,屈强比为0.50~0.55,断后伸长率A50mm为42%~50%,塑性应变比r值为2.05~2.30,拉伸应变硬化指数n值为0.20~0.24。
将本发明得到的冷轧钢板按照金属材料拉伸试验方法(GB/T 228.1)、钢的显微组织评定方法(GB/T 13299)进行检测,钢板的力学性能见表4。
表4本发明实施例冷轧钢板的力学性能
除上述实施例外,本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案,均落在本发明要求的保护范围。
Claims (4)
1.一种抗拉强度360MPa级冷凝管用冷轧钢板,其化学成分重量百分比为:C:0.0012%-0.0029%,Si≤0.03%,Mn:0.50%-0.60%,P:0.032%-0.042%,S≤0.015%,N≤0.003%,Alt:0.02%-0.05%,B:0.0002%-0.0006%,Nb:0.01%-0.02%,Ti:0.010%-0.019%,余量为Fe及不可避免的杂质元素;0.40~0.50mm厚冷轧钢板的屈服强度RP0.2为170~210MPa,抗拉强度Rm为360~400MPa,屈强比为0.50~0.55,断后伸长率A50mm为42%~50%,r值为2.05~2.30,n值为0.20~0.24。
2.如权利要求1所述的抗拉强度360MPa级冷凝管用冷轧钢板,其特征是,冷轧钢板的金相组织为铁素体,铁素体的晶粒度级别为I7.5~8.5级。
3.一种抗拉强度360MPa级冷凝管用冷轧钢板的生产方法,其特征是,所述的方法包括:
钢水经连铸得到连铸板坯,其中所述钢水化学成分的重量百分比为,C:0.0012%-0.0029%,Si≤0.03%,Mn:0.50%-0.60%,P:0.032%-0.042%,S≤0.015%,N≤0.003%,Alt:0.02%-0.05%,B:0.0002%-0.0006%,Nb:0.01%-0.02%,Ti:0.010%-0.019%,余量为Fe及不可避免的杂质元素;
连铸板坯于1200~1240℃加热180~240min后进行两段式轧制,粗轧为5道次轧制,在奥氏体再结晶温度以上轧制,粗轧结束温度为1040℃~1080℃;精轧为7道次连轧,精轧压下率90%-95%,精轧结束温度为890~928℃,精轧后钢板厚度为2.8~3.0mm,层流冷却采用后段冷却,卷取温度为680~720℃卷取得热轧钢板;
热轧钢卷重新开卷后经酸洗、冷轧、立式连续退火炉退火,卷取得到厚度为0.40~0.50mm的成品冷轧钢板,所述冷轧压下率为83%~86%,经过冷轧后的轧硬状态钢带在立式连续退火炉均热段的退火温度为772~790℃,钢带在均热段的退火时间为90~150s。
4.如权利要求3所述的抗拉强度360MPa级冷凝管用冷轧钢板的生产方法,其特征是,冷轧钢板的金相组织为铁素体,铁素体的晶粒度级别为I7.5~8.5级;冷轧钢板的屈服强度RP0.2为170~210MPa,抗拉强度Rm为360~400MPa,屈强比为0.50~0.55,断后伸长率A50mm为42%~50%,r值为2.05~2.30,n值为0.20~0.24。
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