CN116075600A - 奥氏体不锈钢及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本说明书涉及可以用作用于车辆的外板、建筑用部件等的多种材料的奥氏体不锈钢及其制造方法。根据一个实施方案，所述奥氏体不锈钢按重量％计包含：0.005％至0.03％的C、0.1％至1％的Si、0.1％至2％的Mn、6％至9％的Ni、16％至19％的Cr、0.2％或更少的N，以及剩余部分为Fe和不可避免的杂质。假定钢材的总厚度为t，则在1/4t至3/4t的厚度内的平均晶粒尺寸d的值为5μm或更小，由下式(1)表示的ASP的值为10至25，下式(2)的值为435或更大，以及下式(3)的值可以为6000或更大。(1)551‑462*([C]+[N])‑9.2*[Si]‑8.1*[Mn]‑13.7*[Cr]‑29*([Ni]+[Cu])‑18.5*[Mo]‑68*([Nb]+[V])(2)(1600*[N])+(700/√α)+(4*ASP)‑(20*[Ni])+100(3)YS*EL‑500*([Ni]+[Cr])在式(1)、(2)和(3)中，[C]、[N]、[Si]、[Mn]、[Cr]、[Ni]、[Cu]、[Mo]、[Nb]和[V]表示相应元素的重量百分比，YS表示屈服强度(MPa)，以及EL表示延伸率(％)。

Description

奥氏体不锈钢及其制造方法
技术领域
本公开内容涉及可以用作用于车辆的外板、建筑用部件等的多种材料的奥氏体不锈钢及其制造方法。
背景技术
奥氏体不锈钢由于优异的可成形性、加工硬化性和可焊性而被用于制造运输用部件和建筑用部件的多种用途。然而，304系列不锈钢或301系列不锈钢(其为代表性的一般用途奥氏体不锈钢)具有200MPa至350MPa的低屈服强度，并因此由于强度低，将这些不锈钢应用于结构材料受到限制。
尽管作为用于增加奥氏体不锈钢的屈服强度的方法，可以另外进行光整冷轧过程，但该方法由于另外的过程而导致制造成本增加并使材料的延伸率显著劣化的问题。
专利文献1公开了用于通过在对用于光刻的激光金属掩模用经冷轧和退火的材料进行光整冷轧之后进行两次应力消除(SR)热处理来制造即使在半蚀刻之后也具有小曲率的300系列不锈钢的方法。然而，专利文献1涉及用于控制可蚀刻性和蚀刻之后的曲率的制造方法。由于奥氏体稳定性参数(austenitic stability parameter，ASP)值为30至50，因此在成形期间应变诱发马氏体转变快速发生，导致延伸率劣化。
专利文献2涉及核动力部件。为了制造平均晶粒尺寸为10μm或更小的奥氏体不锈钢，在600℃至700℃的温度下进行热处理持续超过48小时的长时间。根据专利文献2，热处理需要长时间，在实际生产线上实施的情况下生产率降低，并且制造成本增加。
(专利文献1)国际专利申请公开第WO2016-043125A1号(2016年3月14日)
(专利文献2)日本专利申请特许公开第JP2020-50940A号(2020年4月2日)
发明内容
技术问题
为了解决前述问题，提供了同时满足高屈服强度和优异的延伸率的超细晶粒300系列不锈钢。
技术方案
根据本公开内容的一个方面，奥氏体不锈钢以重量百分比(重量％)计包含：0.005％至0.03％的C、0.1％至1％的Si、0.1％至2％的Mn、6％至9％的Ni、16％至19％的Cr、0.2％或更少的N，以及剩余部分为Fe和不可避免的杂质，其中假定钢材的总厚度为t，则在1/4t至3/4t的厚度范围内的平均晶粒尺寸d的值为5μm或更小，由下式(1)表示的ASP值为10至25，由下式(2)表示的值为435或更大，以及由下式(3)表示的值为6000或更大。
(1)551-462*([C]+[N])-9.2*[Si]-8.1*[Mn]-13.7*[Cr]-29*([Ni]+[Cu])-18.5*[Mo]-68*([Nb]+[V])
Figure BDA0004113297160000021
(3)YS*EL-500*([Ni]+[Cr])
在式(1)、(2)和(3)中，[C]、[N]、[Si]、[Mn]、[Cr]、[Ni]、[Cu]、[Mo]、[Nb]和[V]表示相应元素的重量百分比(重量％)，YS表示屈服强度(MPa)，以及EL表示延伸率(％)。
此外，在根据本公开内容的奥氏体不锈钢中，下式(4)的值可以为200或更大。
(4)Hv-([Ni]+[Cr])
在式(4)中，Hv表示维氏硬度(Hv)，以及[Ni]和[Cr]表示相应元素的重量百分比(重量％)。
此外，根据本公开内容的奥氏体不锈钢以重量百分比(重量％)计还可以包含以下中的至少一者：0.4％或更少的Cu、0.2％或更少的Mo、0.25％或更少的Nb和0.25％或更少的V。
此外，在根据本公开内容的奥氏体不锈钢中，t可以为0.4mm至2.0mm。
此外，在根据本公开内容的奥氏体不锈钢中，通过浸渍在30℃下的3.5％ NaCl溶液中测量的点蚀电位可以为250mV或更大。
根据本公开内容的另一个方面，制造奥氏体不锈钢的方法包括：对钢坯进行热轧以及在室温下以40％或更大的压下率对经热轧的钢材进行冷轧，所述钢坯以重量百分比(重量％)计包含：0.005％至0.03％的C、0.1％至1％的Si、0.1％至2％的Mn、6％至9％的Ni、16％至19％的Cr、0.2％或更少的N，以及剩余部分为Fe和不可避免的杂质；以及在700℃至850℃的温度下对经冷轧的钢材进行退火。
此外，在根据本公开内容的制造奥氏体不锈钢的方法中，可以对钢坯进行热轧然后在未退火的条件下进行冷轧。
此外，根据本公开内容的制造奥氏体不锈钢的方法还可以包括以60％或更大的压下率进行的光整冷轧。
有益效果
本公开内容可以提供同时满足高强度和高延性的超细晶粒300系列不锈钢。
本公开内容提供了同时满足高强度和高延性，以及通过减少为高价格合金元素的Ni和Cr的含量而满足高经济可行性的奥氏体不锈钢。
本公开内容提供了同时满足高强度和高延性以及优异的耐腐蚀性的奥氏体不锈钢。
附图说明
图1是示出发明例和比较例的式(2)和(3)的值的范围的图。
图2a至2c是用于对发明例和比较例中平均晶粒尺寸d进行比较的图。
图3a至3c是示出发明例的应变(％)-应力(MPa)曲线的图。
图4a至4c是示出比较例的应变(％)-应力(MPa)曲线的图。
具体实施方式
根据本公开内容的一个实施方案的奥氏体不锈钢以重量百分比(重量％)计包含：0.005％至0.03％的C、0.1％至1％的Si、0.1％至2％的Mn、6％至9％的Ni、16％至19％的Cr、0.2％或更少的N，以及剩余部分为Fe和不可避免的杂质，其中假定钢材的总厚度为t，则在1/4t至3/4t的厚度范围内的平均晶粒尺寸d的值为5μm或更小，由下式(1)表示的ASP值为10至25，由下式(2)表示的值为435或更大，以及由下式(3)表示的值为6000或更大。
(1)551-462*([C]+[N])-9.2*[Si]-8.1*[Mn]-13.7*[Cr]-29*([Ni]+[Cu])-18.5*[Mo]-68*([Nb]+[V])
(2)
Figure BDA0004113297160000041
(3)YS*EL-500*([Ni]+[Cr])
其中在式(1)、(2)和(3)中，[C]、[N]、[Si]、[Mn]、[Cr]、[Ni]、[Cu]、[Mo]、[Nb]和[V]表示相应元素的重量百分比(重量％)，YS表示屈服强度(MPa)，以及EL表示延伸率(％)。
发明实施方式
在下文中，现在将描述本公开内容的优选实施方案。然而，本公开内容可以以许多不同的形式体现并且不应被解释为限于本文阐述的实施方案。相反，提供这些实施方案使得本公开内容将是全面且完整的，并且将向本领域技术人员充分地传达本公开内容的范围。
本文中所使用的术语仅用于描述实施方案。因此，除非在上下文中具有明显不同的含义，否则以单数使用的表述涵盖复数的表述。此外，应理解，术语例如“包含”或“具有”旨在表明存在说明书中公开的特征、步骤、功能、组成要素、或其组合，并且不旨在排除可以存在或者可以添加一种或更多种其他特征、步骤、功能、组成要素、或其组合的可能性。
同时，除非另有限定，否则本文中所使用的所有术语具有与本公开内容所属领域的普通技术人员通常理解的那些相同的含义。因此，除非本文明确地如此限定，否则这些术语不应以理想化或过于形式的意义来解释。如本文中所使用的，除非上下文另外明确地指出，否则单数形式也旨在包括复数形式。
此外，在整个说明书中使用的术语“约”、“基本上”等意指当提出固有的制造和物质的允许误差时，这样的允许误差对应一个值或类似于该值，并且这样的值旨在为了清楚地理解本公开内容或者防止无意识的侵权者非法地使用本公开内容的公开内容。
尽管奥氏体不锈钢由于优异的可成形性、加工硬化性和可焊性而被用于多种用途，但其屈服强度低。在进行光整冷轧以增加屈服强度的情况下，可能发生延伸率劣化的问题。本发明人专注于作为同时满足高屈服强度和优异的延伸率的钢材的超细奥氏体不锈钢。然而，并非所有的超细不锈钢均满足高屈服强度和优异的延伸率二者。超细晶粒奥氏体不锈钢可以具有显著不同的屈服强度和延伸率，原因是Ni含量和Cr含量根据钢种而变化，在冷加工期间马氏体转变的量可能根据奥氏体相的稳定性而变化，以及拉伸曲线特性可能根据转变诱发塑性(transformation induced plasticity，TRIP)转变行为而变化。考虑到上述效果，本发明人发现了能够同时满足高强度和高延性的超细晶粒奥氏体不锈钢。
根据本公开内容的一个实施方案的奥氏体不锈钢以重量百分比(重量％)计包含：0.005％至0.03％的C、0.1％至1％的Si、0.1％至2％的Mn、6％至9％的Ni、16％至19％的Cr、0.2％或更少的N，以及剩余部分为Fe和不可避免的杂质。此外，奥氏体不锈钢还可以包含以下中的至少一者：0.4％或更少的Cu、0.2％或更少的Mo、0.25％或更少的Nb和0.25％或更少的V。
在下文中，将描述关于本公开内容的实施方案中合金元素的含量的数值限制的原因。
碳(C)的含量为0.005重量％至0.03重量％。
C为奥氏体相稳定化元素。考虑到这一点，C以0.005重量％或更多的量添加。然而，由于过量的C导致在低温退火期间形成碳化铬而使耐晶界腐蚀性劣化的问题，因此在本公开内容中将C含量控制为0.03重量％或更少。
硅(Si)的含量为0.1重量％至1重量％。
Si是作为炼钢过程期间的脱氧剂而添加的元素，并且在进行光亮退火过程的情况下通过在钝化层中形成Si氧化物而对改善钢的耐腐蚀性有影响。考虑到这一点，在本公开内容中Si以0.1重量％或更多的量添加。然而，由于过量的Si导致延性劣化的问题，因此在本公开内容中将Si含量控制为1.0重量％或更少。
锰(Mn)的含量为0.1重量％至1.0重量％。
Mn为奥氏体相稳定化元素。考虑到这一点，在本公开内容中Mn以0.1重量％或更多的量添加。然而，由于过量的Mn导致耐腐蚀性劣化的问题，因此在本公开内容中将Mn含量控制为1.0重量％或更少。
镍(Ni)的含量为6.0重量％至9.0重量％。
Ni，作为奥氏体相稳定化元素，对使钢材软化有影响。考虑到这一点，在本公开内容中Ni以6.0重量％或更多的量添加。然而，由于过量的Ni导致成本增加的问题，因此在本公开内容中将Ni含量控制为9.0重量％或更少。
铬(Cr)的含量为16.0重量％至19.0重量％。
Cr是用于改善不锈钢的耐腐蚀性的主要元素。考虑到这一点，在本公开内容中Cr以16.0重量％或更多的量添加。然而，由于过量的Cr导致钢材硬化以及在冷轧期间抑制应变诱发马氏体相变的问题，因此在本公开内容中将Cr含量控制为19.0重量％或更少。
氮(N)的含量为0.2重量％或更少。
N为奥氏体相稳定化元素并改善钢材的强度。然而，由于过量的N导致钢材硬化和可热加工性劣化的问题，因此在本公开内容中将N含量控制为0.2重量％或更少。
在下文中，将详细地描述关于任选合金元素Cu、Mo、Nb和V的含量的数值限制的原因。
铜(Cu)的含量可以为0.4重量％或更少。
Cu为奥氏体相稳定化元素。然而，由于过量的Cu导致钢材的耐腐蚀性劣化和成本增加的问题，因此在本公开内容中将Cu含量控制为0.4重量％或更少。
钼(Mo)的含量可以为0.2重量％或更少。
Mo对改善耐腐蚀性和可加工性有影响。然而，由于过量的Mo导致成本增加的问题，因此在本公开内容中将Mo含量控制为0.2重量％或更少。
铌(Nb)或钒(V)的含量可以为0.25重量％或更少。
Nb和V通过形成(Nb,V)(C,N)析出物而对抑制晶粒的生长有影响。然而，当Nb和V的含量过多时，可能发生制造成本增加的问题，并因此在本公开内容中将Nb和V的含量分别控制为0.25重量％或更少。
本公开内容的组成中的剩余组分为铁(Fe)。然而，所述组成可能包含从原料或周围环境中不可避免地并入的非预期杂质，并因此不排除添加其他合金元素。这些杂质对于制造领域的任何技术人员是已知的并且其细节没有在本公开内容中具体提及。
除了如上所述限制根据本公开内容的不锈钢的合金元素的含量之外，还可以如下限制它们之间的关系。
由下式(1)表示的奥氏体稳定性参数(ASP)值可以为10至25。
(1)551-462*([C]+[N])-9.2*[Si]-8.1*[Mn]-13.7*[Cr]-29*([Ni]+[Cu])-18.5*[Mo]-68*([Nb]+[V])
在上式(1)中，[C]、[N]、[Si]、[Mn]、[Cr]、[Ni]、[Cu]、[Mo]、[Nb]和[V]表示相应元素的重量百分比(重量％)。对于未添加的元素，将0重量％代入式(1)中。
式(1)指示当不锈钢以0.3的真实应变变形时50％的奥氏体转变为马氏体的温度，并且用作奥氏体相稳定性的指标。式(1)的值越低意指奥氏体相的稳定性越高，表明相变期间应变诱发马氏体的量越少。
当式(1)的值小于10时，由于TRIP转变的量低，在冷轧钢材中马氏体的分数减少以及残余奥氏体的分数增加，所述TRIP转变是通过冷轧从奥氏体相向马氏体相的转变。随着应变诱发马氏体的量减少，由低温退火引起的逆转奥氏体的比率减少，以及未转变成马氏体的残余奥氏体相的分数增加，使得难以获得超细晶粒。当式(1)的值超过25时，由冷轧引起的TRIP转变被活化，但发生由于TRIP转变率太高而延伸率减小的问题。
下式(2)的值可以为435或更大。
Figure BDA0004113297160000071
在式(2)中，[N]和[Ni]表示相应元素的重量百分比(重量％)。ASP意指式(1)的ASP值。假定钢材的总厚度为t，则d表示在1/4t至3/4t的厚度范围内的平均晶粒尺寸。
根据本公开内容的一个实施方案，t可以为0.4mm至2.0mm。厚度为0.4mm至2.0mm的材料已经被广泛应用于结构部件。根据本公开内容，可以提供在上述厚度范围内具有高强度和高延性的奥氏体不锈钢。
根据本公开内容的一个实施方案，d可以为5μm或更小。
当d超过5μm时，屈服强度根据霍尔-佩奇(Hall-Petch)公式降低，导致YS*El值减小。
式(2)是用于获得高强度的参数，考虑到影响强度的因素例如N含量、Ni含量、晶粒尺寸和奥氏体稳定性参数而得到。当式(2)的值小于435时，可能无法获得足够的强度。
下式(3)的值可以为6000或更大。
(3)YS*EL-500*([Ni]+[Cr])
在式(3)中，YS表示屈服强度(MPa)，EL表示延伸率(％)，以及[Ni]和[Cr]表示相应元素的重量百分比(重量％)。
在式(3)中，YS*EL值受到Cr和Ni含量的显著影响。例如，在Cr和Ni的含量少的情况下，容易发生TRIP转变并且YS*EL值趋于增加。当式(3)的值小于6000时，可能无法同时满足高强度和高延性。
下式(4)的值可以为200或更大。
(4)Hv-([Ni]+[Cr])
在式(4)中，Hv表示维氏硬度(Hv)，以及[Ni]和[Cr]表示相应元素的重量百分比(重量％)。
在式(4)中，Hv值受到Cr和Ni含量的显著影响。例如，在Cr和Ni的含量少的情况下，容易发生TRIP转变，并因此在冷变形期间应变诱发马氏体转变的量增加。因此，钢材的硬度增加。当式(4)的值小于200时，可能无法获得足够的硬度。
根据本公开内容的奥氏体不锈钢不仅具有高强度和高延性，而且具有优异的耐腐蚀性。根据一个实施方案的奥氏体不锈钢在通过浸渍在30℃下的3.5％NaCl溶液中测量时的点蚀电位可以为250mV或更大。
根据本公开内容的一个实施方案的奥氏体不锈钢在光整冷轧之后的拉伸强度可以为1750MPa或更大。
根据本公开内容的一个实施方案的制造奥氏体不锈钢的方法包括：对钢坯进行热轧以及在室温下以40％或更大的压下率对经热轧的钢材进行冷轧，所述钢坯以重量百分比(重量％)计包含：0.005％至0.03％的C、0.1％至1％的Si、0.1％至2％的Mn、6％至9％的Ni、16％至19％的Cr、0.2％或更少的N，以及剩余部分为Fe和不可避免的杂质；以及在700℃至850℃的温度下对经冷轧的钢材进行退火。
当冷轧期间的压下率小于40％时，本公开内容的ASP值为10至25的奥氏体不锈钢的TRIP转变的量太低，导致冷轧钢材中马氏体的分数减少以及残余奥氏体相的分数增加。随着应变诱发马氏体的量减少，在后续低温退火期间逆转奥氏体相的比率减少，以及未转变为马氏体的残余奥氏体相的分数增加，使得难以获得超细晶粒。
根据本公开内容，对热轧材料进行冷轧并且在700℃至850℃的低温下进行退火。当低温退火的温度低于700℃时，不发生从应变诱发马氏体相到逆转奥氏体相的再结晶。相反，当低温退火的温度高于850℃时，逆转奥氏体的晶粒尺寸可能增加，从而使屈服强度降低。
根据本公开内容的一个实施方案，可以对钢坯进行热轧然后进行不退火的冷轧。
此外，所述方法还可以包括以60％或更大的压下率进行的光整冷轧以进一步提高强度。
在下文中，将通过实施例更详细地描述本公开内容。然而，需要注意的是以下实施例仅旨在更详细地说明本公开内容并且不旨在限制本公开内容的范围。这是因为本公开内容的范围由权利要求中所描述的事项以及能够由此合理推断的事项来确定。
实施例
对具有下表1所示的合金元素组成的钢坯进行热轧然后在不退火的条件下在室温下以40％或更大的总压下率进行冷轧。随后，将所得物在700℃至850℃的温度下进行退火以制备厚度为0.4mm至2.0mm的经冷轧和退火的材料。
在下表1中，ASP是指通过将表1的合金元素的含量代入下式(1)中而获得的值，其指示奥氏体相的稳定性。
(1)551-462*([C]+[N])-9.2*[Si]-8.1*[Mn]-13.7*[Cr]-29*([Ni]+[Cu])-18.5*[Mo]-68*([Nb]+[V])
在式(1)中，[C]、[N]、[Si]、[Mn]、[Cr]、[Ni]、[Cu]、[Mo]、[Nb]和[V]表示相应元素的重量百分比(重量％)。
表1
Figure BDA0004113297160000101
在表2中，假定表1的经冷轧和退火的材料的总厚度为t，则d表示在1/4t至3/4t的厚度范围内的平均晶粒尺寸(μm)。表2的式(2)意指通过下式(2)获得的值。
Figure BDA0004113297160000111
式(2)的值是通过将表1的[N]和[Ni]的含量(重量％)和ASP值代入并将表2的d值代入其中而获得的。
表2的式(3)意指通过下式(3)获得的值。
(3)YS*EL-500*([Ni]+[Cr])
式(3)的值是通过将在下述条件下测量的屈服强度(YS，MPa)和延伸率(EL，％)以及表1的[Ni]和[Cr]的含量(重量％)代入其中而获得的。
在根据JIS13B标准制备经冷轧和退火的材料的样品，并且在室温下在10mm/分钟至20mm/分钟的十字头范围内进行拉伸测试之后测量屈服强度(YS，MPa)和延伸率(EL，％)。
表2的式(4)表示通过下式4获得的值。
(4)Hv-([Ni]+[Cr])
式(4)的值是通过将在下述条件下测量的维氏硬度(Hv)以及表1的[Ni]和[Cr]的含量(重量％)代入其中而得到的。
维氏硬度(Hv)是使用维氏硬度测试仪用2kgf的负荷测量的值。
表2的点蚀电位(mV)是在将经冷轧和退火的材料浸渍在30℃下的3.5％NaCl溶液中之后测量的值。
表2
Figure BDA0004113297160000121
参照表1和2，发明例1至8满足10至25的ASP值、5μm或更小的d值、435或更大的式(2)的值以及6000或更大的式(3)的值，并因此获得了高强度、高延性和优异的耐腐蚀性。此外，参照表2，在发明例1至8中，式(4)的值为至少200以及点蚀电位为至少250mV。在比较例6至18中，ASP值在本公开内容中限定的范围之外。在其中ASP值超过25的比较例6至13和18中，在成形期间由于TRIP转变率太高而观察到低延伸率。在其中ASP值小于10的比较例14至17中，由于残余奥氏体相的分数高，可能无法获得超细晶粒。
在比较例1至5、7、10和13至17中，由于d值在本公开内容提出的范围之外，因此形成粗晶粒。因此，不能同时满足高强度和高延性。
在比较例3至5和13至17中不满足本公开内容提出的式(2)的范围。因此，不能同时满足高强度和高延性。
在比较例2和5至17中不满足本公开内容提出的式(3)的范围。因此，不能同时满足高强度和高延性。
在比较例1、3至5、7、10、12和14至17中，不满足本公开内容提出的式(4)的范围。因此，不能获得足够的硬度。
在比较例18中由于其中包含大量的Mn，耐腐蚀性劣化，并获得30mV的点蚀电位。
图1是示出发明例和比较例的式(2)和(3)的值的范围的图。参照图1，可以确定所有发明例均满足本公开内容中限定的式(2)和(3)的范围，并因此可以提供同时满足高强度和高延性的范围的奥氏体不锈钢。相反，在比较例的情况下，不满足式(2)和/或式(3)的值，并且在这种情况下难以同时满足高强度和高延性特性。
图2a至2c是用于对发明例和比较例中的平均晶粒尺寸d进行比较的图。图2a和2b示出了根据本公开内容的样品，以及图2c示出了根据比较例的样品。在将图2a和2b与2c进行比较时，可以确定根据本公开内容的奥氏体不锈钢呈d值为5μm或更小的超细晶粒的形式。
图3a至3c是示出发明例的应变(％)-应力(MPa)曲线的图。
图4a至4c是示出比较例的应变(％)-应力(MPa)曲线的图。
虽然已经参照示例性实施方案特别描述了本公开内容，但本领域技术人员应理解，本公开内容的范围不限于此，并且在不脱离本公开内容的精神和范围的情况下，可以做出形式和细节上的各种改变。
[工业适用性]
根据本公开内容的一个实施方案的奥氏体不锈钢可以具有高强度和高延性二者，通过减少为高价格合金元素的Ni和Cr的含量而在经济上是可行的，具有优异的耐腐蚀性。因此，奥氏体不锈钢可以作为多种材料应用于车辆的外板、建筑用部件等。

Claims (8)

1.一种奥氏体不锈钢，以重量百分比(重量％)计包含：0.005％至0.03％的C、0.1％至1％的Si、0.1％至2％的Mn、6％至9％的Ni、16％至19％的Cr、0.2％或更少的N，以及剩余部分为Fe和不可避免的杂质，
其中假定钢材的总厚度为t，则在1/4t至3/4t的厚度范围内的平均晶粒尺寸d的值为5μm或更小，由下式(1)表示的ASP值为10至25，由下式(2)表示的值为435或更大，以及由下式(3)表示的值为6000或更大：
(1)551-462*([C]+[N])-9.2*[Si]-8.1*[Mn]-13.7*[Cr]-29*([Ni]+[Cu])-18.5*[Mo]-68*([Nb]+[V])
(2)
Figure FDA0004113297130000011
(3)YS*EL-500*([Ni]+[Cr])
其中在式(1)、(2)和(3)中，[C]、[N]、[Si]、[Mn]、[Cr]、[Ni]、[Cu]、[Mo]、[Nb]和[V]表示相应元素的重量百分比(重量％)，YS表示屈服强度(MPa)，以及EL表示延伸率(％)。
2.根据权利要求1所述的奥氏体不锈钢，其中下式(4)的值为200或更大：
(4)Hv-([Ni]+[Cr])
其中在式(4)中，Hv表示维氏硬度(Hv)，以及[Ni]和[Cr]表示相应元素的重量百分比(重量％)。
3.根据权利要求1所述的奥氏体不锈钢，以重量百分比(重量％)计还包含以下中的至少一者：0.4％或更少的Cu、0.2％或更少的Mo、0.25％或更少的Nb和0.25％或更少的V。
4.根据权利要求1所述的奥氏体不锈钢，其中所述t为0.4mm至2.0mm。
5.根据权利要求1所述的奥氏体不锈钢，其中通过浸渍在30℃下的3.5％NaCl溶液中测量的点蚀电位为250mV或更大。
6.一种制造根据权利要求1所述的奥氏体不锈钢的方法，所述方法包括：
对钢坯进行热轧以及在室温下以40％或更大的压下率对经热轧的钢材进行冷轧，所述钢坯以重量百分比(重量％)计包含：0.005％至0.03％的C、0.1％至1％的Si、0.1％至2％的Mn、6％至9％的Ni、16％至19％的Cr、0.2％或更少的N，以及剩余部分为Fe和不可避免的杂质；以及
在700℃至850℃的温度下对经冷轧的钢材进行退火。
7.根据权利要求6所述的方法，其中对所述钢坯进行热轧然后在未退火的条件下进行冷轧。
8.根据权利要求6所述的方法，还包括以60％或更大的压下率进行的光整冷轧。
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