CN116043882A - 一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法 - Google Patents

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CN116043882A CN202310224221.6A CN202310224221A CN116043882A CN 116043882 A CN116043882 A CN 116043882A CN 202310224221 A CN202310224221 A CN 202310224221A CN 116043882 A CN116043882 A CN 116043882A
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曹才勇
杨斌
陈泽华
刘军
曾钢
罗继
张克操
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Hunan Xiangzhu Engineering Co ltd
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Abstract

本发明提供一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法，步骤包括：S1：获取强风化层厚度h；S2：获取强风化层参数γ、c和
Figure DDA0004118002580000011
；S3：给定边坡设计坡角β，以及锚索空间间距Sy和Sz，其中Sy为锚索水平间距，Sz为锚索竖向间距；S4：利用风化边坡的滑动规律和锚索锚固力，建立锚索锚固力与锚索倾角的关联公式；S5：根据实际工程中锚索倾角的施工范围[δ1，δ2]，并结合所述锚索锚固力与锚索倾角的关联公式，获取理论上锚索锚固力最大时锚索倾角最佳设计值δoptimal；S6:在确定锚索倾角后，再次利用风化边坡的滑动规律，建立边坡安全系数与锚索预应力的关联公式，获取达到预定安全系数时所需锚索预应力P，本发明提供的方法能够简单快速地确定锚索最优设计参数。

Description

一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法
技术领域
本发明涉及锚索加固设计技术领域，尤其涉及一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法。
背景技术
为了维持施工期间以及后期运营期间高陡风化路堑边坡的稳定性，网格梁预应力锚索系统是对其构成有效加固措施之一。通过锚索将深部稳定岩体与表层不稳定岩体捆绑在一起，以此达到稳固表层不稳定岩体的目的。当给锚索施加预应力时，边坡则被主动给予锚固力，由此，对边坡提前形成主动防护，从而进一步改善边坡的变形与稳定性状况。事实也证明网格梁预应力锚索系统对避免和预防边坡滑坡灾害事故发生具有良好的效果。为了实现锚索加固的最大效能，需对锚索参数进行优化设计。锚索的设计参数包括施加在其上的预应力、布置间距和倾角。目前，对锚索参数进行设计主要采用以下几种方法：(1)工程类比法，其通过与现有类似工程案例进行分析和对比，从而确定合理锚索的设计参数；(2)以稳定性分析为基础的理论或数值模拟方法，其通过对现有工程项目建立相同的理论或数值模型，然后在锚索设计参数合理范围内，寻找使得边坡安全系数最大的锚索设计参数组合。然而，在上述方法中，工程类比法获得的锚索设计参数较为可靠，但其不一定为最优；以稳定性分析为基础的理论或数值模拟方法能够使得加固后边坡稳定性达到最优，但其过程较为繁琐且需要多次反复计算来搜索最优值，以至于费时而效率不高。此外，若条件(如边坡外形、岩土体强度参数等)发生变化，则理论或数值模拟方法又得重新反复计算，以至于该方法的操作性和简便性不强。
因此，亟需一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法，能够简单快速地确定锚索最优设计参数。
发明内容
本发明的主要目的是提供一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法，旨在解决高陡风化路堑边坡的锚索的设计参数获得复杂且无法保证最优的技术问题。
为实现上述目的，本发明提供一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法，
其步骤包括：
S1：获取强风化层厚度h；
S2：获取强风化层参数γ、c和
Figure BDA0004118002560000021
其中γ为强风化层岩土体的重度，c为强风化层岩土体的粘聚力，
Figure BDA0004118002560000022
为强风化层岩土体的内摩擦角；
S3：给定边坡设计坡角β，以及锚索空间间距Sy和Sz，其中Sy为锚索的水平间距，Sz为锚索竖向间距；
S4：利用风化边坡的滑动规律和锚索锚固力，建立锚索锚固力与锚索倾角的关联公式；
S5：根据实际工程中锚索倾角的施工范围[δ1，δ2]，并结合所述锚索锚固力与锚索倾角的关联公式，获取理论上锚索锚固力最大时锚索倾角最佳设计值δoptimal；
S6:在确定锚索倾角后，再次利用风化边坡的滑动规律，建立边坡安全系数与锚索预应力的关联公式，获取达到预定安全系数时所需锚索预应力P。
作为上述方案进一步的改进，所述锚索锚固力与锚索倾角的关联公式具体如式(1)所示：
Figure BDA0004118002560000023
其中，
Figure BDA0004118002560000024
为锚固力，Sl为竖向坡面上的间距，P为施加在锚索上的预应力。
作为上述方案进一步的改进，获取理论上锚索锚固力最大时锚索倾角最佳设计值δoptimal的步骤如下：
首先利用数学求极值方法，对所述所述锚索锚固力与锚索倾角的关联公式求导，得到单位长度上锚索锚固力与锚索倾角的导数公式具体如式(2)所示：
Figure BDA0004118002560000031
然后取式(2)等于0，即可求得理论上单位长度锚索锚固力最大时锚索最优倾角δoptimal，且
Figure BDA0004118002560000032
作为上述方案进一步的改进，在步骤S5中，在锚索倾角的施工范围[δ1，δ2]内，搜索锚索倾角δ的过程如下：
若δoptimal≧δ1，并且δoptimal≦δ2，则δ＝δoptimal；否则再判断δoptimal是否小于δ1，若是，则δ＝δ1，否则δ＝δ2，从而得到锚索倾角δ。
作为上述方案进一步的改进，所述边坡安全系数与锚索预应力的关联公式(3)具体如下：
Figure BDA0004118002560000033
其中FS为安全系数，
Figure BDA0004118002560000034
作为上述方案进一步的改进，在步骤S1中，通过地质勘察获取强风化层厚度h。
作为上述方案进一步的改进，在步骤S2中，通过室内试验获取强风化层参数γ、c和
Figure BDA0004118002560000035
作为上述方案进一步的改进，所述锚索锚固力与锚索倾角的关联公式获得方法如下：
对三维锚固条柱体进行力学分析，作用在其上的力有：重力W、滑面剪切力T、滑面法向力N和锚索预应力P；
锚索上所施加的预应力对条柱体所形成的锚固力包含两个部分，一是垂直于边坡滑面方向所提供的抗滑摩擦力
Figure BDA0004118002560000041
二是平行于边坡滑面方向的阻滑力Pcos(β+δ)，
Figure BDA0004118002560000042
为强风化层岩土体的内摩擦角，
三维锚固条柱体内单位长度锚索所提供的锚固力计算公式具体如下：
Figure BDA0004118002560000043
其中，L为锚索在强风化层内的长度，L＝h/cosβ。
作为上述方案进一步的改进，所述边坡安全系数Fs的获取方法如下：
在锚索倾角δ确定之后，根据高陡风化边坡的滑动规律，并基于不考虑条间作用力时三维锚固条柱体进行力学分析，可知条柱体重力W＝γhSySz/cosβ，滑面法向力
Figure BDA0004118002560000044
滑面剪切力T＝γhSySztanβ-Pcos(β+δ)，从而得到边坡安全系数Fs的计算公式具体如下：
Figure BDA0004118002560000045
由于本发明采用了以上技术方案，使本申请具备的有益效果在于：
本发明提供一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法，首先利用风化边坡的滑动规律和锚索锚固力，建立锚索锚固力与锚索倾角的关联公式；再根据实际工程中锚索倾角的施工范围[δ1，δ2]，并结合所述锚索锚固力与锚索倾角的关联公式，获取理论上锚索锚固力最大时锚索倾角最佳设计值δoptimal；然后在确定锚索倾角后，再次利用风化边坡的滑动规律，建立边坡安全系数与锚索预应力的关联公式，获取达到预定安全系数时所需锚索预应力P；如此的设置，最大程度上利用风化边坡的滑动规律以及合理的锚索施工与边坡稳定性要求，并可有效快速地确定锚索最佳倾角和应施加预应力值，从而为边坡网格梁预应力锚索系统的优化设计提供依据，且实施成本低。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施方式或现有技术中的技术方案，下面将对实施方式或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施方式，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图示出的结构获得其他的附图。
图1为本发明的实施例的三维锚索加固高陡风化路堑边坡示意图；
图2为本发明的实施例的锚索加固高陡风化路堑边坡二维剖面示意图(图1中A-A断面)；
图3为本发明的实施例的锚索作用下三维锚固条柱体与其二维截面受力分析示意图；
图4为本发明的实施例的锚索倾角相关余弦曲线与锚固力最大时锚索最佳倾角示意图
图5为本发明的实施例的高陡风化路堑边坡锚索最优加固设计流程图。
附图标记：
1、高陡风化路堑边坡；2、强风化层；3、网格梁；4、锚索；5、主滑动面；6、锚固条柱体；7、锚索自由段；8、锚索锚固段。
本发明目的的实现、功能特点及优点将结合实施方式，参照附图做进一步说明。
具体实施方式
下面将结合本发明实施方式中的附图，对本发明实施方式中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施方式仅仅是本发明的一部分实施方式，而不是全部的实施方式。基于本发明中的实施方式，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施方式，都属于本发明保护的范围。
需要说明，本发明实施方式中所有方向性指示(诸如上、下……)仅用于解释在某一特定姿态(如附图所示)下各部件之间的相对位置关系、运动情况等，如果该特定姿态发生改变时，则该方向性指示也相应地随之改变。
本发明各个实施方式之间的技术方案可以相互结合，但是必须是以本领域普通技术人员能够实现为基础，当技术方案的结合出现相互矛盾或无法实现时应当认为这种技术方案的结合不存在，也不在本发明要求的保护范围之内。
参照图5，本发明提供一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法，其步骤包括：
S1：通过地质勘察获取强风化层2厚度h；具体的，按照《岩土工程勘察规范》(GB50021-2018)和《公路工程地质勘察规范》(JTG C20-2016)要求，通过地质勘探探明依托工程所在地强风化层2的厚度；
S2：基于室内试验获取强风化层2岩体参数γ、c和
Figure BDA0004118002560000061
其中γ为强风化层2岩土体的重度，c为强风化层2岩土体的粘聚力，
Figure BDA0004118002560000062
为强风化层2岩土体的内摩擦角；
S3：给定边坡设计坡角β，以及锚索4空间间距Sy和Sz，其中Sy为锚索4的水平间距，Sz为锚索4竖向间距；具体的，按照《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330-2013)的要求，确定锚索4的布置间距(Sy和Sz)；
S4：给定锚索4施工倾角范围[δ1，δ2]，具体的，按照按照《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330-2013)的要求，确定锚索倾角的合理施工范围[δ1，δ2]；
S5：给定预应力锚索4加固后边坡预定安全系数FS，具体的，按照《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330-2013)的要求，确定高陡路堑边坡的分级数目、平台宽度、放坡比例以及长期条件下边坡稳定性要求(即边坡安全系数需达到数值)；
S6：根据锚索锚固力与锚索倾角的关联公式计算理论上锚固力最大时锚索4最优倾角δoptimal；
Figure BDA0004118002560000071
其中锚固力
Figure BDA0004118002560000072
Sl为竖向坡面上的间距，P为施加在锚索4上的预应力；
S7：若δoptimal≧δ1，并且δoptimal≦δ2，则δ＝δoptimal；否则再判断δoptimal是否小于δ1，若是，则δ＝δ1，否则δ＝δ2，从而得到施工倾角δ；
S8：根据边坡安全系数与锚索4预应力的关联公式计算使边坡达到预定安全系数时所需锚索4预应力P，
Figure BDA0004118002560000073
其中
Figure BDA0004118002560000074
。
如此的设置，最大程度上利用风化边坡的滑动规律以及合理的锚索4施工与边坡稳定性要求，并可有效快速地确定锚索4最佳倾角和应施加预应力值，从而为边坡网格梁3预应力锚索4系统的优化设计提供依据，且实施成本低。
作为优选的实施例，获取理论上锚索锚固力最大时锚索倾角最佳设计值δoptimal的步骤如下：
首先利用数学求极值方法，对所述所述锚索锚固力与锚索倾角的关联公式求导，得到单位长度上锚索锚固力与锚索倾角的导数公式具体如式(2)所示：
Figure BDA0004118002560000081
然后取式(2)等于0，即可求得理论上单位长度锚索锚固力最大时锚索4最优倾角δoptimal，且
Figure BDA0004118002560000082
作为优选的实施例，所述锚索锚固力与锚索倾角的关联公式获得方法如下：
对三维锚固条柱体6进行力学分析，作用在其上的力有：重力W、滑面剪切力T、滑面法向力N和锚索4预应力P；
锚索4上所施加的预应力对条柱体所形成的锚固力包含两个部分，一是垂直于边坡滑面方向所提供的抗滑摩擦力
Figure BDA0004118002560000083
二是平行于边坡滑面方向的阻滑力Pcos(β+δ)，
Figure BDA0004118002560000084
为强风化层2岩土体的内摩擦角，
三维锚固条柱体6内单位长度锚索4所提供的锚固力计算公式具体如下：
Figure BDA0004118002560000085
其中，L为锚索4在强风化层2内的长度，L＝h/cosβ。
作为优选的实施例，所述边坡安全系数Fs的获取方法如下：
在锚索倾角δ确定之后，根据高陡风化边坡的滑动规律，并基于不考虑条间作用力时三维锚固条柱体6进行力学分析，可知条柱体重力W＝γhSySz/cosβ，滑面法向力
Figure BDA0004118002560000086
滑面剪切力T＝γhSySztanβ-Pcos(β+δ)，从而得到边坡安全系数Fs的计算公式具体如下：
Figure BDA0004118002560000087
需要说明的是，如图1所示，对于高陡风化路堑边坡1，在其开挖形成过程中，通常对边坡进行分级处置(图1为3级2台阶处置方式)。在高陡风化路堑边坡1中，风化作用自边坡表面向深部依次减弱，因而，边坡内部自浅层向深层依次分布着强风化层2、中风化层、弱风化层和未风化层，强风化层2的岩土体在剪切强度上要远远弱于中风化层、弱风化层和未风化层的岩土体，且强风化层2与中风化层的层间界面与边坡坡面近似平行。为了保持高陡风化路堑边坡1的长期稳定，采用网格梁3预应力锚索4系统对其进行加固。对于网格梁3预应力锚索4系统，其包括网格梁3与锚索4两个部分，其中，锚索4部分为对边坡实施主动防护的主要措施，而对网格梁3预应力锚索4系统进行设计往往也就是对锚索4参数进行设计。对于锚索4参数，其包括有锚索4的水平和竖向间距、倾角以及所施加预应力值。对于施加在锚索4上的预应力，其需要处于边坡内部稳定岩体的锚索锚固段8来承受，并且由锚索自由段7将边坡不稳定岩体与稳定岩体捆绑在一起，以达到稳定边坡的目的。对于锚索4间距，当在三维高陡风化路堑边坡1中建立xyz轴坐标系时，锚索4的水平间距为Sy与竖向坡面上的间距为Sl。
为了更好的说明本发明的发明构思，下面结合具体的实施例进行说明，具体的，选取高陡风化路堑边坡1设计坡高为50m，按1：1放坡(即坡角为45°)，并设置4个台阶5级边坡，且每级边坡坡高为10m。据地质调查以及钻探揭露，该段边坡下伏基岩多为强、中风化层板岩、千枚状板岩为主，强风化层2厚度在2m～4m之间，且此层节理裂隙发育，岩体较破碎，为主要不稳定岩体。对于强风化层2岩体，其天然重度为25kN/m3、粘聚力约为15kPa以及内摩擦角约为35°。为了确保此高陡风化路堑边坡1在施工以及后续运营期间的稳定性，施作边坡施加网格梁3预应力锚索4系统来对边坡进行加固。在采取网格梁3预应力锚索4系统进行加固的同时，开展预应力锚索4参数优化计算。锚索4的设计参数包括其间距、倾角和预应力值。其中，锚索4的间距依据工程经验以及施工要求来确定其数值，然后，依据单位长度锚索锚固力达到最大，并结合实际工程中锚索倾角的合理施工范围，确定锚索倾角的最佳设计值，最后，在利用风化边坡滑动规律的基础上，建立边坡安全系数与锚索4预应力的关联公式，进而以满足边坡稳定性要求(即边坡安全系数达到一定数值)为条件来求取锚索4所应施加的预应力值。此外，为了保证加固措施的有效性，对于预应力锚索4，其锚固段嵌入对应主滑动面5(即强风化层2)以下的长度不小于其总长的1/4。
如图2所示，取图1中三维边坡任意平行于xz面的断面A-A进行分析。在高陡风化路堑边坡1中，边坡坡角为β，强风化层2厚度为h以及倾角近似为β，锚索4竖向间距为Sz以及倾角为δ。由于强风化层2岩土体的抗剪强度要远远弱于其下部的中风化层、弱风化层和未风化层的岩土体，故高陡风化路堑边坡1的主滑动面5为强风化层2和中风化层的层间界面。
对于单个锚索4，其主要加固的不稳定岩体为锚索4间距范围内的竖直条柱体(即锚固条柱体6)。对于锚固条柱体6，其在y和z轴方向上的宽度分别为Sy和Sz，条柱体底面为强风化层2与中风化层的层间界面，锚索4在强风化层2内的长度为L，L＝h/cosβ，锚索4上施加的预应力为P。
如图3所示，对三维锚固条柱体6进行力学分析，作用在其上的力有：重力W、滑面剪切力T、滑面法向力N和锚索4预应力P。锚索4上所施加的预应力对条柱体所形成的锚固力包含两个部分，一是垂直于边坡滑面方向所提供的抗滑摩擦力
Figure BDA0004118002560000101
二是平行于边坡滑面方向的阻滑力Pcos(β+δ)，
Figure BDA0004118002560000102
为强风化层2岩土体的内摩擦角。由此，可知三维锚固条柱体6内单位长度锚索4所提供的锚固力计算公式如下所示：
Figure BDA0004118002560000103
然后，利用数学求极值方法，可得单位长度上锚索锚固力与锚索倾角的导数公式如下所示：
Figure BDA0004118002560000111
取导数公式等于0，也即
Figure BDA0004118002560000112
可求得理论上单位长度锚索锚固力最大时锚索4最优倾角δoptimal，且
Figure BDA0004118002560000113
Figure BDA0004118002560000114
如图4所示，在实际工程中，0<β≤π/2，
Figure BDA0004118002560000115
0≤δ≤π/4，由此可知
Figure BDA0004118002560000116
进一步在此范围内单位长度上锚索锚固力与锚索倾角导数的正负关系展示了随着锚索倾角的增大单位长度上锚索锚固力先增大后减小。与此同时，
Figure BDA0004118002560000117
下
Figure BDA0004118002560000118
单位长度上锚索锚固力将达到最大。在锚索倾角的合理施工范围内，锚索倾角越接近于δoptimal，则单位长度上锚索锚固力将发挥最大效能。
如图5所示，对于锚索倾角，其合理的施工范围为[δ1，δ2]，由锚索倾角与单位长度上锚索锚固力的变化关系(即图5中余弦曲线)可知，若δoptimal在[δ1，δ2]范围之内，则锚索4最佳倾角为δoptimal，若δoptimal在[δ1，δ2]范围外的左侧，则锚索4最佳倾角为δ1，若δoptimal在[δ1，δ2]范围外的右侧，则锚索4最佳倾角为δ2。在锚索倾角确定之后，再次根据高陡风化边坡的滑动规律，并基于不考虑条间作用力时三维锚固条柱体6进行力学分析，可知条柱体重力W＝γhSySz/cosβ，滑面法向力
Figure BDA0004118002560000119
滑面剪切力T＝γhSySztanβ-Pcos(β+δ)，边坡安全系数Fs的计算式如下所示：
Figure BDA00041180025600001110
γ为强风化层2岩土体的重度，c为强风化层2岩土体的粘聚力。进一步的，在满足边坡稳定性要求(即边坡安全系数达到一定数值)时，可得边坡安全系数与锚索4预应力的关联公式。
以上仅为本发明的优选实施例，并非因此限制本发明的专利范围，凡是在本发明的发明构思下，利用本发明说明书及附图内容所作的等效结构变换，或直接/间接运用在其他相关的技术领域均包括在本发明的专利保护范围。

Claims (10)

1.一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法，其特征在于，其步骤包括：
S1：获取强风化层厚度h；
S2：获取强风化层参数γ、c和
Figure FDA0004118002550000011
其中γ为强风化层岩土体的重度，c为强风化层岩土体的粘聚力，
Figure FDA0004118002550000012
为强风化层岩土体的内摩擦角；
S3：给定边坡设计坡角β，以及锚索空间间距Sy和Sz，其中Sy为锚索的水平间距，Sz为锚索竖向间距；
S4：利用风化边坡的滑动规律和锚索锚固力，建立锚索锚固力与锚索倾角的关联公式；
S5：根据实际工程中锚索倾角的施工范围[δ1，δ2]，并结合所述锚索锚固力与锚索倾角的关联公式，获取理论上锚索锚固力最大时锚索倾角最佳设计值δoptimal；
S6:在确定锚索倾角后，再次利用风化边坡的滑动规律，建立边坡安全系数与锚索预应力的关联公式，获取达到预定安全系数时所需锚索预应力P。
2.根据权利要求1所述的一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法，其特征在于，所述锚索锚固力与锚索倾角的关联公式具体如式(1)所示：
Figure FDA0004118002550000013
其中，
Figure FDA0004118002550000014
为锚固力，Sl为竖向坡面上的间距，P为施加在锚索上的预应力。
3.根据权利要求2所述的一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法，其特征在于，获取理论上锚索锚固力最大时锚索倾角最佳设计值δoptimal的步骤如下：
首先利用数学求极值方法，对所述所述锚索锚固力与锚索倾角的关联公式求导，得到单位长度上锚索锚固力与锚索倾角的导数公式具体如式(2)所示：
Figure FDA0004118002550000015
然后取式(2)等于0，即可求得理论上单位长度锚索锚固力最大时锚索最优倾角δoptimal，且
Figure FDA0004118002550000016
4.根据权利要求3所述的一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法，其特征在于，在步骤S5中，在锚索倾角的施工范围[δ1，δ2]内，搜索锚索倾角δ的过程如下：
若δoptimal≧δ1，并且δoptimal≦δ2，则δ＝δoptimal；否则再判断δoptimal是否小于δ1，若是，则δ＝δ1，否则δ＝δ2，从而得到锚索倾角δ。
5.根据权利要求1-4任意一项所述的一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法，其特征在于，所述边坡安全系数与锚索预应力的关联公式(3)具体如下：
Figure FDA0004118002550000021
其中FS为安全系数，
Figure FDA0004118002550000022
6.根据权利要求2-4任意一项所述的一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法，其特征在于，所述锚索锚固力与锚索倾角的关联公式获得方法如下：
对三维锚固条柱体进行力学分析，作用在其上的力有：重力W、滑面剪切力T、滑面法向力N和锚索预应力P；
锚索上所施加的预应力对条柱体所形成的锚固力包含两个部分，一是垂直于边坡滑面方向所提供的抗滑摩擦力
Figure FDA0004118002550000023
二是平行于边坡滑面方向的阻滑力Pcos(β+δ)，
Figure FDA0004118002550000024
为强风化层岩土体的内摩擦角，
三维锚固条柱体内单位长度锚索所提供的锚固力计算公式具体如下：
Figure FDA0004118002550000025
其中，L为锚索在强风化层内的长度，L＝h/cosβ。
7.根据权利要求5所述的一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法，其特征在于，所述边坡安全系数Fs的获取方法如下：
在锚索倾角δ确定之后，根据高陡风化边坡的滑动规律，并基于不考虑条间作用力时三维锚固条柱体进行力学分析，可知条柱体重力W＝γhSySz/cosβ，滑面法向力
Figure FDA0004118002550000026
滑面剪切力T＝γhSySztanβ-Pcos(β+δ)，从而得到边坡安全系数Fs的计算公式具体如下：
Figure FDA0004118002550000031
8.根据权利要求1-4任意一项所述的一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法，其特征在于，在步骤S2中，通过室内试验获取强风化层参数γ、c和
Figure FDA0004118002550000032
9.根据权利要求1-4任意一项所述的一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法，其特征在于，在步骤S1中，通过地质勘察获取强风化层厚度h。
10.根据权利要求5所述的一种高陡风化路堑边坡锚索加固设计方法，其特征在于，在步骤S2中，通过室内试验获取强风化层参数γ、c和
Figure FDA0004118002550000033
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