CN115820987A - 一种工模具钢表层组织热处理工艺 - Google Patents

一种工模具钢表层组织热处理工艺 Download PDF

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管迎春
李兴
王泉杰
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Abstract

本发明适用于表面处理技术领域，提供了一种工模具钢表层组织热处理工艺，包括以下步骤：将工模具钢加热至冷却相变温度，对工模具钢进行激光表面热处理；对热处理后的工模具钢进行保温，保温结束后将工模具钢冷却至室温；其中，所述激光表面热处理将工模具钢表层加热至Ac1+30℃以上，工模具钢材料蒸发汽化温度以下；所述保温使得工模具钢发生部分或完全等温相变。本发明将激光淬火与传统加热系统相结合，通过预加热将激光辐照表层快速冷却至相变温度，基于不同温度下不同时间的保温处理，实现表层组织的精确调控，满足不同场景下实际应用需求，提高硬度的同时保证零部件服役时对于表层韧性需求，增强工模具的使用寿命。

Description

一种工模具钢表层组织热处理工艺
技术领域
本发明属于表面处理技术领域，尤其涉及一种工模具钢表层组织热处理工艺。
背景技术
工模具钢是机械制造领域关键零部件的常用金属材料，零部件服役过程中对其强韧性及疲劳等性能均有严苛要求。常规的工模具钢表面激光热处理技术主要是激光淬火，激光淬火过程中，连续激光辐照在零部件表面，将表层材料加热至奥氏体化温度甚至熔化温度以上，激光束远离作用区域后表层在基体的散热冷却作用下产生全马氏体组织，显著提高表面硬度，增强工模具使用寿命。与其它表面强化技术相比，激光淬火具有变形量小、热影响区小以及可进行局部强化等优势，通过表面激光淬火以及激光局部淬火加工的仿生表面在齿轮、模具、刀具等零部件表面处理领域得到广泛应用。
然而，传统激光淬火基于激光束辐照时的低热效应和零部件基体的快速散热作用使表层快速冷却至室温，表层组织只能为单相马氏体，在快速冷却过程中，激光淬火表层会产生很大的内应力，导致裂纹缺陷产生，长期服役过程中表层硬脆性过大易出现材料剥落的情况，导致零部件失效。因此，在特定的服役条件，需要进一步调控工模具表层组织，以保证表层硬度明显提升的同时增强工模具钢的表层韧性。
发明内容
本发明实施例的目的在于提供一种工模具钢表层组织热处理工艺，旨在解决上述背景技术中提出的问题。
本发明实施例是这样实现的，一种工模具钢表层组织热处理工艺，包括以下步骤：
将工模具钢加热至冷却相变温度，对工模具钢进行激光表面热处理；
对热处理后的工模具钢进行保温，保温结束后将工模具钢冷却至室温；
其中，所述激光表面热处理将工模具钢表层加热至Ac1+30℃以上，工模具钢材料蒸发汽化温度以下，所述Ac1为加热时珠光体向奥氏体转变的开始温度；
所述保温使得工模具钢发生部分或完全等温相变。
优选地，所述加热为电阻丝直接加热、鼓风加热、感应加热中的一种或多种。
优选地，所述将工模具钢加热至冷却相变温度的步骤中，加热的温度根据需调控的表层组织，参照工模具钢材料的奥氏体等温转变曲线设定，所述表层组织为珠光体、上贝氏体、下贝氏体、部分马氏体中的一种或多种。
优选地，所述将工模具钢加热至冷却相变温度的步骤后，还包括保温10-90min的步骤。
优选地，所述激光表面热处理采用激光淬火系统，采用惰性气体进行保护，所述激光淬火系统设有激光加工窗口，所述激光加工窗口通过耐高温光学玻璃进行封闭，激光束透过耐高温光学玻璃作用在工模具钢表面。
优选地，所述激光淬火系统的激光功率为500-3000W，扫描速率为20-180mm/s，光斑面积为0.5-20mm2。
优选地，所述对热处理后的工模具钢进行保温的步骤中，保温的时间根据工模具钢材料的奥氏体等温转变曲线确认。
优选地，所述冷却为水冷、油冷、鼓风冷却、自然冷却、随炉冷却中一种或多种。
本发明实施例提供的一种工模具钢表层组织热处理工艺，将激光淬火与传统加热系统相结合，通过对工模具钢预加热将激光辐照表层快速冷却至相变温度，基于不同温度下不同时间的保温处理，实现表层组织的精确调控：
基于传统激光淬火装置，通过工模具钢材料本身预热及温度调控，实现激光辐照后表层组织由单一马氏体向珠光体、贝氏体、马氏体或几种相混合组织的灵活调控，满足不同场景下实际应用需求；
通过激光热处理调控工模具表层组织，提高硬度的同时保证零部件服役时对于表层韧性需求，避免传统激光淬火表面可能的裂纹等缺陷，减少服役过程中产生表层因疲劳产生局部“剥皮”等失效现象，增强工模具的使用寿命；
通过表层组织激光热处理调控可以加工出不同性能匹配的仿生功能结构，为基于激光热处理加工仿生表面时的柔性化程度显著增大，为进一步提高工模具耐磨、减阻、降噪等性能奠定基础。
附图说明
图1为本发明实施例1中40Cr钢表层组织经激光热处理后的微观组织扫描形貌；
图2为本发明实施例2中40Cr钢表层组织经激光热处理后的微观组织扫描形貌；
图3为本发明对比例1中40Cr钢表层组织经常规激光淬火后的微观组织扫描形貌；
图4为本发明对比例1中40Cr钢表层组织经常规激光淬火后的淬火层形貌。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合附图及实施例，对本发明进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。
一种工模具钢表层组织热处理工艺，包括以下步骤：
(1)将待激光热处理的工模具钢工件置于带有加热装置的激光热处理系统中；
(2)将工模具钢加热到冷却相变温度；
(3)设定激光加工参数，开启激光热处理系统，对工模具钢进行激光表面热处理；
(4)激光表面热处理后利用加热装置对工模具钢进行保温；
(5)保温结束后将工模具钢取出，冷却至室温；
其中，所述激光热处理系统采用常用的激光淬火系统即可，系统中采用惰性气体进行保护，通过在线测温及反馈装置保证温度稳定，且系统中留有激光加工窗口，窗口通过耐高温光学玻璃进行封闭，激光束可透过光学玻璃，作用在工件表面；
步骤(1)中的所述加热系统可以选择电阻丝直接加热、鼓风加热、感应加热等；
步骤(2)中的所述加热的温度根据需调控组织确定，可以为珠光体、上贝氏体、下贝氏体以及可发生部分马氏体相变温度，在此基础上，加热温度的范围为150-600℃，加热到设定温度后保温10-90min，保证零部件温度均匀、稳定；
步骤(3)中的所述激光加工参数为：激光功率500-3000W，扫描速率20-180mm/s，光斑面积0.5-20mm2，通过激光辐照将工件待强化表层加热至Ac1(Ac1为加热时珠光体向奥氏体转变的开始温度)+30℃以上，材料蒸发汽化温度以下；
步骤(4)中的所述保温的时间可参考材料的奥氏体等温转变曲线确认，使材料在保温温度下发生部分或完全等温相变，在此基础上，时间范围为1-600min；
步骤(5)中的所述冷却的方式可为水冷、油冷、鼓风冷却、自然冷却、随炉冷却等，通过冷却过程进一步调控如表层组织残留奥氏体、马氏体含量等。
以下结合具体实施例对本发明的具体实现进行详细描述。
实施例1
一种工模具钢(40Cr钢)表层组织激光热处理工艺，包括以下步骤：
(1)取厚度为5mm的40Cr钢样品，将样品置于电阻丝加热炉中，加热炉上部开有K9光学玻璃封闭的窗口，样品的待处理区域位于窗口下侧；
(2)将40Cr钢样品随炉加热至300℃，并保温10min；
(3)设定激光束功率为1200W，扫描速率为40mm/s，激光束光斑直径约1.5mm(光斑面积约为7mm2)，开启激光热处理系统，激光束透过K9光学玻璃，作用在样品表面进行单道扫描处理；
(4)激光扫描后将样品置于加热炉中继续保温180min，保温温度为300℃，激光束加热表层在激光束远离后快速冷却至保温温度，样品的加热表层进行奥氏体等温转变；
(5)保温结束后将样品快速取出，水冷至室温即可。
实施例2
一种工模具钢(40Cr钢)表层组织激光热处理工艺，包括以下步骤：
(1)取厚度为5mm的40Cr钢样品，将样品置于电阻丝加热炉中，加热炉上部开有K9光学玻璃封闭的窗口，样品的待处理区域位于窗口下侧；
(2)将40Cr钢样品随炉加热至590℃，并保温10min；
(3)设定激光束功率为1200W，扫描速率为40mm/s，激光束光斑直径约1.5mm，开启激光热处理系统，激光束透过K9光学玻璃，作用在样品表面进行单道扫描处理；
(4)激光扫描后将样品置于加热炉中继续保温5min，保温温度为590℃，激光束加热表层在激光束远离后快速冷却至保温温度，样品的加热表层进行奥氏体等温转变；
(5)保温结束后将样品快速取出，水冷至室温即可。
对比例1
一种工模具钢(40Cr钢)表层组织激光热处理工艺，包括以下步骤：
(1)取厚度为5mm的40Cr钢样品，将样品置于电阻丝加热炉中，加热炉上部开有K9光学玻璃封闭的窗口，样品待处理区域位于窗口下侧；
(2)不开启加热炉，在不对样品进行预加热的基础上，设定激光束功率为1200W，扫描速率为80mm/s，激光束光斑直径约2mm，开启激光热处理系统，激光束透过K9光学玻璃，作用在样品表面进行单道扫描处理；
(3)激光热处理后将样品快速取出，直接水冷至室温即可。
表层微观组织扫描及性能测试：
对实施例1、实施例2以及对比例1的样品中激光热处理的部分利用扫描电镜(SEM)进行表层微观组织扫描，结果如下：
图1为实施例1样品的激光热处理区域组织，根据图1可以看出，由于在等温转变，激光辐照区域主要为板条状和粒状的贝氏体组织；
图2为实施例2样品的激光热处理区域组织，根据图2可以看出，由于在等温转变，激光辐照区域主要为板条状和粒状的贝氏体组织；
图3为对比例1样品的激光热处理区域组织，根据图3可以看出，激光辐照区域在激光束远离后快速冷却，显微组织完全为板条状的马氏体组织，且由于激光淬火冷却速率很大，马氏体塑韧性低，激光淬火层中产生了裂纹缺陷，如图4所示；
综上所述，采用本发明的激光热处理工艺可以对工模具钢表层组织进行调控，可以由传统的单一马氏体转化为贝氏体组织(还可以转化为珠光体、部分马氏体组织，通过加热温度、保温温度、保温时间等调控)，通过对表层组织的调控，提高了工模具钢的韧性；
对实施例1、实施例2以及对比例1的样品中激光热处理的部分进行显微硬度测试，显微硬度是一种压入硬度，反映被测物体对抗另一硬物体压入的能力，采用显微硬度计进行测试，测试过程如下：
测定之前，将实施例1、实施例2、对比例1的样品的待测区域置于显微硬度计的载物台上，通过加负荷装置对四棱锥形的金刚石压头加压，负荷的大小根据待测材料的硬度不同而增减，金刚石压头压入试样后，在试样表面上会产生一个凹坑，把显微镜十字丝对准凹坑，用目镜测微器测量凹坑对角线的长度，根据所加负荷及凹坑对角线长度计算出所测物质的显微硬度值，在测试时采用锥面夹角为136°的正方锥体压头，即维氏(Vickers)锥体；
测试结果如下：
实施例1样品中激光热处理将样品表层硬度从HV275提高至HV643；
实施例2样品中激光热处理将样品表层硬度从HV275提高至HV410；
对比例1样品中激光热处理将样品表层硬度从HV275提高至HV720；
综上所述，激光热处理提高了样品的表层硬度，本发明通过工模具钢材料本身预热及温度调控，实现激光辐照后表层组织由单一马氏体向珠光体、贝氏体、马氏体或几种相混合组织的灵活调控，满足不同场景下实际应用需求，在提高硬度的同时保证零部件服役时对于表层韧性需求，避免传统激光淬火表面可能的裂纹等缺陷，增强工模具的使用寿命。
实施例3
一种工模具钢(40Cr钢)表层组织激光热处理工艺，包括以下步骤：
(1)取厚度为5mm的40Cr钢样品，将样品置于带有鼓风加热装置的设备中，设备上部开有K9光学玻璃封闭的窗口，样品的待处理区域位于窗口下侧；
(2)将40Cr钢样品利用鼓风加热装置加热至300℃，并保温30min；
(3)设定激光束功率为1200W，扫描速率为40mm/s，激光束光斑直径约1.5mm，开启激光热处理系统，激光束透过K9光学玻璃，作用在样品表面进行单道扫描处理；
(4)激光扫描后将样品置于设备中继续保温180min，保温温度为300℃，激光束加热表层在激光束远离后快速冷却至保温温度，样品的加热表层进行奥氏体等温转变；
(5)保温结束后将样品快速取出，油冷至室温即可。
实施例4
一种工模具钢(40Cr钢)表层组织激光热处理工艺，包括以下步骤：
(1)取厚度为5mm的40Cr钢样品，将样品置于带有感应加热装置的设备中，设备上部开有K9光学玻璃封闭的窗口，样品的待处理区域位于窗口下侧；
(2)将40Cr钢样品利用感应加热装置加热至300℃，并保温50min；
(3)设定激光束功率为1200W，扫描速率为40mm/s，激光束光斑直径约1.5mm，开启激光热处理系统，激光束透过K9光学玻璃，作用在样品表面进行单道扫描处理；
(4)激光扫描后将样品置于设备中继续保温180min，保温温度为300℃，激光束加热表层在激光束远离后快速冷却至保温温度，样品的加热表层进行奥氏体等温转变；
(5)保温结束后将样品快速取出，鼓风冷却至室温即可。
实施例5
一种工模具钢(40Cr钢)表层组织激光热处理工艺，包括以下步骤：
(1)取厚度为5mm的40Cr钢样品，将样品置于电阻丝加热炉中，加热炉上部开有K9光学玻璃封闭的窗口，样品的待处理区域位于窗口下侧；
(2)将40Cr钢样品随炉加热至300℃，并保温70min；
(3)设定激光束功率为1200W，扫描速率为40mm/s，激光束光斑直径约1.5mm，开启激光热处理系统，激光束透过K9光学玻璃，作用在样品表面进行单道扫描处理；
(4)激光扫描后将样品置于加热炉中继续保温180min，保温温度为300℃，激光束加热表层在激光束远离后快速冷却至保温温度，样品的加热表层进行奥氏体等温转变；
(5)保温结束后将样品快速取出，自然冷却至室温即可。
实施例6
一种工模具钢(40Cr钢)表层组织激光热处理工艺，包括以下步骤：
(1)取厚度为5mm的40Cr钢样品，将样品置于电阻丝加热炉中，加热炉上部开有K9光学玻璃封闭的窗口，样品的待处理区域位于窗口下侧；
(2)将40Cr钢样品随炉加热至300℃，并保温90min；
(3)设定激光束功率为1200W，扫描速率为40mm/s，激光束光斑直径约1.5mm，开启激光热处理系统，激光束透过K9光学玻璃，作用在样品表面进行单道扫描处理；
(4)激光扫描后将样品置于加热炉中继续保温180min，保温温度为300℃，激光束加热表层在激光束远离后快速冷却至保温温度，样品的加热表层进行奥氏体等温转变；
(5)保温结束后将样品快速取出，随炉冷却至室温即可。
实施例7
一种工模具钢(40Cr钢)表层组织激光热处理工艺，包括以下步骤：
(1)取厚度为5mm的40Cr钢样品，将样品置于带有鼓风加热装置的设备中，设备上部开有K9光学玻璃封闭的窗口，样品的待处理区域位于窗口下侧；
(2)将40Cr钢样品利用鼓风加热装置加热至590℃，并保温30min；
(3)设定激光束功率为1200W，扫描速率为40mm/s，激光束光斑直径约1.5mm，开启激光热处理系统，激光束透过K9光学玻璃，作用在样品表面进行单道扫描处理；
(4)激光扫描后将样品置于设备中继续保温5min，保温温度为590℃，激光束加热表层在激光束远离后快速冷却至保温温度，样品的加热表层进行奥氏体等温转变；
(5)保温结束后将样品快速取出，油冷至室温即可。
实施例8
一种工模具钢(40Cr钢)表层组织激光热处理工艺，包括以下步骤：
(1)取厚度为5mm的40Cr钢样品，将样品置于带有感应加热装置的设备中，设备上部开有K9光学玻璃封闭的窗口，样品的待处理区域位于窗口下侧；
(2)将40Cr钢样品利用感应加热装置加热至590℃，并保温50min；
(3)设定激光束功率为1200W，扫描速率为40mm/s，激光束光斑直径约1.5mm，开启激光热处理系统，激光束透过K9光学玻璃，作用在样品表面进行单道扫描处理；
(4)激光扫描后将样品置于设备中继续保温5min，保温温度为590℃，激光束加热表层在激光束远离后快速冷却至保温温度，样品的加热表层进行奥氏体等温转变；
(5)保温结束后将样品快速取出，鼓风冷却至室温即可。
实施例9
一种工模具钢(40Cr钢)表层组织激光热处理工艺，包括以下步骤：
(1)取厚度为5mm的40Cr钢样品，将样品置于电阻丝加热炉中，加热炉上部开有K9光学玻璃封闭的窗口，样品的待处理区域位于窗口下侧；
(2)将40Cr钢样品随炉加热至590℃，并保温70min；
(3)设定激光束功率为1200W，扫描速率为40mm/s，激光束光斑直径约1.5mm，开启激光热处理系统，激光束透过K9光学玻璃，作用在样品表面进行单道扫描处理；
(4)激光扫描后将样品置于加热炉中继续保温5min，保温温度为590℃，激光束加热表层在激光束远离后快速冷却至保温温度，样品的加热表层进行奥氏体等温转变；
(5)保温结束后将样品快速取出，自然冷却至室温即可。
实施例10
一种工模具钢(40Cr钢)表层组织激光热处理工艺，包括以下步骤：
(1)取厚度为5mm的40Cr钢样品，将样品置于电阻丝加热炉中，加热炉上部开有K9光学玻璃封闭的窗口，样品的待处理区域位于窗口下侧；
(2)将40Cr钢样品随炉加热至590℃，并保温90min；
(3)设定激光束功率为1200W，扫描速率为40mm/s，激光束光斑直径约1.5mm，开启激光热处理系统，激光束透过K9光学玻璃，作用在样品表面进行单道扫描处理；
(4)激光扫描后将样品置于加热炉中继续保温5min，保温温度为590℃，激光束加热表层在激光束远离后快速冷却至保温温度，样品的加热表层进行奥氏体等温转变；
(5)保温结束后将样品快速取出，随炉冷却至室温即可。
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (7)

1.一种工模具钢表层组织热处理工艺，其特征在于，包括以下步骤：
将工模具钢加热至冷却相变温度，对工模具钢进行激光表面热处理；
对热处理后的工模具钢进行保温，保温结束后将工模具钢冷却至室温；
其中，所述激光表面热处理将工模具钢表层加热至Ac1+30℃以上，工模具钢材料蒸发汽化温度以下，所述Ac1为加热时珠光体向奥氏体转变的开始温度；
所述保温使得工模具钢发生部分或完全等温相变。
2.根据权利要求1所述的工模具钢表层组织热处理工艺，其特征在于，所述加热为电阻丝直接加热、鼓风加热、感应加热中的一种或多种。
3.根据权利要求1所述的工模具钢表层组织热处理工艺，其特征在于，所述将工模具钢加热至冷却相变温度的步骤中，加热的温度根据需调控的表层组织设定，所述表层组织为珠光体、上贝氏体、下贝氏体、部分马氏体中的一种或多种。
4.根据权利要求1所述的工模具钢表层组织热处理工艺，其特征在于，所述激光表面热处理采用激光淬火系统，采用惰性气体进行保护，所述激光淬火系统设有激光加工窗口，所述激光加工窗口通过耐高温光学玻璃进行封闭，激光束透过耐高温光学玻璃作用在工模具钢表面。
5.根据权利要求4所述的工模具钢表层组织热处理工艺，其特征在于，所述激光淬火系统的激光功率为500-3000W，扫描速率为20-180mm/s，光斑面积为0.5-20mm2。
6.根据权利要求1所述的工模具钢表层组织热处理工艺，其特征在于，所述对热处理后的工模具钢进行保温的步骤中，保温的时间根据工模具钢材料的奥氏体等温转变曲线确认。
7.根据权利要求1所述的工模具钢表层组织热处理工艺，其特征在于，所述冷却为水冷、油冷、鼓风冷却、自然冷却、随炉冷却中一种或多种。
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Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116065001A (zh) * 2023-04-04 2023-05-05 浙江工业大学 中高碳钢表面制备及调控强韧化复相组织的装置及方法

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