CN115679172B - 一种超高导热压铸镁合金及其制备方法 - Google Patents

一种超高导热压铸镁合金及其制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN115679172B
CN115679172B CN202211409134.XA CN202211409134A CN115679172B CN 115679172 B CN115679172 B CN 115679172B CN 202211409134 A CN202211409134 A CN 202211409134A CN 115679172 B CN115679172 B CN 115679172B
Authority
CN
China
Prior art keywords
alloy
die
casting
heating
melt
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202211409134.XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN115679172A (zh
Inventor
刘勇
张永
罗岚
习方旭
王佳威
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nanchang University
Original Assignee
Nanchang University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nanchang University filed Critical Nanchang University
Priority to CN202211409134.XA priority Critical patent/CN115679172B/zh
Publication of CN115679172A publication Critical patent/CN115679172A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN115679172B publication Critical patent/CN115679172B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Landscapes

  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)

Abstract

本发明属于有色金属领域,具体涉及一种超高导热压铸镁合金及其制备方法。其成分为:Si:0.5~4wt.%,Sn:0.3~3wt.%,Ca:0.2~1wt.%,杂质总含量小于0.15wt.%,余量为Mg。包括的步骤为:(1)合金熔炼:对原料在真空干燥箱加热至110℃下预热;通入SF6和CO2混合气体。按成分配比合金加入坩埚,获得合金熔体;在730℃静置保温30min。(2)精炼除杂:升温至740℃,使用RJ‑5号精炼剂,并通入氩气精炼,保持熔体氢含量达到0.1mL/100g以下,机械搅拌5min后进行扒渣,得合金熔体。(3)压铸。本发明所获得合金具有均匀分布的第二相和均匀细小的显微组织,平均晶粒度≥4级,第二相颗粒尺寸≤20μm,呈弥散分布状态,导热系数>130W/(m·K)。该铸造超高导热镁合金可用于在强度要求不高、高导热的轻量化结构材料领域。

Description

一种超高导热压铸镁合金及其制备方法
技术领域
本发明属于有色金属领域,具体涉及一种超高导热压铸镁合金及其制备方法。
背景技术
近年来,随着航空航天、武器装备、汽车、电子通讯等领域的发展,高集成、轻量化的需求不断提升,对构件散热提出更高要求,迫切需要开发轻量化、高热导率(κ)的材料。目前散热构件主要是铝(~237W/(m·K))、铜(~401W/(m·K))及合金。镁导热系数(~156W/(m·K))导热系数稍低,但比强高,是最佳的轻量化材料。被认为是铝构件的热门替代材料,特别是在轻量化程度高需求度的电子通讯领域[镁及其合金导热研究进展.金属学报,2022,58(04):400-411]。常用镁合金的导热系数与铝合金比还有明显差距,因此,导热系数>125W/(m·K)的高强高导热镁合金材料开发是未来导热镁合金发展的主流方向[我国先进镁合金材料产业2035发展战略研究.中国工程科学,2020,22(05):76-83]。目前散热材料及其构件已达到千亿市场规模,预计到2025年同类散热件镁替代率超过10%,其市场潜力巨大(《2022-2028全球与中国高导热镁合金市场现状及未来发展趋势》,恒州博智)。
商业导热镁合金多为变形镁合金[GB/T 38714--2020高导热镁合金型材]。如:Mg-Zn系列中Mg-2Zn-Zr(热导率为132.1W/(m·K)、抗拉强度达279MP)需经过643K/12h固溶→673K轧制→673K/1h退火→693K/4h+448K/24h时效,其时效和变形处理工艺较为繁琐。再如:Mg-Mn系列中Mg-0.5Mn-0.3Ce,制备工艺:T4(693K/12h)+挤压(673K),其室温热导率达126.9W/(m·K)、抗拉强度达320.9MPa。导热变形镁合金市场多集中于对导热和强度均具有较高要求的5G基站、车用构件[2022年镁合金行业市场规模及发展前景趋势分析,中研普华]。商用铸造镁合金导热系数低,如Mg-A1系列合金导热性能仅为80W/(m·K),Mg-RE系列导热系数~50W/(m·K),无法直接用于散热构件。通过添加多种合金元素,Mg-A1合金可达到110W/(mK)、抗拉强度大于220MPa,如Mg-3A1-3Ce-0.25Mn-1.55La-0.6Zn-0.15Ca压铸试样[一种汽车逆变器壳体用高导热压铸镁合金,CN109136699B];其合金成分过于复杂,制备难度大。Mg-RE系列通过添加合金元素可提升至~100W/(m·K),Mg-4Sm-(0.5~2.64)-Al[一种含有高固溶度稀土元素的高导热镁合金及其制备方法CN114351022A],导热为80~135W/(m·K),未见力学性能指标。现有文献报道Mg-4Sm-Al-0.3Mn铸态合金抗拉强度仅为105MPa,可见Mg-4Sm-A1体系强度损失较大,且成本较高[铸态和挤压态Mg-4Sm-Al-0.3Mn-xZn合金微观组织和力学性能研究.材料导报,2019,33(08):1354-1360]。近期文献报道Mg-2Sn-2.3La铸造镁合金,其导热系数达到149W/(m·K),但未见力学性能指标[Microstructure evolution and improvement of thermal conductivity in Mg-2Snalloy induced by La addition.Journal of Materials Research and Technology,2022,17:1380-1389],现有文献报道Mg-2.3Sn-2La铸态合金抗拉强度仅为134MPa,可见Mg-Sn-La体系同样强度损失较大[铸态Mg-xSn-2La合金的组织与性能[J].特种铸造及有色合金,2009,29(03):266-269+194-195]。
发明内容
本发明提出超高导热铸态镁合金,其成分为Mg-Si-Sn-Ca四元合金,其导热系数130~145W/(m·K),抗拉强度>110MPa。可应用手机散热件、汽车电池散热模组、汽车仪表支架等非承重性散热构件。
其成分为:Si:0.5~4wt.%,Sn:0.3~3wt.%,Ca:0.2~1wt.%,总杂质含量之和小于0.15wt.%,余量为Mg。
进一步地,为减少Si形成粗大的Mg2Si相,控制Si与Ca原子比在2.8~4之间,促进Si以细小的CaMgSi相析出。
进一步地,本发明超高导热压铸镁合金,所述Si的含量优选为0.8~2.5wt.%,Sn的含量优选为0.5~1.5wt.%。
其压铸镁过程为以下步骤:
(1)合金熔炼:对原料在真空干燥箱加热至110℃下预热;加热坩埚至400℃,通入SF6和CO2混合气体,SF6体积比为0.3~0.6%,余量为CO2气体。撒一层助熔剂以防止局部过烧,将纯镁(≥99.5%)放入坩埚均匀加热至660℃以上充分熔化;继续升温至750℃,按成分配比加入纯Sn(≥99.9%)、纯Si(≥99.9%)、Mg-10Ca中间合金加入坩埚,获得合金熔体;在730℃静置保温30min。
(2)精炼除杂:升温至740℃,使用RJ-5号精炼剂,并通入氩气精炼,保持熔体氢含量达到0.1mL/100g以下,机械搅拌5min后进行扒渣,得合金熔体。
(3)压铸:将合金熔体转移至压铸件熔炉,在670~690℃内保温,炉内通SF6和CO2混合气体进行保护;压铸模具表面喷脱模剂(如:M-2040),并提前预热至200~300℃后进行压射;压射工艺参数范围建议值为:压射比压为30~70MPa,快压射速度为35~60m/s,压射行程15~22cm,可根据实际情况进行选择调整;压射铸形后,保压1~5s;将压铸件顶出模具,得到铸件,脱模角度为2~5°。
压铸镁合金成分依据GB/T13748-2005《镁及镁合金化学分析方法》,进行取样,并使用电火花直读光谱仪测试成分。压铸镁合金组织依据GB/T6394-2017《金属平均晶粒度测定方法》进行标定,取铸件边缘到心部三组位置进行测量,平均晶粒度≥4级,第二相颗粒尺寸≤30μm,呈弥散分布状态。室温热导率测试依据GB/T 22588-2008《闪光法测量热扩散系数或导热系数》标准规定的导热系数方法,使用激光导热仪(LFA 457)进行测定。对压铸合金室温力学性能测试依据GB6397-86《金属拉伸实验试样》进行加工测试,测试设备为Labsans 30kN万能实验机拉伸机。
本发明提供一种Mg-Si-Sn-Ca超高导热压铸镁合金及其制备方法,所获得合金具有均匀分布的第二相和均匀细小的显微组织,平均晶粒度≥4级,第二相颗粒尺寸≤20μm,呈弥散分布状态,导热系数>130W/(m·K)。该铸造超高导热镁合金可用于在强度要求较低、导热要求高的如LED灯具、电脑、手机、智能便携设备外壳等领域。
附图说明
图1为实施例1~6合金的扫描电镜组织分析结果,其中1为实施例1,2为实施例2,3为实施例3,4为实施例4,5为实施例5,6为实施例6。
图2为实施例1~6合金的X射线衍射相组成分析结果,其中1为实施例1,2为实施例2,3为实施例3,4为实施例4,5为实施例5,6为实施例6。
图3为实施例1~6合金的拉伸曲线结果,其中1为实施例1,2为实施例2,3为实施例3,4为实施例4,5为实施例5,6为实施例6。
具体实施方式
下面通过具体实施例和附图对本发明做进一步说明,以下实施例均在本发明技术方案为前提下进行实施,给出了详细的实施方式和具体的操作过程,但本发明的保护范围不限于下述的实施例。
按本申请配方的成分范围,选取以下几个实施例进行压铸试样制备及测试。表1为实施例成分光谱仪测试结果,表2为实施例性能测试结果。
实施例1。Mg-0.7Si-0.4Sn-0.3Ca镁合金制备
本实施例所述的制备方法,按以下步骤:
(1)合金熔炼:对原料在真空干燥箱加热至110℃下预热;加热坩埚至400℃,通入SF6和CO2混合气体,SF6体积比为0.3%,余量为CO2气体。将纯镁(≥99.5%)放入坩埚均匀加热至660℃以上充分熔化,纯镁底部撒一层助熔剂以防止局部过烧。继续升温至752℃,根据合金成分范围按照质量百分比将纯Sn(≥99.9%)、纯Si(≥99.9%)、Mg-Ca中间合金加入坩埚,获得目标成分熔体;在730℃静置保温30min。
其中Mg使用纯镁锭,Si、Sn以块状单质形式加入,Ca以Mg-10Ca中间合金加入。
(2)精炼除杂:升温至740℃,使用RJ-5号精炼剂,并通入氩气精炼,保持熔体氢含量达到0.1mL/100g以下,机械搅拌5min后进行扒渣,得合金熔体。
(3)压铸:将镁熔体转移至压铸件熔炉,在675℃保温,炉内通SF6和CO2混合气体进行保护;后进行压射,压射比压为35MPa,快压射速度为40m/s,压射行程18cm,选用拉伸试样压铸模具,模具表面喷M-2040脱模剂,并提前预热至230℃;压射完成后,保压2s;将压铸件顶出模具,得到铸件。
本实施例得到的压铸Mg-0.7Si-0.4Sn-0.3Ca合金,其显微组织如图1所示,XRD结果如图2所示。其室温热导率为144.5W/(m·K);室温拉伸性能:抗拉强度107.2MPa,断裂伸长率9.7%,如表2所示。
实施例2。Mg-2Si-0.5Sn-0.6Ca压铸镁合金制备
本实施例中合金的熔炼和制备工艺过程与实施例1相同。所不同的具体的工艺参数有差异。
本实施例所述的制备方法,按以下步骤:
(1)合金熔炼:对原料在真空干燥箱加热至110℃下预热;加热坩埚至400℃,通入SF6和CO2混合气体,SF6体积比为0.3%,余量为CO2气体。将纯镁(≥99.5%)放入坩埚均匀加热至660℃以上充分熔化,纯镁底部撒一层助熔剂以防止局部过烧。继续升温至752℃,根据合金成分范围按照质量百分比将纯Sn(≥99.9%)、纯Si(≥99.9%)、Mg-Ca中间合金加入坩埚,获得目标成分熔体;在730℃静置保温30min。
其中Mg使用纯镁锭,Si、Sn以块状单质形式加入,Ca以Mg-10Ca中间合金加入。
(2)精炼除杂:升温至740℃,使用RJ-5号精炼剂,并通入氩气精炼,保持熔体氢含量达到0.1mL/100g以下,机械搅拌5min后进行扒渣,得合金熔体。
(3)压铸:将镁熔体转移至压铸件熔炉,在675℃保温,炉内通SF6和CO2混合气体进行保护;后进行压射,压射比压为60MPa,快压射速度为40m/s,压射行程17cm,选用拉伸试样压铸模具,模具表面喷M-2040脱模剂,并提前预热至247℃;压射完成后,保压2s;将压铸件顶出模具,得到铸件。
本实施例得到的压铸Mg-2Si-0.5Sn-0.6Ca合金,其显微组织如图1所示,XRD结果如图2所示。其室温热导率为141.1W/(m·K);室温拉伸性能:抗拉强度152.8MPa,断裂伸长率9.6%,如表2所示。
实施例3。Mg-2.1Si-1.4Sn-0.9Ca压铸镁合金制备
本实施例中合金的熔炼和制备工艺过程与实施例1相同。所不同的具体的工艺参数有差异。
本实施例所述的制备方法,按以下步骤:
(1)合合金熔炼:对原料在真空干燥箱加热至110℃下预热;加热坩埚至400℃,通入SF6和CO2混合气体,SF6体积比为0.3%,余量为CO2气体。将纯镁(≥99.5%)放入坩埚均匀加热至660℃以上充分熔化,纯镁底部撒一层助熔剂以防止局部过烧。继续升温至752℃,根据合金成分范围按照质量百分比将纯Sn(≥99.9%)、纯Si(≥99.9%)、Mg-Ca中间合金加入坩埚,获得目标成分熔体;在730℃静置保温30min。其中Mg使用纯镁锭,Si、Sn以块状单质形式加入,Ca以Mg-10Ca中间合金加入。
(2)精炼除杂:升温至740℃,使用RJ-5号精炼剂,并通入氩气精炼,保持熔体氢含量达到0.1mL/100g以下,机械搅拌5min后进行扒渣,得合金熔体。
(3)压铸:将镁熔体转移至压铸件熔炉,在675℃保温,炉内通SF6和CO2混合气体进行保护;后进行压射,压射比压为54MPa,快压射速度为55m/s,压射行程21cm,选用拉伸试样压铸模具,模具表面喷M-2040脱模剂,并提前预热至263℃;压射完成后,保压4s;将压铸件顶出模具,得到铸件。
本实施例得到的压铸Mg-2.1Si-1.4Sn-0.9Ca合金,其显微组织如图1所示,XRD结果如图2所示。其室温热导率为135.1W/(m·K);室温拉伸性能:抗拉强度167.4MPa,断裂伸长率11.1%,如表2所示。
实施例4。Mg-3.7Si-1.2Sn-0.3Ca压铸镁合金制备
本实施例中合金的熔炼和制备工艺过程与实施例1相同。所不同的具体的工艺参数有差异。
本实施例所述的制备方法,按以下步骤:
(1)合金熔炼:对原料在真空干燥箱加热至110℃下预热;加热坩埚至400℃,通入SF6和CO2混合气体,SF6体积比为0.3%,余量为CO2气体。将纯镁(≥99.5%)放入坩埚均匀加热至660℃以上充分熔化,纯镁底部撒一层助熔剂以防止局部过烧。继续升温至752℃,根据合金成分范围按照质量百分比将纯Sn(≥99.9%)、纯Si(≥99.9%)、Mg-Ca中间合金加入坩埚,获得目标成分熔体;在730℃静置保温30min。其中Mg使用纯镁锭,Si、Sn以块状单质形式加入,Ca以Mg-10Ca中间合金加入。
(2)精炼除杂:升温至740℃,使用RJ-5号精炼剂,并通入氩气精炼,保持熔体氢含量达到0.1mL/100g以下,机械搅拌5min后进行扒渣,得合金熔体。
(3)压铸:将镁熔体转移至压铸件熔炉,在675℃保温,炉内通SF6和CO2混合气体进行保护;后进行压射,压射比压为45MPa,快压射速度为60m/s,压射行程15cm,选用拉伸试样压铸模具,模具表面喷M-2040脱模剂,并提前预热至225℃;压射完成后,保压3s;将压铸件顶出模具,得到铸件。
本实施例得到的压铸Mg-3.7Si-1.2Sn-0.3Ca合金,其显微组织如图1所示,XRD结果如图2所示。其室温热导率为130.6W/(m·K);室温拉伸性能:抗拉强度182.9MPa,断裂伸长率7.6%,如表2所示。
实施例5。Mg-2.4Si-2.8Sn-0.8Ca镁合金制备
本实施例中合金的熔炼和制备工艺过程与实施例1相同。所不同的具体的工艺参数有差异。
本实施例所述的制备方法,按以下步骤:
(1)合金熔炼:对原料在真空干燥箱加热至110℃下预热;加热坩埚至400℃,通入SF6和CO2混合气体,SF6体积比为0.3%,余量为CO2气体。将纯镁(≥99.5%)放入坩埚均匀加热至660℃以上充分熔化,纯镁底部撒一层助熔剂以防止局部过烧。继续升温至752℃,根据合金成分范围按照质量百分比将纯Sn(≥99.9%)、纯Si(≥99.9%)、Mg-Ca中间合金加入坩埚,获得目标成分熔体;在730℃静置保温30min。其中Mg使用纯镁锭,Si、Sn以块状单质形式加入,Ca以Mg-10Ca中间合金加入。
(2)精炼除杂:升温至740℃,使用RJ-5号精炼剂,并通入氩气精炼,保持熔体氢含量达到0.1mL/100g以下,机械搅拌5min后进行扒渣,得合金熔体。
(3)压铸:将镁熔体转移至压铸件熔炉,在679℃保温,炉内通SF6和CO2混合气体进行保护;后进行压射,压射比压为70MPa,快压射速度为50m/s,压射行程22cm,选用拉伸试样压铸模具,模具表面喷M-2040脱模剂,并提前预热至225℃;压射完成后,保压2s;将压铸件顶出模具,得到铸件。
本实施例得到的压铸Mg-2.4Si-2.8Sn-0.8Ca合金,其显微组织如图1所示,XRD结果如图2所示。其室温热导率为136.4W/(m·K);室温拉伸性能:抗拉强度183.6MPa,断裂伸长率8.9%,如表2所示。
实施例6。Mg-0.9Si-2.6Sn-0.5Ca镁合金制备
本实施例中合金的熔炼和制备工艺过程与实施例1相同。所不同的具体的工艺参数有差异。
本实施例所述的制备方法,按以下步骤:
(1)合金熔炼:对原料在真空干燥箱加热至110℃下预热;加热坩埚至400℃,通入SF6和CO2混合气体,SF6体积比为0.3%,余量为CO2气体。将纯镁(≥99.5%)放入坩埚均匀加热至660℃以上充分熔化,纯镁底部撒一层助熔剂以防止局部过烧。继续升温至752℃,根据合金成分范围按照质量百分比将纯Sn(≥99.9%)、纯Si(≥99.9%)、Mg-Ca中间合金加入坩埚,获得目标成分熔体;在730℃静置保温30min。其中Mg使用纯镁锭,Si、Sn以块状单质形式加入,Ca以Mg-10Ca中间合金加入。
(2)精炼除杂:升温至740℃,使用RJ-5号精炼剂,并通入氩气精炼,保持熔体氢含量达到0.1mL/100g以下,机械搅拌5min后进行扒渣,得合金熔体。
(3)压铸:将镁熔体转移至压铸件熔炉,在679℃保温,炉内通SF6和CO2混合气体进行保护;后进行压射,压射比压为60MPa,快压射速度为45m/s,压射行程19cm,选用拉伸试样压铸模具,模具表面喷M-2040脱模剂,并提前预热至225℃;压射完成后,保压2s;将压铸件顶出模具,得到铸件。
本实施例得到的压铸Mg-0.9Si-2.6Sn-0.5Ca合金,其显微组织如图1所示,XRD结果如图2所示。其室温热导率为139.4W/(m·K);室温拉伸性能:抗拉强度157.6MPa,断裂伸长率10.2%,如表2所示。
表1实施例成分测试结果
表2实施例性能测试结果
以上所述仅表达了本发明的优选实施方式,其描述较为具体和详细,但并不能因此而理解为对本发明专利范围的限制。应当指出的是,对于本领域的普通技术人员来说,在不脱离本发明构思的前提下,还可以做出若干变形、改进及替代,这些都属于本发明的保护范围。因此,本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。

Claims (2)

1.一种超高导热压铸镁合金,其特征在于,其成分为:Si:0.7~3.7wt.%,Sn:0.4~2.8wt.%,Ca:0.3~0.9wt.%,总杂质量小于0.15 wt.%,余量为Mg;所述Si与Ca原子比控制在2.8~4之间;所述超高导热压铸镁合金的导热系数>130 W/(m·K);
所述超高导热压铸镁合金通过以下步骤制得:
(1)合金熔炼:将原料在真空干燥箱加热至110℃预热;加热坩埚至400℃,通入SF6和CO2混合气体,SF6体积比为0.3~0.6%,余量为CO2气体;撒一层助熔剂以防止局部过烧,将纯镁放入坩埚均匀加热至660℃以上充分熔化;继续升温至750℃,按成分配比将纯Sn、纯Si、Mg-10Ca中间合金加入坩埚,获得合金熔体;在730 ℃静置保温30 min;
(2)精炼除杂:升温至740℃,使用RJ-5号精炼剂,并通入氩气精炼,保持熔体氢含量达到0.1mL/100g以下,机械搅拌5min后进行扒渣,得合金熔体;
(3)压铸:将合金熔体转移至压铸件熔炉,在670~690℃内保温,炉内通SF6和CO2混合气体进行保护;压铸模具表面喷脱模剂,并提前预热至200~300 ℃后进行压射;压射工艺参数为:压射比压为30~70 MPa,快压射速度为35~60 m/s,压射行程15~22 cm;压射铸形后,保压1~5s;将压铸件顶出模具,得到铸件,脱模角度为2~5°。
2.根据权利要求1所述的一种超高导热压铸镁合金,其特征在于,所述Si的含量为0.8~2.5 wt.%,Sn的含量为0.5~1.5 wt.%。
CN202211409134.XA 2022-11-10 2022-11-10 一种超高导热压铸镁合金及其制备方法 Active CN115679172B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202211409134.XA CN115679172B (zh) 2022-11-10 2022-11-10 一种超高导热压铸镁合金及其制备方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202211409134.XA CN115679172B (zh) 2022-11-10 2022-11-10 一种超高导热压铸镁合金及其制备方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN115679172A CN115679172A (zh) 2023-02-03
CN115679172B true CN115679172B (zh) 2023-11-28

Family

ID=85051174

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202211409134.XA Active CN115679172B (zh) 2022-11-10 2022-11-10 一种超高导热压铸镁合金及其制备方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN115679172B (zh)

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101982553A (zh) * 2010-09-21 2011-03-02 华南理工大学 不含Al的耐热镁合金及其制备方法
CN102560210A (zh) * 2012-03-28 2012-07-11 四川大学 一种Mg-Sn-Ca导热铸造镁合金
EP3456851A2 (en) * 2017-09-15 2019-03-20 LG Electronics Inc. High thermal conductive magnesium alloy and heat sink using the same

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101982553A (zh) * 2010-09-21 2011-03-02 华南理工大学 不含Al的耐热镁合金及其制备方法
CN102560210A (zh) * 2012-03-28 2012-07-11 四川大学 一种Mg-Sn-Ca导热铸造镁合金
EP3456851A2 (en) * 2017-09-15 2019-03-20 LG Electronics Inc. High thermal conductive magnesium alloy and heat sink using the same

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
赵浩峰等.《镁钛合金成型加工中的物理冶金及与环境的作用》.中国科学技术出版社,2008,第182-183页. *

Also Published As

Publication number Publication date
CN115679172A (zh) 2023-02-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3650561B1 (en) Plastic wrought magnesium alloy and preparation method thereof
KR101264219B1 (ko) 마그네슘계 합금 및 그 제조방법
CN110144499B (zh) 一种用于5g通迅基站壳体的压铸铝合金及其制备方法
CN101709418B (zh) 一种导热镁合金及其制备方法
CN106636806B (zh) 一种细小晶粒中等强度铝合金及其制备方法与应用
CN109778027A (zh) 一种高强度a356合金及其制备方法
CN104831133A (zh) 一种汽车空调压缩机斜盘及其生产方法
CN109234552B (zh) 一种压力下凝固制备高Cu含量Al-Cu合金的方法
CN113355565B (zh) 一种适于挤压铸造的可耐高温焊接的铝合金及其制备方法
Lei et al. Influence of solution treatment on microstructure and properties of in-situ Mg2Si/AZ91D composites
Huang et al. Microstructures and mechanical properties of Mg–Al–Sm series heat-resistant magnesium alloys
Zhang et al. Effect of Ti on microstructure and mechanical properties of die-cast Al-Mg-Zn-Si alloy
CN113481395A (zh) 一种改进铸造Al-Si系合金导热性能的复合处理方法
CN115679172B (zh) 一种超高导热压铸镁合金及其制备方法
CN115652156B (zh) 一种Mg-Gd-Li-Y-Al合金及其制备方法
CN113652565B (zh) 一种高强度高导热镁合金的制备方法
CN113862529B (zh) 一种铝合金及其制备方法
CN111020328B (zh) 一种兼具高导热和电磁屏蔽性能的低成本镁合金及其制备加工方法
CN114686735A (zh) 一种具有梯度结构变形铝合金及其制备方法
CN107587020B (zh) 一种高导热镁合金及其制备方法
AA3003 Effect of melt treatment on the microstructure and mechanical properties of an AA3003 aluminum alloy
CN110607472A (zh) 一种含Ce基混合稀土的高强度AZ81镁合金材料及其制备工艺
CN111218594A (zh) 一种镁铍稀土压铸合金及其制备方法
CN114959387B (zh) 一种高强度耐热铸造铝合金及其制备方法
CN114645167B (zh) 铝合金铸件和制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant