CN115502605A - 一种焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明属于焊接材料技术领域，具体涉及一种焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条及其制备方法；内容主要包括焊条焊芯成分的确定、焊条焊芯外侧裹覆药皮的确定以及焊条的制备。本发明通过对焊条焊芯成分以及CaO‑CaF2‑SiO2‑TiO2渣系配方设计，最终得到了具有与母材相当的机械性能，其焊缝熔敷金属的抗拉强度满足≥700MPa，常温冲击≥88J，屈服强度≥465MPa，采用这种渣系结构的手焊条，焊接过程中电弧稳定、飞溅小、焊渣覆盖均匀、脱渣好、焊缝成型美观，可以进行全位置焊接，实现了良好的焊接工艺性能。

Description

一种焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条及其制备方法
技术领域
本发明属于焊接材料技术领域，具体涉及一种焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条及其制备方法。
背景技术
液化天然气(Liquefied Natural Gas，LNG)是一种绿色环保、优质高效的低碳能源，近两年来，我国天然气消费需求高速增长，LNG进口量逐年攀升。LNG行业使用到大量的9％Ni钢材料，与其配套的焊接材料目前绝大部分依赖进口，因而9％Ni钢焊接材料及焊接技术是LNG低温储罐建造的难点和关键点，为世界上少数发达国家所掌握，所以9Ni钢焊材的国产化已成为行业的焦点，是亟需解决的问题。
当前9％Ni钢材料主要使用Ni-Cr-Mo系碱性焊条焊接，该系列焊条特点是焊缝金属不容易润湿展开，即使在焊接过程中主动增加电流，也无法明显改善；此外该系列焊条还存在碱性焊条常出现的在焊接过程中熔滴粗大、电弧稳定性差的问题，其主要原因是由于该系列焊条药皮在熔化过程中生成过多的碱性氧化物(如大理石、萤石)，这些碱性氧化物会改变熔滴的过渡形式。
发明内容
为解决上述问题，本发明提供了一种焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条及其制备方法。 Ni-Cr-Mo系焊条如果盲目增大焊接电流，一方面可能导致焊条过热，药皮熔化脱落加快，使得熔滴丧失套筒的有效保护，且焊条药皮粉剂中脱氧剂可能提前蒸发，产生气孔敏感性；另一方面还会导致熔池温度过高、热裂纹敏感性增加。故本发明设计新型焊条，增大焊条本身的吹力及电弧的挺度，来改善焊缝金属的流动性并增加熔深，进而提升焊接质量。
为实现上述技术目的，具体方案如下：
本发明首先提供一种焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条，主要包括焊芯成分确定、焊条焊芯外侧裹覆药皮的确定。
(1)焊条焊芯成分的确定：
本发明用于焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条所用焊芯化学成分重量百分比为： C≤0.08％、Mn：≤0.10％、Si≤0.20％、S≤0.008％、P≤0.008％、Cu≤0.10％、其他元素含量≤0.50％、 Ni≥99.0％，各成分总量为100％。
优选的，所用焊芯化学成分重量百分比为：C：0.017～0.08％、Mn：0.046％～0.10％、Si： 0.05～0.20％、S≤0.008％、P≤0.008％、Cu≤0.10％、其他元素含量≤0.50％，其他元素包括Fe、 Cr、Mo、W、Nb和Ta，Ni≥99.0％，各成分总量为100％。
优选的，所述焊条熔敷金属成分重量百分比为：C：0.47-0.53％、Si：0.382-0.431％、Mn： 2.88-3.11％、P：0.009-0.013％、S：0.004-0.005％、Cr：13.41-13.92％、Mo：6.18-6.91％、Fe： 5.66-5.97％、Nb：1.24-1.57％、W：1.24-1.47％、Cu：0.046-0.059％、余量为Ni。
(2)焊条焊芯外侧裹覆药皮的确定：
药皮是裹覆在焊芯表面的各种不同比例粉料(主要指碳酸盐、氟化物、铁合金、金属粉等)与粘结剂(主要指水玻璃)的机械混合物；焊条药皮在焊接过程中主要有造气、造渣、稳弧、脱氧以及为熔敷金属提供合金的功能。
本发明用于焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条焊芯外侧裹覆药皮，由以下重量百分比的成分组成：大理石：13～16％、萤石：10～13％、钾冰晶石：4～6％、金红石：6～10％、钛白粉：1～3％、菱锶矿：1.5～4％、钾长石：1.5～3％、有机物：0.5～1.5％、纯碱:0.5～1.5％、钛铁:1.5～3％、硅铁：1～2.5％、钛酸钾：1～2.5％，金属铬：16～22％、金属钼粉：8～12％、电解锰：4～8％、金属钨粉：2.5～4％、铌铁：5～7％、各成分总量为100％；
其中上述各粉料的主要成分及重量百分比成分如下：
大理石主要成分是CaCO3，其中CaCO3≥98.0％、S≤0.03％、P≤0.03％；粒度要求为100％通过60目且80％以上通过120目，但过200目数量不超过30％；
萤石主要成分是CaF2，其中CaF2≥97％、S≤0.03％、P≤0.02％；粒度要求为100％通过60 目且90％以上通过120目，但过200目数量不超过50％；
钾冰晶石主要成分是K3AlF6，其中K3AlF6≥97％；粒度要求为100％通过60目、85％以上通过120目，但过200目数量不超过30％；
金红石主要成分是TiO2，其中TiO2≥95％、S≤0.03％、P≤0.03％；粒度要求为100％通过 40目、90％以上通过120目，但过200目数量不超过30％；
钛白粉主要成分是TiO2，其中TiO2≥98％、S≤0.01％、P≤0.01％；粒度要求为100％通过 60目、90％以上通过120目，但过200目数量不超过30％；
菱锶矿主要成分是SrCO3，其中SrCO3≥95％，S≤0.03％、P≤0.03％，可含有少量MgCO3、 CaCO3；粒度要求为100％通过100目、80％以上通过200目，但过325目数量不超过30％；
钾长石主要成分K2O·Al2O3·6SiO2，其中K2O·Al2O3·6SiO2≥98％，S≤0.03％、P≤0.03％；粒度要求为100％通过40目、85％以上通过120目，但过200目数量不超过30％；
有机物主要成分是C8H16NaO8，其中C8H16NaO8≥90％，水分≤5％；粒度要求为100％通过100目且90％以上通过200目；
纯碱主要成分是Na2CO3，其中Na2CO3≥99％，粒度要求为100％通过100目且95％以上通过200目；
钛铁中Ti：25～35％、C≤0.10％、Si≤4.5％、Al≤8.0％；Mn≤2.5％；Cu≤0.20、S≤0.03％， P≤0.03％，颗粒度要求为100％通过60目且80％通过120目；
硅铁中Si:40.0～47.0％、C≤0.10％、S≤0.03％，P≤0.04％、Cr≤0.5；Mn≤0.7；粒度要求为 100％通过60目且80％通过120目；
钛酸钾中K4TiO4≥98％、S≤0.03％，P≤0.03％；粒度要求为100％通过60目且80％通过100 目；
金属铬中Cr≥99.5％、C≤0.015％、S≤0.01％；P≤0.02％，Fe＜0.2％，Si＜0.25％；粒度要求为100％通过40目且70％通过100目；
金属钼粉中Mo≥99％、C≤0.015％、S≤0.01％、P≤0.02％；粒度要求为100％通过40目且 85％通过100目；
电解锰中Mn≥99.5％、Si+Fe≤0.25％、C≤0.05％、S≤0.05％，P≤0.01％；粒度要求为100％通过60目且85％通过100目；
金属钨粉中W≥99.8％、Fe≤0.005％、C≤0.005％、S≤0.01％、P≤0.01％；粒度要求为100％通过60目且90％通过100目；
铌铁中Nb+Ta：55～65％、Ta≤0.3％、Si≤1.0％、Al≤2.0、W≤0.2、C≤0.15％、S≤0.050％、P≤0.080％；粒度要求为100％通过40目且85％通过100目；
上述粉剂主要作用如下：
大理石：主要起到造气和造渣的作用，同时还具备脱硫以及稳弧的功能。一方面大理石分解产生熔渣覆盖焊缝表面，能够起到一定的隔绝空气的作用，保证焊缝成分，此外可以降低焊缝冷却速度，改善焊缝成型；另一方面大理石分解产生CO2气体可以对剧烈反应的熔池及正在过渡的熔滴进行保护。但必须严格控制其用量，因为过高的大理石会提升药皮的熔点，反而导致熔渣粘度过大，影响脱渣性，焊缝内出现气孔缺陷的可能性也大大提升，此外过高的熔点还会导致焊接速度变慢。
萤石：主要起到造渣以及脱硫脱氢的作用。CaF2是一种强稀释剂，降低熔渣的粘度及表面张力，使产生的气体更易逸出，渣的流动性也可得到改善。但过量的萤石会使电弧稳定性变差、飞溅增多，且生成的HF有一定的毒性，导致工作环境恶劣。
钾冰晶石：主要有造渣、降低熔渣熔点及助熔的作用。但过量的冰晶石，会恶化电弧稳定性，脱渣时存在粘渣现象。
金红石:主要作用是造渣、稳弧，通过调整熔渣的熔点、粘度及流动性等，使得熔渣覆盖全、焊缝成型美观细腻，脱渣良好、飞溅小。
钛白粉：在焊接过程中，主要作用是造渣、稳弧。一方面生成活泼熔渣，覆盖全；另一方面可稳定电弧，降低飞溅，保持熔池的平静，使焊道波纹细致。在制造过程中，钛白粉可提升药皮的塑性和粘性，降低压涂难度。但当钛白粉量过多时，会降低焊缝机械性能，热裂出现概率提升，冷弯时也更易折断。
菱锶矿：主要作用是造渣、造气，但是加入量需要严格控制才能起到良好的技术效果。
钾长石：主要作用是造渣、稳弧、降低熔渣粘度及细化熔滴。
有机物：在焊接过程中主要作用是造气。在制造过程中，可提升药皮的粘性。
纯碱：在制造过程中有一定的润滑效果，避免偏心，降低焊条的压涂难度。
钛铁：在焊接过程中主要起到脱氧的效果，同时还具有一定的脱硫作用。
硅铁：脱氧剂。
钛酸钾：稳弧剂。
各种合金：金属铬、金属钼粉、电解锰、金属钨粉、铌铁，主要是为了调整焊缝中合金成分，改善焊缝组织，保证焊缝达到目标性能。
本发明还提供一种焊接LNG低温储罐用9Ni钢焊条的制备方法：
将所述药皮按照各成分比例称重混合后搅拌均匀，然后加入钾钠水玻璃进行湿混，待湿混均匀后，将湿粉放入压饼机内压饼后装入焊条压涂机内腔，匹配焊芯与药皮的行进速度，使药皮均匀覆盖于上述焊芯上，最后将覆盖药皮的焊条在室温通风的货架上晾干后进行磨头磨尾，处理完成后将焊条放入烘箱中先经100～150℃烘干处理，然后再经300℃～350℃烘干处理，烘干处理后随炉冷却至室温后取出即可。
优选的，所述钾钠水玻璃的用量为药皮总重量的20～25％。
粘结剂钾钠水玻璃中K2O：11.5～14％、Na2O：3.5～5.5％、SiO2：25～29％；模数2.4-2.9；浓度40-44Be。
优选的，所述晾干后进行磨头磨尾，具体为晾干6h后进行磨头磨尾。
优选的，所述100～150℃烘干处理和300℃～350℃烘干处理的时间均为1h。
其中，钾钠水玻璃：在焊接过程中起到稳弧及造渣的作用；在制造过程中主要作用是粘结剂，保障药皮覆盖在焊芯表面。但当其含量过多时，药皮容易偏心，烘干后药皮强度明显下降；焊接过程中，飞溅明显增大，熔渣粘度提升，进而影响焊缝机械性能。
本发明的有益效果在于：
(1)在电焊条的药皮配方设计中，大理石是最常规的原材料。但研究发现，大理石在焊接过程中，产生的飞溅较大、焊接激烈、脱渣不佳，对焊接有一定的不利影响。目前有一些设计者采用碳酸钡来替代部分大理石，但是Ba2+有毒性，导致焊条生产及焊接环境恶劣。本发明的技术关键点是采用碳酸锶部分替代大理石，同等条件下，碳酸锶在焊接过程中，分解的CO2气体较大理石偏少，飞溅小，焊接过程较柔和易控制；且熔池氛围氧化性弱，Mn的过渡系数更高；此外Sr2+没有毒性，对生产及焊接人员的健康无影响。另一方面，由于碳酸锶部分替代大理石后，CaO含量降低，熔渣碱度降低，焊缝中P、S含量有上升趋势，因此碳酸锶的加入量需要严格控制才能起到良好的技术效果，本发明限定菱锶矿为1.5～4％。
(2)萤石是碱性电焊条药皮配方设计中另一常用关键原材料；本发明的技术关键点是采用钾冰晶石替代部分萤石。冰晶石与萤石作用类似，亦有稀释熔池、造渣、降低表面张力、改善流动性等作用。但是相比于萤石，冰晶石能够起到更强的稀渣作用，对焊接工艺性能有益，焊缝焊脚更为平整；此外本配方采用的纯镍焊芯，大量合金来源于药皮，药皮中加入冰晶石后，可以起到更好的助熔作用，避免部分高熔点金属粉将出现未熔化的现象；同时还对降低熔敷金属扩散氢含量有益。但值得关注的是，随着药皮中冰晶石含量的提升，熔渣的碱度会逐渐降低，部分合金元素过渡系数会有一定损失；所以冰晶石的加入量需要严格控制，本发明限定钾冰晶石为4～6％。
(3)本发明焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条，通过配方设计，实现了良好的焊接工艺性能，其焊缝熔敷金属的抗拉强度满足≥700MPa，常温冲击≥88J，屈服强度≥465MPa，伸长率≥40％，其熔敷金属的化学成分及熔敷金属力学性能完全适用LNG低温储罐用9Ni钢的焊接。
(4)本发明通过对焊条焊芯成分以及CaO-CaF2-SiO2-TiO2渣系配方设计，最终得到了具有与母材相当的机械性能，如抗拉强度、冲击韧性等，采用这种渣系结构的手焊条，焊接过程中电弧稳定，飞溅小，焊渣覆盖均匀，脱渣好，焊缝成型美观，可以进行全位置焊接。
附图说明
图1为平焊位未脱渣焊道。
图2为平焊位脱渣后焊道。
图3为熔敷金属金相图。
具体实施方式
下面结合具体实施实例对本发明做进一步说明。
实施例：
本发明提供一种用于焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条及其制备方法，其中包括焊芯成分确定、焊条焊芯外侧裹覆药皮的确定及焊条的制备方法。
以下为按照本发明中粉料不同比例的三个具体实施例。
制备方法均为：药皮按照各成分比例称重混合后搅拌均匀，然后加入钾钠水玻璃进行湿混，所述钾钠水玻璃的用量为药皮总重量20％；待湿混均匀后，将湿粉放入压饼机内压饼后装入焊条压涂机内腔，匹配焊芯与药皮的行进速度，使药皮均匀覆盖于上述焊芯上，最后将覆盖药皮的焊条在室温通风的货架上晾干6h后进行磨头磨尾，头尾处理完成后将焊条放入烘箱中先在100℃条件下干燥1.0h，再置于300℃条件下干燥1.0h，随炉冷却至室温后取出即可。
本发明三个实施例中，焊芯直径均为3.2mm，焊芯成分见表1：
表1：焊芯成分(重量百分比)
Figure BDA0003863477650000061
本发明三个实施例中，药皮配方见表2：
表2：药皮配方(重量百分比)
Figure BDA0003863477650000062
本发明上述三个实施例制备的焊条，其熔敷金属成分见表3：
表3：熔敷金属成分(重量百分比)
Figure BDA0003863477650000063
Figure BDA0003863477650000071
本发明上述三个实施例制备的焊条，其熔敷金属力学性能见表4：
表4：熔敷金属力学性能
Figure BDA0003863477650000072
从表3及表4结果可以得出，本发明中的用于焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条，其熔敷金属的化学成分及熔敷金属力学性能完全适用LNG低温储罐用9Ni钢的焊接。
本发明上述三个实施例中电焊条的焊接工艺参数一致，具体见下表5：
表5：焊接工艺参数
焊接方法 机械化程度 母材牌号 母材尺寸(mm) 垫板牌号 垫板尺寸(mm)
SMAW 手工 Q235 380×150×20 Q235 450×50×10
电流种类 极性 焊接位置 焊接电流(A) 电弧电压(V) 焊接速度(mm/s)
直流 反接 1G 125-135 26-28 3.5-4.0
注：本发明实验过程中采用试板及垫板母材均为Q235，坡口面和垫板焊接有隔离层，隔离层共焊接4 层，加工后的厚度均大于4mm。
针对本发明焊条的焊接工艺性，评价结果见表6：
表6：焊接工艺性
序号 电弧稳定性 飞溅 脱渣 渣覆盖性 发红 成型 再引弧 综合评价
实施例1 稳定 小 良好 良好 小 美观 良好 良好
实施例2 稳定 小 良好 良好 小 美观 良好 良好
实施例3 稳定 小 良好 良好 小 美观 良好 良好
针对表6中焊接工艺性评价规则如下：
对于电弧稳定性的评价标准：试验采用交流焊接电源，焊工为专业焊工，在尺寸为400mm×100m×20mm的试板上施焊一条焊道，焊条的剩余长度约为50mm，采用高速摄影设备，采集电流及电压的参数并拍摄焊接过程中电弧形态，观察灭弧、喘息次数。当电弧能够稳定连续燃烧，未出现灭弧及喘息现象时，评价为电弧稳定，反之评价为电弧不稳定。
对于飞溅的评价标准：将尺寸为300mm×50mm×20mm的试板立放在厚度为5mm的紫铜板上，在紫铜板上放置一个2mm厚的紫铜薄板围成的高400mm的圆筒，其周长为2000mm，以防止飞溅物散失。试验在圆筒内进行，采用交流焊接电源，焊工为专业焊工，焊条熔化至剩余长度约50mm处灭弧。每组试验取5根焊条，分别在5块试板上施焊。焊前称量焊条质量，焊后称量焊条头和飞溅物的质量，称量精确至0.01g，当飞溅质量占熔化焊条总质量不足 2％且不存在直径2mm以上飞溅颗粒时评价为飞溅小，反之评价为飞溅大。
对于脱渣性的评价标准：试验在单块尺寸为400mm×100mm×15mm的两块试板对接坡口内焊接，坡口角度为70°，不留根部间隙。试验采用交流焊接电源，焊工为专业焊工，焊接时釆用单道焊，焊条不摆动，焊道长度和熔化焊条长度比值约为1:1.3，焊条的剩余长度约50mm。试板焊接后，立即将焊道朝下水平置于锤击平台上，保证落球锤击在试板中心位置。将质量为2kg的铁球置于1.3m高的支架上。焊后1min，使铁球从固定的落点，以初速度为零的自由落体状态垂击试板中心，连续锤击五次，每组试验测定两次。当焊道熔渣能完全脱除时，则评价为脱渣良好，反之评价为脱渣差。
对于熔渣覆盖性的评价标准：焊后熔渣能够均匀完整的覆盖焊道全表评价为熔渣覆盖良好，反之评价为熔渣覆盖差。
对于焊缝成形的评价标准：当熔池凝固时，焊缝圆滑过渡到工件上，焊道平整，在立焊情况下熔池没有出现下坠情况，则评价为焊缝成形美观，反之评价为焊缝成型为差。
对于再引弧的评价标准：试验采用交流焊接电源，焊工为专业焊工，焊接试板尺寸为 400mm×100mm×20mm，再引弧试板尺寸为200mm×100mm×20mm，再引弧试板表面进行无氧化皮和锈蚀处理，要求平整光洁与导线良好接触。焊条在施焊板上焊接15s停弧，停弧1s后，在再引弧板上进行再引弧。再引弧时以焊条熔化端与钢板垂直接触，不做敲击动作，不破坏焊条套筒。用三根焊条分别进行，三根焊条中有两根以上出现电弧闪光或短路状态即判定为再引弧良好，反之判断为再引弧差。
尽管已经示出和描述了本发明的实施例，本领域的普通技术人员可以理解：在不脱离本发明的原理和宗旨的情况下可以对这些实施例进行多种变化、修改、替换和变型，本发明的范围由权利要求及其等同物限定。

Claims (8)

1.一种焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条，其特征在于：
焊条所用焊芯化学成分重量百分比为：C≤0.08％、Mn：≤0.10％、Si≤0.20％、S≤0.008％、P≤0.008％、Cu≤0.10％、其他元素含量≤0.50％、Ni≥99.0％，各成分总量为100％；
焊条焊芯外侧裹覆药皮，由以下重量百分比的成分组成：大理石：13～16％、萤石：10～13％、钾冰晶石：4～6％、金红石：6～10％、钛白粉：1～3％、菱锶矿：1.5～4％、钾长石：1.5～3％、有机物：0.5～1.5％、纯碱:0.5～1.5％、钛铁:1.5～3％、硅铁：1～2.5％、钛酸钾：1～2.5％，金属铬：16～22％、金属钼粉：8～12％、电解锰：4～8％、金属钨粉：2.5～4％、铌铁：5～7％，各成分总量为100％。
2.根据权利要求1所述的焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条，其特征在于：所用焊芯化学成分重量百分比为：C：0.017～0.08％、Mn：0.046％～0.10％、Si：0.05～0.20％、S≤0.008％、P≤0.008％、Cu≤0.10％、其他元素含量≤0.50％，其他元素包括Fe、Cr、Mo、W、Nb和Ta，Ni≥99.0％，各成分总量为100％。
3.根据权利要求1所述的焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条，其特征在于，焊条熔敷金属成分重量百分比为：C:0.47-0.53％、Si：0.382-0.431％、Mn:2.88-3.11％、P：0.009-0.013％、S：0.004-0.005％、Cr：13.41-13.92％、Mo：6.18-6.91％、Fe：5.66-5.97％、Nb：1.24-1.57％、W：1.24-1.47％、Cu：0.046-0.059％、余量为Ni。
4.根据权利要求1所述的焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条，其特征在于，大理石主要成分是CaCO3，其中CaCO3≥98.0％、S≤0.03％、P≤0.03％；粒度要求为100％通过60目且80％以上通过120目，但过200目数量不超过30％；
萤石主要成分是CaF2，其中CaF2≥97％、S≤0.03％、P≤0.02％；粒度要求为100％通过60目且90％以上通过120目，但过200目数量不超过50％；
钾冰晶石主要成分是K3AlF6，其中K3AlF6≥97％；粒度要求为100％通过60目、85％以上通过120目，但过200目数量不超过30％；
金红石主要成分是TiO2，其中TiO2≥95％、S≤0.03％、P≤0.03％；粒度要求为100％通过40目、90％以上通过120目，但过200目数量不超过30％；
钛白粉主要成分是TiO2，其中TiO2≥98％、S≤0.01％、P≤0.01％；粒度要求为100％通过60目、90％以上通过120目，但过200目数量不超过30％；
菱锶矿主要成分是SrCO3，其中SrCO3≥95％，S≤0.03％、P≤0.03％，可含有少量MgCO3、CaCO3；粒度要求为100％通过100目、80％以上通过200目，但过325目数量不超过30％；
钾长石主要成分K2O·Al2O3·6SiO2，其中K2O·Al2O3·6SiO2≥98％，S≤0.03％、P≤0.03％；粒度要求为100％通过40目、85％以上通过120目，但过200目数量不超过30％；
有机物主要成分是C8H16NaO8，其中C8H16NaO8≥90％，水分≤5％；粒度要求为100％通过100目且90％以上通过200目；
纯碱主要成分是Na2CO3，其中Na2CO3≥99％，粒度要求为100％通过100目且95％以上通过200目；
钛铁中Ti：25～35％、C≤0.10％、Si≤4.5％、Al≤8.0％；Mn≤2.5％；Cu≤0.20、S≤0.03％，P≤0.03％，颗粒度要求为100％通过60目且80％通过120目；
硅铁中Si:40.0～47.0％、C≤0.10％、S≤0.03％，P≤0.04％、Cr≤0.5；Mn≤0.7；粒度要求为100％通过60目且80％通过120目；
钛酸钾中K4TiO4≥98％、S≤0.03％，P≤0.03％；粒度要求为100％通过60目且80％通过100目；
金属铬中Cr≥99.5％、C≤0.015％、S≤0.01％；P≤0.02％，Fe＜0.2％，Si＜0.25％；粒度要求为100％通过40目且70％通过100目；
金属钼粉中Mo≥99％、C≤0.015％、S≤0.01％、P≤0.02％；粒度要求为100％通过40目且85％通过100目；
电解锰中Mn≥99.5％、Si+Fe≤0.25％、C≤0.05％、S≤0.05％，P≤0.01％；粒度要求为100％通过60目且85％通过100目；
金属钨粉中W≥99.8％、Fe≤0.005％、C≤0.005％、S≤0.01％、P≤0.01％；粒度要求为100％通过60目且90％通过100目；
铌铁中Nb+Ta：55～65％、Ta≤0.3％、Si≤1.0％、Al≤2.0、W≤0.2、C≤0.15％、S≤0.050％、P≤0.080％；粒度要求为100％通过40目且85％通过100目。
5.根据权利要求1-4任一项所述的焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条的制备方法，其特征在于：步骤如下：将所述药皮按照各成分比例称重混合后搅拌均匀，然后加入钾钠水玻璃进行湿混，待湿混均匀后，将湿粉放入压饼机内压饼后装入焊条压涂机内腔，匹配焊芯与药皮的行进速度，使药皮均匀覆盖于上述焊芯上，最后将覆盖药皮的焊条在室温通风的货架上晾干后进行磨头磨尾，处理完成后将焊条放入烘箱中先经100～150℃烘干处理，然后再经300℃～350℃烘干处理，烘干处理后随炉冷却至室温后取出即可。
6.根据权利要求5所述的焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条的制备方法，其特征在于：所述钾钠水玻璃的用量为药皮总重量的20～25％；钾钠水玻璃中K2O：11.5～14％、Na2O：3.5～5.5％、SiO2：25～29％；模数2.4-2.9；浓度40-44Be。
7.根据权利要求5所述的焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条的制备方法，其特征在于：
所述晾干后进行磨头磨尾，具体为晾干6h后进行磨头磨尾。
8.根据权利要求5所述的焊接LNG低温储罐用9Ni钢的焊条的制备方法，其特征在于：所述100～150℃烘干处理和300℃～350℃烘干处理的时间均为1h。
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