CN115490393B - 一种增强餐厨垃圾沼液可生化性和污泥回收能力的处理方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种增强餐厨垃圾沼液可生化性和污泥回收能力的处理方法，包括如下步骤：（1）对经过厌氧消化处理的餐厨垃圾沼液进行收集；（2）对收集到的餐厨垃圾沼液进行间歇式变功率超声处理：先在0.25~0.35W/mL的低功率密度下超声处理25~35s，间歇8~12min；然后在0.6~0.7W/mL的高功率密度下超声处理25~35s，间歇8~12min；最后在0.45~0.55 W/mL的中等功率密度下超声处理25~35s；（3）对超声处理后的沼液进行沉淀。本发明对经过厌氧消化后的餐厨垃圾沼液进行间歇式变功率超声处理，在无化学物质及碳源的投放下可实现增强沼液可生化性和快速沉降沼渣。

Description

一种增强餐厨垃圾沼液可生化性和污泥回收能力的处理方法

技术领域

本发明涉及废水处理领域，尤其是涉及一种增强餐厨垃圾沼液可生化性和污泥回收能力的处理方法。

背景技术

餐厨垃圾是城市生活垃圾的主要成分之一，随着经济的发展，其比例逐年增高。餐厨垃圾具有含水量高、有机污染物含量高的特点，容易腐败酸化，滋生病原菌和病原微生物。餐厨垃圾处理不当会导致渗滤液渗入，污染土壤和地下水，严重危害生态环境。此外，餐厨垃圾中含有大量含烃有机物，是一种潜在资源，合理的餐厨垃圾处理处置有助于能源的回收。

针对含有高浓度有机废弃物的餐厨垃圾，以厌氧消化为核心的处理方式已逐渐成为餐厨垃圾处理的主要方式。在基础的厌氧发酵后，小部分长链含碳有机物被水解为短链含碳有机物(挥发性脂肪酸)，通过微生物的进一步厌氧矿化反应，将短链有机物代谢为甲烷和二氧化碳，是一种高效的资源化，能源化处理方法。

但现有餐厨垃圾厌氧处理后产生的沼液存在下述问题：

沼液可生化性差，不利于系统中微生物的后续新陈代谢；

沼液中悬浮物及厌氧污泥沉降性能差，污泥易流失，造成厌氧系统稳定性差、易酸败等；

沼液出水悬浮物(SS)浓度高、水质差，使得后续达标处理单元运行处理成本高、稳定性变差。

现有的沼液厌氧消化增强方法为以加快生物降解的速率并提高其消化率为目标，主要为物理法、化学法、加热法或生物法。这些技术的主要目的是在加快微生物水解酸化长链有机物的同时，破坏部分细胞壁并促进细胞内物质在水相中的释放，增加沼液中的碳氮比，从而增强沼液的可生化性，提高了其生产沼气的能力和随后的生化降解性。然而，现有的处理方法一般无法在增强沼液的可生化性的同时使沼渣快速沉降，并且处理过程中加入的化学试剂及复杂的处理工艺使得处理成本很高，限制了它们的放大和实验室到现场的实施。

综上所述，增强餐厨垃圾沼液厌氧消化过程是增加沼液资源化、能源化过程的主流方式，因此探索一种同时增强沼液可生化性和快速沉降沼渣的方法迫在眉睫。

发明内容

为了解决餐厨垃圾沼液处理过程中存在的上述问题，本发明提供了一种增强餐厨垃圾沼液可生化性和污泥回收能力的处理方法，在沼液厌氧消化处理的基础上，对经过厌氧消化后的餐厨垃圾沼液进行间歇式变功率超声处理，在无化学物质及碳源的投放下可实现增强沼液可生化性和快速沉降沼渣。

为了实现上述目的，本发明采用以下技术方案：

一种增强餐厨垃圾沼液可生化性和污泥回收能力的处理方法，包括如下步骤：

(1)对经过厌氧消化处理的餐厨垃圾沼液进行收集；

(2)对收集到的餐厨垃圾沼液进行间歇式变功率超声处理，处理方法为：先在0.25～0.35W/mL的低功率密度下超声处理25～35s，间歇8～12min；然后在0.6～0.7W/mL的高功率密度下超声处理25～35s，间歇8～12min；最后在0.45～0.55W/mL的中等功率密度下超声处理25～35s；

(3)对超声处理后的沼液进行沉淀，收集上清液，底部的沉淀物定期排出。

本发明采用间歇式变功率超声的方法对餐厨垃圾沼液进行处理，餐厨垃圾的主要成分是碳水化合物、蛋白质和脂质，在处理过程中，首先进行低功率密度的超声处理，在0.25～0.35W/mL的低功率密度下，能够打散沼液中的细菌团聚物，加速长链碳水化合物以及脂质的分解，并保留大部分的细菌存活，经过间歇沉淀后，使得泥水部分分离。然后再在0.6～0.7W/mL的高功率密度下进行超声处理，在此阶段可使得微生物破裂释放出大量的有机物并破碎微生物团聚物，从而释放可溶性有机物总量，在沉淀过程中，前期保留下来的微生物可利用后续释放的可溶性短链有机物进行代谢分解，从而做到降低沼液总固体含量(TS)的过程同时增加固体悬浮物(SS)的可分离性。最后，再在0.45～0.55W/mL的中等功率密度下再次进行超声处理，使得经过低功率超声处理后的小径粒的微生物团能够充分代谢高功率超声过程中因微生物破碎而大量释放出来的可溶性有机成分，同时中功率的超声处理也提供一部分粒径减少的微生物团和可溶性短链有机物作为缓冲，能够有效避免因低高功率超声过程中微生物和有机物比例失衡，从而影响短时间内的溶液可生化性。将本发明中的方法超声处理之后，沼液能够短时间实现污泥回收。在超声过程中，更多的小径粒污泥及小絮体从大絮团中被释放出来，由于部分不可溶的有机物也得到了一定的转化，使得超声后的沼液中的悬浮固体更容易被吸附，形成团聚物下沉，因此经过本发明的超声处理后的沼液能够短时间实现污泥回收。

本发明的处理过程中无需添加额外的化学物质和额外的热源，处理成本低，单位能耗小，可有效增强厌氧消化的水解酸化过程，为后续生物处理提供可靠的C/N比，提高沼液可生化性，并增强了厌氧消化能力，提高了沼液的产气效率，提升沼液资源化的能力；同时，本发明中的方法可在较短的处理时间内，解决了餐厨垃圾悬浮物及污泥沉降性能差的问题，提高了沼液的SS回收率，减少后续污水处理系统的SS以及脱氮的负担。

作为优选，步骤(1)中的餐厨垃圾沼液的总固体含量≤4wt％。沼液中的固体浓度会影响超声的效果，过高的TS含量会吸收声能并降低整个过程的效率，并且污泥吸光度常数随着污泥中固体含量的增加而增加，因此当污泥TS较高时，实际作用的超声强度可能远小于理论值并低于最小作用强度，从而导致整体污泥裂解效率的下降。

作为优选，步骤(2)中间歇式变功率超声处理时的超声频率为20～40kHz。作为更优选，超声频率为20kHz。在沼液处理中，低频的超声波比高频更有效。低频的应用会产生更大的空化气泡，在气泡破裂时，会产生更强劲的机械射流，从而产生强力的水力剪切力，对细胞进行粉碎性的破坏。

作为优选，步骤(3)中的HRT时间为10～15min，SRT时间30～40min。超声过中，会促使沼液中的部分碳酸盐分解和空化作用从而产生大量的气泡，需要一定的时间使得气泡从液体中释放出来，根据气泡的上浮速度，本发明设定沉淀时间为10～15min。在释放气泡的过程中，泥水开始分离，部分微生物附着有机物进行代谢，从而达到降低TS的同时进行SS快速沉降。

作为优选，处理时采用的处理装置包括通过管路连接的超声工作罐和沉淀池；所述的超声工作罐中设有超声装置；所述的超声装置包括依次连接的超声波换能器、超声波助推器及超声波焊头；所述的超声波换能器与外接电源连接。

超声波换能器可将电能转换为超声波能量；超声波助推器是一种机械放大器，有助于增加超声波换能器产生的振幅；超声波焊头可将超声波能量传递给沼液。

作为优选，餐厨垃圾沼液通过进水管路进入超声工作罐内，进水管路上设有进水泵。

作为优选，沉淀池底部设有污泥出口，污泥出口处设有污泥回流管。

作为优选，工作过程中超声工作罐内餐厨垃圾沼液的体积不超过超声工作罐容积的70％；超声波焊头浸入餐厨垃圾沼液内。

作为优选，工作过程中沉淀池内的沼液体积不超过沉淀池容积的80％。

因此，本发明具有如下有益效果：

(1)超声过程中无需添加额外的化学物质和输入额外热源，处理成本低，单位能耗小；

(2)间歇变功率超声过程中，低功率密度超声增强了厌氧消化的水解酸化过程，缩小了沼渣径粒，保证稳定的C/N比，提高沼液可生化性，高功率密度超声过程中破碎了部分微生物的细胞壁，使得有机物得以释放，从而使得低功率保留下来的微生物可以对这部分有机物进行代谢利用，结合低功率超声的作用，一方面，沼液的可生化性得到了提升，另一方面，沼液的能源回收性(产甲烷能力)明显增强；中功率密度阶段可防止因高功率过多而导致的微生物破碎而导致整体的生化性减弱，起到稳定作用；

(3)间歇变功率超声过程解决了餐厨垃圾悬浮物及污泥沉降性能差的问题，其厌氧污泥回收率可达到85％以上，减少后续污水处理系统的SS以及去除的负担。

附图说明

图1是本发明中的处理装置的连接结构示意图；

图中：1超声工作罐、2沉淀池、3超声装置、301超声波换能器、302超声波助推器、303超声波焊头、4外接电源、5进水管路、6进水泵、7污泥回流管。

具体实施方式

下面结合附图与具体实施方式对本发明做进一步的描述。

总实施例：

如图1所示，本发明处理时使用的处理装置包括通过管路连接的超声工作罐1和沉淀池2；超声工作罐中设有超声装置3，超声装置包括依次连接的超声波换能器301、超声波助推器302及超声波焊头303；超声波换能器与外接电源4连接。超声工作罐的沼液进口与进水管路5连接，进水管路上设有进水泵6；沉淀池底部设有污泥出口，污泥出口处设有污泥回流管8。

使用上述装置进行的一种增强餐厨垃圾沼液可生化性和污泥回收能力的处理方法，包括如下步骤：

(1)对经过厌氧消化处理的餐厨垃圾沼液进行收集，并对沼液中的可溶性化学需氧量(sCOD)、总固体含量(TS)、悬浮物浓度(SS)等参数进行测定；

(2)打开进水泵6，设定其进水流量及工作时间；

(3)打开外接电源4，将超声波焊头303浸没于超声工作罐中的沼液中，启动超声装置并调整输入频率为20～40kHz，进行间歇式变功率超声处理；处理方法为：先在0.25～0.35W/mL的低功率密度下超声处理25～35s，间歇8～12min；然后在0.6～0.7W/mL的高功率密度下超声处理25～35s，间歇8～12min；最后在0.45～0.55W/mL的中等功率密度下超声处理25～35s；工作过程中超声工作罐内餐厨垃圾沼液的体积不超过超声工作罐容积的70％；

(4)经过超声处理后，沼液沿管路重力流进入沉淀池2进行沉淀，沉淀池中水力停留时间(HRT)为10～15min，污泥停留时间(SRT)为30～40min；沉淀物通过污泥回流管7排出收集，上清液通过沉淀池的出水口排出收集；工作过程中沉淀池内的沼液体积不超过沉淀池容积的80％；

(5)运行过程中，每隔一定时间观察沉淀池中的沉降情况，取一定量沉淀池出水口处的上清液，一部分放入发酵瓶中进行厌氧消化，并用BMP法计量甲烷产量；一部分用于sCOD、TS、SS的测定；

(6)每隔一定时间对沉淀池进行污泥回流处理，并检测污泥的TS。

实施例1：

一种增强餐厨垃圾沼液可生化性和污泥回收能力的处理方法，包括如下步骤：

(1)对经过厌氧消化处理的餐厨垃圾沼液进行收集，并对沼液中的sCOD、TS、SS进行测定；结果如表1中所示；

(2)打开进水泵，设定其流量为2L/min，每次进水1min，待超声处理结束后继续下一次进水；

(3)打开外接电源，将超声波焊头浸没于超声工作罐中的沼液中，启动超声装置，将输入频率调整为20kHz，进行间歇式变功率超声处理；处理方法为：先在700W的低功率下超声处理30s，间歇10min；然后在1300W的高功率下超声处理30s，间歇10min；最后在1000W的中等功率下超声处理30s；

(4)经过超声处理后，沼液沿管路重力流进入沉淀池进行沉淀，沉淀池中HRT为10min，污泥停留时间SRT为30min；沉淀物通过污泥回流管排出收集，上清液通过沉淀池的出水口排出收集；

(5)运行过程中，每隔30分钟观察沉淀池中的沉降情况，取600mL沉淀池出水口处的上清液，其中400mL放入发酵瓶中进行厌氧消化，并用BMP法计量甲烷产量，200mL沼液用于sCOD、TS、SS的测定；结果如表1中所示；

(6)每过10min对沉淀池进行污泥回流处理，并检测污泥的TS；结果如表1中所示。

实施例2：

一种增强餐厨垃圾沼液可生化性和污泥回收能力的处理方法，包括如下步骤：

(1)对经过厌氧消化处理的餐厨垃圾沼液进行收集，并对沼液中的sCOD、TS、SS进行测定；结果如表1中所示；

(2)打开进水泵，设定其流量为2L/min，每次进水1min，待超声处理结束后继续下一次进水；

(3)打开外接电源，将超声波焊头浸没于超声工作罐中的沼液中，启动超声装置，将输入频率调整为30kHz，进行间歇式变功率超声处理；处理方法为：先在500W的低功率下超声处理35s，间歇12min；然后在1200W的高功率下超声处理35s，间歇12min；最后在900W的中等功率下超声处理35s；

(4)经过超声处理后，沼液沿管路重力流进入沉淀池进行沉淀，沉淀池中HRT为15min，污泥停留时间SRT为40min；沉淀物通过污泥回流管排出收集，上清液通过沉淀池的出水口排出收集；

(5)运行过程中，每隔30分钟观察沉淀池中的沉降情况，取600mL沉淀池出水口处的上清液，其中400mL放入发酵瓶中进行厌氧消化，并用BMP法计量甲烷产量，200mL沼液用于sCOD、TS、SS的测定；结果如表1中所示；

(6)每过10min对沉淀池进行污泥回流处理，并检测污泥的TS；结果如表1中所示。

实施例3：

一种增强餐厨垃圾沼液可生化性和污泥回收能力的处理方法，包括如下步骤：

(1)对经过厌氧消化处理的餐厨垃圾沼液进行收集，并对沼液中的sCOD、TS、SS进行测定；结果如表1中所示；

(2)打开进水泵，设定其流量为2L/min，每次进水1min，待超声处理结束后继续下一次进水；

(3)打开外接电源，将超声波焊头浸没于超声工作罐中的沼液中，启动超声装置，将输入频率调整为40kHz，进行间歇式变功率超声处理；处理方法为：先在600W的低功率下超声处理25s，间歇8min；然后在1400W的高功率下超声处理25s，间歇8min；最后在1100W的中等功率下超声处理25s；

(4)经过超声处理后，沼液沿管路重力流进入沉淀池进行沉淀，沉淀池中HRT为10min，污泥停留时间SRT为30min；沉淀物通过污泥回流管排出收集，上清液通过沉淀池的出水口排出收集；

(5)运行过程中，每隔30分钟观察沉淀池中的沉降情况，取600mL沉淀池出水口处的上清液，其中400mL放入发酵瓶中进行厌氧消化，并用BMP法计量甲烷产量，200mL沼液用于sCOD、TS、SS的测定；结果如表1中所示；

(6)每过10min对沉淀池进行污泥回流处理，并检测污泥的TS；结果如表1中所示。

对比例1：

(1)采用与实施例1中相同的餐厨垃圾沼液；

(2)打开进水泵，设定其流量为2L/min；

(3)沼液经过超声工作罐沿管路重力流进入沉淀池进行沉淀，沉淀池中HRT为10min，污泥停留时间SRT为30min；沉淀物通过污泥回流管排出收集，上清液通过沉淀池的出水口排出收集；

(4)运行过程中，每隔30分钟观察沉淀池中的沉降情况，取600mL沉淀池出水口处的上清液，其中400mL放入发酵瓶中进行厌氧消化，并用BMP法计量甲烷产量，200mL沼液用于sCOD、TS、SS的测定；结果如表1中所示；

(5)每过10min对沉淀池进行污泥回流处理，并检测污泥的TS；结果如表1中所示。

对比例2：

(1)采用与实施例2中相同的餐厨垃圾沼液；

(2)打开进水泵，设定其流量为2L/min；

(3)沼液经过超声工作罐沿管路重力流进入沉淀池进行沉淀，沉淀池中HRT为10min，污泥停留时间SRT为30min；沉淀物通过污泥回流管排出收集，上清液通过沉淀池的出水口排出收集；

(4)运行过程中，每隔30分钟观察沉淀池中的沉降情况，取600mL沉淀池出水口处的上清液，其中400mL放入发酵瓶中进行厌氧消化，并用BMP法计量甲烷产量，200mL沼液用于sCOD、TS、SS的测定；结果如表1中所示；

(5)每过10min对沉淀池进行污泥回流处理，并检测污泥的TS；结果如表1中所示。

对比例3：

(1)采用与实施例3中相同的餐厨垃圾沼液；

(2)打开进水泵，设定其流量为2L/min；

(3)沼液经过超声工作罐沿管路重力流进入沉淀池进行沉淀，沉淀池中HRT为10min，污泥停留时间SRT为30min；沉淀物通过污泥回流管排出收集，上清液通过沉淀池的出水口排出收集；

(4)运行过程中，每隔30分钟观察沉淀池中的沉降情况，取600mL沉淀池出水口处的上清液，其中400mL放入发酵瓶中进行厌氧消化，并用BMP法计量甲烷产量，200mL沼液用于sCOD、TS、SS的测定；结果如表1中所示；

(5)每过10min对沉淀池进行污泥回流处理，并检测污泥的TS；结果如表1中所示。

对比例4：

对比例4中的超声方法采用连续式等功率超声处理，处理方法为：在1300W的功率下连续超声处理90s，其余均与实施例1中相同。

对比例5：

对比例5中的超声方法采用连续式等功率超声处理，处理方法为：在1000W的功率下连续超声处理90s，其余均与实施例1中相同。

对比例6：

对比例6中的超声方法采用连续式变功率超声处理，处理方法为：在700W的低功率下超声处理30s，然后在1300W的高功率下超声处理30s；最后在1000W的中等功率下超声处理30s；其余均与实施例1中相同。

对比例7：

对比例7中的超声方法采用间歇式等功率超声处理，处理方法为：在1300W的功率下超声处理30s，间歇10min；然后接着在1300W的功率下继续超声处理30s，间歇10min；最后再在1300W的功率下超声处理30s；其余均与实施例1中相同。

对比例8：

对比例8中的超声处理方法为：先在700W的低功率下超声处理30s，间歇10min；然后在1000W的中功率下超声处理30s，间歇10min；最后在1000W的中功率下超声处理30s；其余均与实施例1中相同。

对比例9：

对比例9中的超声处理方法为：先在700W的低功率下超声处理30s，间歇10min；然后在1300W的高功率下超声处理30s；其余均与实施例1中相同。

对比例10：

对比例10中的超声处理方法为：先在700W的低功率下超声处理30s，间歇10min；然后在1300W的高功率下超声处理30s，间歇10min；最后在700W的低功率下超声处理30s；其余均与实施例1中相同。

对比例11：

对比例11中的超声处理方法为：先在700W的低功率下超声处理30s，间歇10min；然后在1000W的中功率下超声处理30s，间歇10min；最后在1300W的高功率下超声处理30s；其余均与实施例1中相同。

表1：

从表1中可以看出，实施例1和2中采用本发明中的方法对餐厨垃圾沼液进行处理后，与对比例1和2中未经超声处理的沼液相比，可溶性有机物(sCOD)在沼液中大量增加；与此同时，沼液中碳氮比(C/N)迅速上升，甲烷产量与产气率都相对应的提升。

而实施例3中采用具有高固体浓度的沼液，较高的TS浓度会吸收声能并降低整个过程的效率，实际作用的超声强度可能远小于理论值并低于最小作用强度，从而导致整体裂解效率的下降，因此与对比例3相比，超声处理后sCOD并未增加，并有一部分减少。但超声处理对产气率和甲烷累积量，依旧能起到促进作用。

实施例1～3经过超声之后的沼液能够短时间在沉淀池中实现泥水分离，在运行30分钟后，沉淀区中出现明显的厚积的污泥层，而对比例1～3未超声的案例中，在运行30分钟本系统后，并未发现明显的污泥层，沉淀池内整体呈现浑浊状。经过测算，经实施例1的超声处理后SS回收率能达到85％以上。

对比例4中直接在高功率密度下连续进行超声处理，由于对比例4中未有充足的沉淀时间，导致与实施例1相比出水TS和SS并没有太多的下降，大部分的SS依旧随着溶液以及上升的气泡流出沉淀池。

对比例5中在中功率密度下连续进行超声处理，同样由于沉淀时间不足，导致出水TS和SS较高；且超声密度较低，微生物未能充分裂解，导致出水sCOD与实施例1中相比增加较少，可生化性提升不明显。

对比例6中在变功率处理过程中不进行间歇，未有充足的沉淀时间，出水TS和SS与实施例1中相比并没有太多的下降，但是与对比例5相比，因为其存在高低功率交替处理的过程，sCOD有较多的增加，整体出水TS增加且SS回收率相对更低。

对比例7中间歇处理时均采用高的功率密度，与实施例1相比，因为高功率的强力破碎效果，可使大量微生物裂解从而导致sCOD有较多的增加；但各阶段均采用高功率处理，大部分微生物都被破碎，存活的微生物需要时间来增值，导致整体表观代谢速率降低，因此虽然对比例7的平均功率远大于实施例1的平均功率，但实际TS未降低且SS回收效率未有增长。

对比例8中间歇处理时不进行高功率密度处理，由于缺少高功率超声阶段，导致与实施例1相比未有大量的可溶性有机物在高功率情况下被释放出来，因此出水sCOD增长率较少；且由于缺少高功率超声阶段，未有大量的细胞破解，从而导致部分分散的小菌团随着水流流出，使得整体出水TS增加且SS回收率相对较低。

对比例9中不进行中功率密度的缓冲处理，导致与实施例1相比出水的sCOD增长率相对较少，整体出水TS增加且SS回收率相对较低。

对比例10中缓冲阶段使用低功率密度，由于缓冲阶段的功率较低，导致缓冲阶段微生物破解与长链代谢不平衡，导致与实施例1相比出水的sCOD增长率相对较少，整体出水TS和SS回收率相对较低。与对比例8相比，因对比例10中存在高功率部分，可以明显发现sCOD有更多的增长；与对比例9相比，因对比例10中存在缓冲部分，sCOD同样有更多的增长，且出水TS增加、SS回收率减少。

对比例11中改变中功率和高功率密度处理顺序，由于经过低功率超声处理后的小径粒的微生物团未能与高功率超声过程中因微生物破碎而大量释放出来的可溶性有机成分有充分的反应时间，最后导致出水sCOD相对较低，整体出水TS相对较高且SS回收率较低。

本发明中所用原料、设备，若无特别说明，均为本领域的常用原料、设备；本发明中所用方法，若无特别说明，均为本领域的常规方法。

以上所述，仅是本发明的较佳实施例，并非对本发明作任何限制，凡是根据本发明技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、变更以及等效变换，均仍属于本发明技术方案的保护范围。

Claims (6)

1.一种增强餐厨垃圾沼液可生化性和污泥回收能力的处理方法，其特征是，包括如下步骤：

（1）对经过厌氧消化处理的餐厨垃圾沼液进行收集；

（2）对收集到的餐厨垃圾沼液进行间歇式变功率超声处理，处理方法为：先在0.25~0.35W/mL的低功率密度下超声处理25~35s，间歇8~12min；然后在0.6~0.7W/mL的高功率密度下超声处理25~35s，间歇8~12min；最后在0.45~0.55 W/mL的中等功率密度下超声处理25~35s；间歇式变功率超声处理时的超声频率为20~40kHz；

（3）对超声处理后的沼液进行沉淀，收集上清液，底部的沉淀物定期排出；沉淀时的HRT时间为10~15min，SRT时间为30~40min；

处理时采用的处理装置包括通过管路连接的超声工作罐和沉淀池；所述的超声工作罐中设有超声装置；所述的超声装置包括依次连接的超声波换能器、超声波助推器及超声波焊头；所述的超声波换能器与外接电源连接；工作过程中超声波焊头浸入餐厨垃圾沼液内。

2.根据权利要求1所述的处理方法，其特征是，步骤（1）中的餐厨垃圾沼液的总固体含量≤4wt%。

3.根据权利要求1所述的处理方法，其特征是，餐厨垃圾沼液通过进水管路进入超声工作罐内，进水管路上设有进水泵。

4.根据权利要求1所述的处理方法，其特征是，沉淀池底部设有污泥出口，污泥出口处设有污泥回流管。

5.根据权利要求1所述的处理方法，其特征是，工作过程中超声工作罐内餐厨垃圾沼液的体积不超过超声工作罐容积的70%。

6.根据权利要求1所述的处理方法，其特征是，工作过程中沉淀池内的沼液体积不超过沉淀池容积的80%。