CN115341154A - 一种高韧性、高强度缝纫机针 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种高韧性、高强度缝纫机针,涉及缝纫技术领域,按重量百分比计由以下成分制成:C:0.163‑0.175%、Si:0.15‑0.2%、Mo:0.06‑0.08、Cr:0.12‑0.16%、V:0.11‑0.15%、Ni:0.05‑0.08%、N:0.001‑0.002%,稀土元素0.03‑0.06%,其余为铁;本发明制备缝纫机针具有优异的强度和较高的韧性,本发明通过加工工程中进行的热轧处理,能够使得变形铁素体颗粒发生回复再结晶,从而促使超细晶铁素体数量的增加,超细晶铁素体能够组成均匀的组织,与其它结构相结合,微观组织结构得到明显的改善,从而大幅度的改善了缝纫机针的韧性。
Description
技术领域
本发明属于缝纫技术领域,特别是一种高韧性、高强度缝纫机针。
背景技术
缝纫机的机针又称缝针、车针,是缝纫机的重要组成附件,大部分缝制品企业用的是高速机针,在缝纫机的高速运转下,机针会不同程度地收到磨损,影响使用寿命,且有不少缝制品是新型的防水材料及化学合成纤维材料,因而要求机针必须耐高温。
缝制过程中,为了达到机针与缝料、缝线的理想配合,必须选择合适的机针。机针的类型由缝纫机型号规格和缝制面料的性质材料来决定。机器的工作性质决定着机针的选用,不同性质的机器要配备不同型号规格的机针。不论哪种型号的机器,缝制过程中都要根据缝料的性质和厚薄选好机针的规格,即针号。一般地说,供纺织品及针织品用的机针,其针尖均磨成圆锥形,缝纫皮革及其相似的缝料时则采用特殊形状针尖,如矛尖、菱尖、反捻尖等,目的是增加机针强度,取得良好的缝纫效果。
现有技术,申请号201711218524.8,本发明涉及一种缝纫机机针及其制备方法,属于合金材料领域。所述缝纫机机针的成分及其质量百分比为:C:0.28~0.52%,Cr:10~18%,Ni:0.07~0.65%,B:0.17~0.35%,V:0.1~2.8%,N:0.2~3.0%,Nb:0.2~2.6%,K:1.6~5.0%,W:2.2~4.2%,Os:1.8~3.2%,余量为Fe。按成分配比称取原料,将称量好的原料加热融化,浇铸得铸坯,铸坯经冷锻、切磨后,加热至900~1100℃,保温2~5h,随后降至-80~-120℃,保持温度加电脉冲处理,制得缝纫机机针成品。”现有技术中采用的缝纫机的机针的韧性较低,在工作时,容易断裂,造成对布料的损坏。
因此,需要对现有技术进行进一步的改善。
发明内容
本发明的目的是提供一种高韧性、高强度缝纫机针,以解决现有技术中的不足。
本发明采用的技术方案如下:
一种高韧性、高强度缝纫机针,按重量百分比计由以下成分制成:C:0.163-0.175%、Si:0.15-0.2%、Mo:0.06-0.08、Cr:0.12-0.16%、V:0.11-0.15%、Ni:0.05-0.08%、N:0.001-0.002%,稀土元素0.03-0.06%,其余为铁。
作为进一步的技术方案:所述Mo与Cr质量比为1:2。
作为进一步的技术方案:所述稀土元素为铼与铈混合。
作为进一步的技术方案:所述铼与铈混合质量比为3:1。
一种高韧性、高强度缝纫机针的制备方法,包括以下步骤:
(1)按各组分重量百分比进行配料,然后再将配好的原料依次添加到电弧炉中进行熔融;
(2)向熔融的料液中添加复配除渣剂进行精炼处理,将精炼后的料液进行浇注,脱模,得到铸坯;
(3)将铸坯置于电阻炉中进行加热处理,以10℃/s的加热速率加热温度至1100-1300℃,保温1-1.5小时,然后再调节温度至1000-1080℃,继续保温4-5小时;
(4)将上述经过加热处理后的铸坯温度调节至880-920℃,保温锻造处理;
(5)将经过锻造处理后的铸坯再进行二次加热保温处理,其中,二次加热保温处理的温度为700-750℃,二次加热处理的保温时间为3-5小时,然后自然冷却至室温;
(6)将经过二次热处理后的铸坯进行热轧处理,经过热轧处理后,再进行切割,打磨,再进行检测合格后,得到缝纫机针。
作为进一步的技术方案:所述复配除渣剂为改性珍珠岩;
所述改性珍珠岩制备方法为:
将珍珠岩按1:10质量比例采用硝酸溶液浸泡搅拌处理30min,然后再添加硅酸钠,继续搅拌处理20min,然后进行过滤,洗涤至中性,然后再置于550℃下煅烧处理20min,自然冷至室温,即得;
所述硝酸溶液质量分数为5.5%;
其中,硝酸溶液浸泡温度为80℃;
浸泡搅拌转速为150r/min;
所述硅酸钠添加量为珍珠岩质量的2.5%。
作为进一步的技术方案:所述复配除渣剂添加量占料液的质量分数为1.2-1.6%。
作为进一步的技术方案:所述锻造处理为:
始锻温度为1120℃,镦至铸坯的原来高度的三分之二,再拔至铸坯的原高度;
回炉加热温度为1060℃,再进行镦至铸坯的原来高度的一半,再拔至铸坯的原高度。
作为进一步的技术方案:所述热轧处理为:
对铸坯先进行粗轧处理,再经过粗轧后,再进行精轧处理;
其中,粗轧开轧的温度设置为1120-1150℃,终轧的温度设为为1000-1060℃;
精轧开轧的温度设置为820-850℃,终轧的温度设置为600-650℃。
作为进一步的技术方案:所述检测为对产品进行超声波探伤处理。
通过控制Mo与Cr的比值,能够促进碳化物沿晶界析出的数量,从而提高间隙各原子之间的结合度,能够减弱碳化物析出倾向,从而大幅度的提高缝纫机针的韧性。
通过控制铼与铈混合质量比,能够增强缝纫机针的耐腐蚀性能,这是由于通过添加铼与铈,不仅能够提高晶界结合力,而且能够抑制碳氮化物沿晶界析出,同时可以提高N的固溶度,增强N的强化效果;而随着N元素会增加基体中的氮化物的析出趋势也会增强,消弱抗晶间腐蚀性能,从而使得制备的缝纫机具有良好的抗腐蚀性和较强的韧性。
本发明通过引入一定量的硅,硅能够固溶于缝纫机针中,起显著的固溶强化作用,而硅元素在贝氏体转变过程中强烈抑制碳化物沿晶界析出的特点,能够进一步的增加晶界结合力,提高缝纫机针的韧性,并企鹅能够进一步的提高缝纫机针的耐磨性。
本发明通过在缝纫机针制备中引入一定量的氮,通过引入的氮,能够进行结合碳原子,进而弥散析出一定量的固体颗粒,而这些固体颗粒在进行热处理时,会起到阻止晶粒粗化的作用,能够减少粗大柱状组织和带状组织形成,从而获得更精细的晶粒组织,且晶粒组织均匀取向,获得独特的组织结构,进而能够显著的改善缝纫机针的综合性能。
通过引入本发明制备的复配除渣剂,能够有效的改善缝纫机针的组织结构,提高组织致密度,同时,对有害元素的去除效率较高。
有益效果:
本发明制备缝纫机针具有优异的强度和较高的韧性,本发明通过加工工程中进行的热轧处理,能够使得变形铁素体颗粒发生回复再结晶,从而促使超细晶铁素体数量的增加,超细晶铁素体能够组成均匀的组织,与其它结构相结合,微观组织结构得到明显的改善,从而大幅度的改善了缝纫机针的韧性。
附图说明
图1是对比不同Mo与Cr质量比对缝纫机针冲击韧性的影响图。
具体实施方式
实施例1
一种高韧性、高强度缝纫机针,按重量百分比计由以下成分制成:C:0.163%、Si:0.15%、Mo:0.06%、Cr:0.12%、V:0.11%、Ni:0.05-0.08%、N:0.001%,稀土元素0.03%,其余为铁。
所述Mo与Cr质量比为1:2。
所述稀土元素为铼与铈混合。
所述铼与铈混合质量比为3:1。
一种高韧性、高强度缝纫机针的制备方法,包括以下步骤:
(1)按各组分重量百分比进行配料,然后再将配好的原料依次添加到电弧炉中进行熔融;
(2)向熔融的料液中添加复配除渣剂进行精炼处理,将精炼后的料液进行浇注,脱模,得到铸坯;
(3)将铸坯置于电阻炉中进行加热处理,以10℃/s的加热速率加热温度至1100℃,保温1小时,然后再调节温度至1000℃,继续保温4小时;
(4)将上述经过加热处理后的铸坯温度调节至880℃,保温锻造处理;
(5)将经过锻造处理后的铸坯再进行二次加热保温处理,其中,二次加热保温处理的温度为700℃,二次加热处理的保温时间为3小时,然后自然冷却至室温;
(6)将经过二次热处理后的铸坯进行热轧处理,经过热轧处理后,再进行切割,打磨,再进行检测合格后,得到缝纫机针。
所述复配除渣剂为改性珍珠岩;
所述改性珍珠岩制备方法为:
将珍珠岩按1:10质量比例采用硝酸溶液浸泡搅拌处理30min,然后再添加硅酸钠,继续搅拌处理20min,然后进行过滤,洗涤至中性,然后再置于550℃下煅烧处理20min,自然冷至室温,即得;
所述硝酸溶液质量分数为5.5%;
其中,硝酸溶液浸泡温度为80℃;
浸泡搅拌转速为150r/min;
所述硅酸钠添加量为珍珠岩质量的2.5%。
所述复配除渣剂添加量占料液的质量分数为1.2%。
所述锻造处理为:
始锻温度为1120℃,镦至铸坯的原来高度的三分之二,再拔至铸坯的原高度;
回炉加热温度为1060℃,再进行镦至铸坯的原来高度的一半,再拔至铸坯的原高度。
所述热轧处理为:
对铸坯先进行粗轧处理,再经过粗轧后,再进行精轧处理;
其中,粗轧开轧的温度设置为1120℃,终轧的温度设为为1000℃;
精轧开轧的温度设置为820℃,终轧的温度设置为600℃。
所述检测为对产品进行超声波探伤处理。
实施例2
一种高韧性、高强度缝纫机针,按重量百分比计由以下成分制成:C:0.170%、Si:0.17%、Mo:0.07%、Cr:0.14%、V:0.13%、Ni:0.07%、N:0.0012%,稀土元素0.04%,其余为铁。
所述Mo与Cr质量比为1:2。
所述稀土元素为铼与铈混合。
所述铼与铈混合质量比为3:1。
一种高韧性、高强度缝纫机针的制备方法,包括以下步骤:
(1)按各组分重量百分比进行配料,然后再将配好的原料依次添加到电弧炉中进行熔融;
(2)向熔融的料液中添加复配除渣剂进行精炼处理,将精炼后的料液进行浇注,脱模,得到铸坯;
(3)将铸坯置于电阻炉中进行加热处理,以10℃/s的加热速率加热温度至1200℃,保温1.1小时,然后再调节温度至1020℃,继续保温4.5小时;
(4)将上述经过加热处理后的铸坯温度调节至910℃,保温锻造处理;
(5)将经过锻造处理后的铸坯再进行二次加热保温处理,其中,二次加热保温处理的温度为710℃,二次加热处理的保温时间为4小时,然后自然冷却至室温;
(6)将经过二次热处理后的铸坯进行热轧处理,经过热轧处理后,再进行切割,打磨,再进行检测合格后,得到缝纫机针。
所述复配除渣剂为改性珍珠岩;
所述改性珍珠岩制备方法为:
将珍珠岩按1:10质量比例采用硝酸溶液浸泡搅拌处理30min,然后再添加硅酸钠,继续搅拌处理20min,然后进行过滤,洗涤至中性,然后再置于550℃下煅烧处理20min,自然冷至室温,即得;
所述硝酸溶液质量分数为5.5%;
其中,硝酸溶液浸泡温度为80℃;
浸泡搅拌转速为150r/min;
所述硅酸钠添加量为珍珠岩质量的2.5%。
所述复配除渣剂添加量占料液的质量分数为1.4%。
所述锻造处理为:
始锻温度为1120℃,镦至铸坯的原来高度的三分之二,再拔至铸坯的原高度;
回炉加热温度为1060℃,再进行镦至铸坯的原来高度的一半,再拔至铸坯的原高度。
所述热轧处理为:
对铸坯先进行粗轧处理,再经过粗轧后,再进行精轧处理;
其中,粗轧开轧的温度设置为1130℃,终轧的温度设为为1020℃;
精轧开轧的温度设置为840℃,终轧的温度设置为630℃。
所述检测为对产品进行超声波探伤处理。
实施例3
一种高韧性、高强度缝纫机针,按重量百分比计由以下成分制成:C:0.169%、Si:0.18%、Mo:0.07%、Cr:0.15%、V:0.12%、Ni:0.06%、N:0.0015%,稀土元素0.05%,其余为铁。
所述Mo与Cr质量比为1:2。
所述稀土元素为铼与铈混合。
所述铼与铈混合质量比为3:1。
一种高韧性、高强度缝纫机针的制备方法,包括以下步骤:
(1)按各组分重量百分比进行配料,然后再将配好的原料依次添加到电弧炉中进行熔融;
(2)向熔融的料液中添加复配除渣剂进行精炼处理,将精炼后的料液进行浇注,脱模,得到铸坯;
(3)将铸坯置于电阻炉中进行加热处理,以10℃/s的加热速率加热温度至1150℃,保温1.2小时,然后再调节温度至1050℃,继续保温4.5小时;
(4)将上述经过加热处理后的铸坯温度调节至890℃,保温锻造处理;
(5)将经过锻造处理后的铸坯再进行二次加热保温处理,其中,二次加热保温处理的温度为720℃,二次加热处理的保温时间为4小时,然后自然冷却至室温;
(6)将经过二次热处理后的铸坯进行热轧处理,经过热轧处理后,再进行切割,打磨,再进行检测合格后,得到缝纫机针。
所述复配除渣剂为改性珍珠岩;
所述改性珍珠岩制备方法为:
将珍珠岩按1:10质量比例采用硝酸溶液浸泡搅拌处理30min,然后再添加硅酸钠,继续搅拌处理20min,然后进行过滤,洗涤至中性,然后再置于550℃下煅烧处理20min,自然冷至室温,即得;
所述硝酸溶液质量分数为5.5%;
其中,硝酸溶液浸泡温度为80℃;
浸泡搅拌转速为150r/min;
所述硅酸钠添加量为珍珠岩质量的2.5%。
所述复配除渣剂添加量占料液的质量分数为1.5%。
所述锻造处理为:
始锻温度为1120℃,镦至铸坯的原来高度的三分之二,再拔至铸坯的原高度;
回炉加热温度为1060℃,再进行镦至铸坯的原来高度的一半,再拔至铸坯的原高度。
所述热轧处理为:
对铸坯先进行粗轧处理,再经过粗轧后,再进行精轧处理;
其中,粗轧开轧的温度设置为1140℃,终轧的温度设为为1030℃;
精轧开轧的温度设置为840℃,终轧的温度设置为620℃。
所述检测为对产品进行超声波探伤处理。
实施例4
一种高韧性、高强度缝纫机针,按重量百分比计由以下成分制成:C:0.175%、Si:0.2%、Mo:0.08%、Cr:0.16%、V:0.15%、Ni:0.08%、N:0.002%,稀土元素0.06%,其余为铁。
所述Mo与Cr质量比为1:2。
所述稀土元素为铼与铈混合。
所述铼与铈混合质量比为3:1。
一种高韧性、高强度缝纫机针的制备方法,包括以下步骤:
(1)按各组分重量百分比进行配料,然后再将配好的原料依次添加到电弧炉中进行熔融;
(2)向熔融的料液中添加复配除渣剂进行精炼处理,将精炼后的料液进行浇注,脱模,得到铸坯;
(3)将铸坯置于电阻炉中进行加热处理,以10℃/s的加热速率加热温度至1300℃,保温1.5小时,然后再调节温度至1080℃,继续保温5小时;
(4)将上述经过加热处理后的铸坯温度调节至920℃,保温锻造处理;
(5)将经过锻造处理后的铸坯再进行二次加热保温处理,其中,二次加热保温处理的温度为750℃,二次加热处理的保温时间为5小时,然后自然冷却至室温;
(6)将经过二次热处理后的铸坯进行热轧处理,经过热轧处理后,再进行切割,打磨,再进行检测合格后,得到缝纫机针。
所述复配除渣剂为改性珍珠岩;
所述改性珍珠岩制备方法为:
将珍珠岩按1:10质量比例采用硝酸溶液浸泡搅拌处理30min,然后再添加硅酸钠,继续搅拌处理20min,然后进行过滤,洗涤至中性,然后再置于550℃下煅烧处理20min,自然冷至室温,即得;
所述硝酸溶液质量分数为5.5%;
其中,硝酸溶液浸泡温度为80℃;
浸泡搅拌转速为150r/min;
所述硅酸钠添加量为珍珠岩质量的2.5%。
所述复配除渣剂添加量占料液的质量分数为1.6%。
所述锻造处理为:
始锻温度为1120℃,镦至铸坯的原来高度的三分之二,再拔至铸坯的原高度;
回炉加热温度为1060℃,再进行镦至铸坯的原来高度的一半,再拔至铸坯的原高度。
所述热轧处理为:
对铸坯先进行粗轧处理,再经过粗轧后,再进行精轧处理;
其中,粗轧开轧的温度设置为1150℃,终轧的温度设为为1060℃;
精轧开轧的温度设置为850℃,终轧的温度设置为650℃。
所述检测为对产品进行超声波探伤处理。
对比例1:与实施例1区别为不添加复配除渣剂;
对比例2:与实施例1区别为不经过热轧处理;
实验
耐腐蚀性能测试,参照(TB/T2375-93)进行72h的周期侵润循环腐蚀实验,通过计算样品单位面积额腐蚀失重量求得平均腐蚀速率:
表1
腐蚀速率/mg/cm<sup>2</sup>·h | |
实施例1 | 0.065 |
实施例2 | 0.061 |
实施例3 | 0.064 |
实施例4 | 0.066 |
对比例1 | 0.0512 |
对比例2 | 0.0557 |
由表1可以看出,本发明制备的高韧性、高强度缝纫机针具有优异的耐腐蚀性能。
磨损试验:
对实施例与对比例试样进行磨损性能检测,转速100r/min,载荷450N,摩擦时间60min;
表2
由表2可以看出,本发明缝纫机针具有优异的耐磨性能,通过提高缝纫机的耐磨性能,能够显著的延迟缝纫机针的使用寿命。
对实施例与对比例试样进行力学性能检测,参照GB/T 229—2007《金属材料夏比摆锤冲击试验方法》标准中的规定进行;
表3
冲击功/J | |
实施例1 | 412 |
实施例2 | 416 |
实施例3 | 413 |
实施例4 | 411 |
对比例1 | 368 |
对比例2 | 324 |
由表3可以看出,本发明制备的缝纫机针具有优异的冲击韧性。
以实施例1为基础试样,对比不同Mo与Cr质量比对缝纫机针冲击韧性的影响,如图1。
以上所述仅为本发明的较佳实施例,但本发明不以所示限定实施范围,凡是依照本发明的构想所作的改变,或修改为等同变化的等效实施例,仍未超出说明书所涵盖的精神时,均应在本发明的保护范围内。
Claims (10)
1.一种高韧性、高强度缝纫机针,其特征在于:按重量百分比计由以下成分制成:C:0.163-0.175%、Si:0.15-0.2%、Mo:0.06-0.08、Cr:0.12-0.16%、V:0.11-0.15%、Ni:0.05-0.08%、N:0.001-0.002%,稀土元素0.03-0.06%,其余为铁。
2.根据权利要求1所述的一种高韧性、高强度缝纫机针,其特征在于:所述Mo与Cr质量比为1:2。
3.根据权利要求1所述的一种高韧性、高强度缝纫机针,其特征在于:所述稀土元素为铼与铈混合。
4.根据权利要求3所述的一种高韧性、高强度缝纫机针,其特征在于:所述铼与铈混合质量比为3:1。
5.根据权利要求4所述的一种高韧性、高强度缝纫机针的制备方法,其特征在于:包括以下步骤:
(1)按各组分重量百分比进行配料,然后再将配好的原料依次添加到电弧炉中进行熔融;
(2)向熔融的料液中添加复配除渣剂进行精炼处理,将精炼后的料液进行浇注,脱模,得到铸坯;
(3)将铸坯置于电阻炉中进行加热处理,以10℃/s的加热速率加热温度至1100-1300℃,保温1-1.5小时,然后再调节温度至1000-1080℃,继续保温4-5小时;
(4)将上述经过加热处理后的铸坯温度调节至880-920℃,保温锻造处理;
(5)将经过锻造处理后的铸坯再进行二次加热保温处理,其中,二次加热保温处理的温度为700-750℃,二次加热处理的保温时间为3-5小时,然后自然冷却至室温;
(6)将经过二次热处理后的铸坯进行热轧处理,经过热轧处理后,再进行切割,打磨,再进行检测合格后,得到缝纫机针。
6.根据权利要求5所述的一种高韧性、高强度缝纫机针的制备方法,其特征在于:所述复配除渣剂为改性珍珠岩;
所述改性珍珠岩制备方法为:
将珍珠岩按1:10质量比例采用硝酸溶液浸泡搅拌处理30min,然后再添加硅酸钠,继续搅拌处理20min,然后进行过滤,洗涤至中性,然后再置于550℃下煅烧处理20min,自然冷至室温,即得;
所述硝酸溶液质量分数为5.5%;
其中,硝酸溶液浸泡温度为80℃;
浸泡搅拌转速为150r/min;
所述硅酸钠添加量为珍珠岩质量的2.5%。
7.根据权利要求6所述的一种高韧性、高强度缝纫机针的制备方法,其特征在于:所述复配除渣剂添加量占料液的质量分数为1.2-1.6%。
8.根据权利要求7所述的一种高韧性、高强度缝纫机针的制备方法,其特征在于:所述锻造处理为:
始锻温度为1120℃,镦至铸坯的原来高度的三分之二,再拔至铸坯的原高度;
回炉加热温度为1060℃,再进行镦至铸坯的原来高度的一半,再拔至铸坯的原高度。
9.根据权利要求8所述的一种高韧性、高强度缝纫机针的制备方法,其特征在于:所述热轧处理为:
对铸坯先进行粗轧处理,再经过粗轧后,再进行精轧处理;
其中,粗轧开轧的温度设置为1120-1150℃,终轧的温度设为为1000-1060℃;
精轧开轧的温度设置为820-850℃,终轧的温度设置为600-650℃。
10.根据权利要求1所述的一种高韧性、高强度缝纫机针的制备方法,其特征在于:所述检测为对产品进行超声波探伤处理。
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Citations (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101775545A (zh) * | 2009-01-14 | 2010-07-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低合金高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法 |
CN102021493A (zh) * | 2009-09-21 | 2011-04-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种精密冲压用热轧钢板及其制造方法 |
CN102114580A (zh) * | 2011-01-26 | 2011-07-06 | 浙江大学 | 一种焊缝强韧化mag焊丝 |
CN102747272A (zh) * | 2012-08-01 | 2012-10-24 | 攀枝花贝氏体耐磨管道有限公司 | 一种b-p-t钢管及制备方法 |
CN103146997A (zh) * | 2013-03-28 | 2013-06-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低合金高韧性耐磨钢板及其制造方法 |
CN103147000A (zh) * | 2013-03-20 | 2013-06-12 | 钢铁研究总院 | 多边形铁素体+针状铁素体双相钢板/带及生产方法 |
CN104451407A (zh) * | 2014-11-25 | 2015-03-25 | 东北大学 | 一种低碳热轧超高强高韧钢及其制备方法 |
CN104434239A (zh) * | 2014-12-31 | 2015-03-25 | 东莞市南城医院 | 一种带入式内镜手术网兜缝合针 |
CN104498834A (zh) * | 2014-12-15 | 2015-04-08 | 北京理工大学 | 一种高韧性超高强度钢的成分及其制备工艺 |
CN105925747A (zh) * | 2016-05-26 | 2016-09-07 | 合肥市田源精铸有限公司 | 一种高性能集渣剂 |
CN106048126A (zh) * | 2016-05-26 | 2016-10-26 | 合肥市田源精铸有限公司 | 一种保温集渣剂 |
CN106521266A (zh) * | 2016-11-29 | 2017-03-22 | 宁波瑞铭机械有限公司 | 一种缝纫机针棒抱及其制备方法 |
CN107849650A (zh) * | 2015-07-16 | 2018-03-27 | 日新制钢株式会社 | 纤维机械部件用钢板及其制造方法 |
CN108048759A (zh) * | 2017-11-28 | 2018-05-18 | 宁波瑞铭机械有限公司 | 一种缝纫机机针及其制备方法 |
CN108411211A (zh) * | 2018-06-04 | 2018-08-17 | 合肥博创机械制造有限公司 | 一种高强度高韧性铸钢材及其制备工艺 |
CN109097682A (zh) * | 2018-08-20 | 2018-12-28 | 盐城市联鑫钢铁有限公司 | 一种高强度耐火钢筋及其制备方法 |
CN109295278A (zh) * | 2018-09-26 | 2019-02-01 | 河南大业冶金铸造材料有限公司 | 一种铸造用活性除渣剂及其制备方法 |
CN109868383A (zh) * | 2019-02-28 | 2019-06-11 | 常州西夏墅东方工具有限公司 | 一种铝合金冶炼用除渣剂的制备方法 |
CN110643903A (zh) * | 2019-09-29 | 2020-01-03 | 沈阳屹辰科技有限公司 | 一种高速钢打印针的制备方法 |
CN110684930A (zh) * | 2019-05-05 | 2020-01-14 | 华北理工大学 | 一种低温高韧性铈锆复合处理fh40船板钢及其制备方法 |
CN111155025A (zh) * | 2020-01-20 | 2020-05-15 | 北京理工大学 | 一种高强度高韧性且抗高速冲击的贝氏体钢及其制备方法 |
CN113025902A (zh) * | 2021-03-04 | 2021-06-25 | 东北大学 | 一种强韧性能优良的热轧无缝钢管及其制造方法 |
CN114058973A (zh) * | 2021-11-02 | 2022-02-18 | 河钢股份有限公司 | 一种nm450级低碳低合金贝氏体耐磨钢及其制备方法 |
CN114182176A (zh) * | 2021-12-06 | 2022-03-15 | 中航卓越锻造(无锡)有限公司 | 一种高强高韧性低合金钢环锻件及其制造方法 |
CN114381655A (zh) * | 2020-10-21 | 2022-04-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强塑积冷轧qp钢及其退火工艺和制造方法 |
KR20220089497A (ko) * | 2020-12-21 | 2022-06-28 | 주식회사 포스코 | 저온 충격인성이 우수한 극후물 강재 및 그 제조방법 |
CN114752864A (zh) * | 2022-04-25 | 2022-07-15 | 燕山大学 | 一种低密度超高强度高塑性钢及其制备方法和应用 |
CN114875318A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-08-09 | 燕山大学 | 一种弥散δ相强化的低密度高强韧钢及其制造方法 |
-
2022
- 2022-09-21 CN CN202211156602.7A patent/CN115341154A/zh not_active Withdrawn
Patent Citations (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101775545A (zh) * | 2009-01-14 | 2010-07-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低合金高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法 |
CN102021493A (zh) * | 2009-09-21 | 2011-04-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种精密冲压用热轧钢板及其制造方法 |
CN102114580A (zh) * | 2011-01-26 | 2011-07-06 | 浙江大学 | 一种焊缝强韧化mag焊丝 |
CN102747272A (zh) * | 2012-08-01 | 2012-10-24 | 攀枝花贝氏体耐磨管道有限公司 | 一种b-p-t钢管及制备方法 |
CN103147000A (zh) * | 2013-03-20 | 2013-06-12 | 钢铁研究总院 | 多边形铁素体+针状铁素体双相钢板/带及生产方法 |
CN103146997A (zh) * | 2013-03-28 | 2013-06-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低合金高韧性耐磨钢板及其制造方法 |
CN104451407A (zh) * | 2014-11-25 | 2015-03-25 | 东北大学 | 一种低碳热轧超高强高韧钢及其制备方法 |
CN104498834A (zh) * | 2014-12-15 | 2015-04-08 | 北京理工大学 | 一种高韧性超高强度钢的成分及其制备工艺 |
CN104434239A (zh) * | 2014-12-31 | 2015-03-25 | 东莞市南城医院 | 一种带入式内镜手术网兜缝合针 |
CN107849650A (zh) * | 2015-07-16 | 2018-03-27 | 日新制钢株式会社 | 纤维机械部件用钢板及其制造方法 |
CN105925747A (zh) * | 2016-05-26 | 2016-09-07 | 合肥市田源精铸有限公司 | 一种高性能集渣剂 |
CN106048126A (zh) * | 2016-05-26 | 2016-10-26 | 合肥市田源精铸有限公司 | 一种保温集渣剂 |
CN106521266A (zh) * | 2016-11-29 | 2017-03-22 | 宁波瑞铭机械有限公司 | 一种缝纫机针棒抱及其制备方法 |
CN108048759A (zh) * | 2017-11-28 | 2018-05-18 | 宁波瑞铭机械有限公司 | 一种缝纫机机针及其制备方法 |
CN108411211A (zh) * | 2018-06-04 | 2018-08-17 | 合肥博创机械制造有限公司 | 一种高强度高韧性铸钢材及其制备工艺 |
CN109097682A (zh) * | 2018-08-20 | 2018-12-28 | 盐城市联鑫钢铁有限公司 | 一种高强度耐火钢筋及其制备方法 |
CN109295278A (zh) * | 2018-09-26 | 2019-02-01 | 河南大业冶金铸造材料有限公司 | 一种铸造用活性除渣剂及其制备方法 |
CN109868383A (zh) * | 2019-02-28 | 2019-06-11 | 常州西夏墅东方工具有限公司 | 一种铝合金冶炼用除渣剂的制备方法 |
CN110684930A (zh) * | 2019-05-05 | 2020-01-14 | 华北理工大学 | 一种低温高韧性铈锆复合处理fh40船板钢及其制备方法 |
CN110643903A (zh) * | 2019-09-29 | 2020-01-03 | 沈阳屹辰科技有限公司 | 一种高速钢打印针的制备方法 |
CN111155025A (zh) * | 2020-01-20 | 2020-05-15 | 北京理工大学 | 一种高强度高韧性且抗高速冲击的贝氏体钢及其制备方法 |
CN114381655A (zh) * | 2020-10-21 | 2022-04-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强塑积冷轧qp钢及其退火工艺和制造方法 |
KR20220089497A (ko) * | 2020-12-21 | 2022-06-28 | 주식회사 포스코 | 저온 충격인성이 우수한 극후물 강재 및 그 제조방법 |
CN113025902A (zh) * | 2021-03-04 | 2021-06-25 | 东北大学 | 一种强韧性能优良的热轧无缝钢管及其制造方法 |
CN114058973A (zh) * | 2021-11-02 | 2022-02-18 | 河钢股份有限公司 | 一种nm450级低碳低合金贝氏体耐磨钢及其制备方法 |
CN114182176A (zh) * | 2021-12-06 | 2022-03-15 | 中航卓越锻造(无锡)有限公司 | 一种高强高韧性低合金钢环锻件及其制造方法 |
CN114752864A (zh) * | 2022-04-25 | 2022-07-15 | 燕山大学 | 一种低密度超高强度高塑性钢及其制备方法和应用 |
CN114875318A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-08-09 | 燕山大学 | 一种弥散δ相强化的低密度高强韧钢及其制造方法 |
Non-Patent Citations (4)
Title |
---|
崔忠圻等: "《金属学与热处理》", 31 May 2020, 北京:机械工业出版社 * |
张世祥: "《铸造小辞典》", 30 June 1990, 北京:机械工业出版社 * |
李效锋: "国产高效除渣剂探讨及与国外除渣剂比对", 《机械工业标准化与质量》 * |
白德忠: "膨胀珍珠岩的改性方法及应用研究进展", 《化工新型材料》 * |
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