CN115228289B - 船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统及船舶 - Google Patents
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Abstract
本发明提供一种船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统，包括氨燃料供应系统、氨燃料主机、调压阀组和SCR系统；所述SCR系统包括混合器和SCR反应器；所述氨燃料供应系统与所述氨燃料主机的液氨入口连通，所述氨燃料主机的液氨回流口通过回流管路接回至所述氨燃料供应系统；所述混合器的尾气入口与所述氨燃料主机的尾气出口连通，所述混合器的出口与所述SCR反应器的入口连通，所述混合器内设有喷嘴；所述调压阀组的入口连通至所述回流管路上，所述调压阀组的出口与所述混合器内的所述喷嘴连通。本发明还提供一种船舶。
Description
技术领域
本发明涉及船舶技术领域，尤其是涉及一种船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统及船舶。
背景技术
随着温室效应日益严重，全球范围内掀起了碳减排的热潮，在船舶行业，清洁能源也迅速发展，将逐步取代化石能源成为未来船舶的主要能源。常规的燃油动力船舶，其排放尾气含有大量的二氧化碳、硫氧化物、氮氧化物等，尾气的排放造成了严重的温室气体效应、光化学烟雾、酸雨污染等危害，危及全球气候和人类生存健康。氨作为易获得、易储存的化工品，其燃烧排放物中无碳产生，逐步进入船舶燃料行业，成为最具前景的船舶清洁燃料之一，故船舶行业也逐渐加大了对氨燃料的研究力度。
氨燃料分子式中只含有氮元素和氢元素，在理想状态下燃烧只生成氮气和水，不存在碳排放、硫排放的问题，是一种具有开发价值的清洁能源。但在实际燃烧过程中，氨燃料仍会产生氮氧化物的排放问题，如何将船用氨燃料供应系统与脱硝系统有机的融合到一起，成为了烟气排放是否达标的关键。
发明内容
本发明的目的是提供一种船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统，利用氨燃料主机在工作时会产生约20％液氨燃料回流的特性，将回流的液氨直接运用到尾气脱硝中，以保证尾气的清洁排放，实现船舶液氨供应系统与尾气脱硝系统的巧妙结合。
本发明提供一种船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统，包括氨燃料供应系统、氨燃料主机、调压阀组和SCR系统；所述SCR系统包括混合器和SCR反应器；
所述氨燃料供应系统与所述氨燃料主机的液氨入口连通，所述氨燃料主机的液氨回流口通过回流管路接回至所述氨燃料供应系统；所述混合器的尾气入口与所述氨燃料主机的尾气出口连通，所述混合器的出口与所述SCR反应器的入口连通，所述混合器内设有喷嘴；所述调压阀组的入口连通至所述回流管路上，所述调压阀组的出口与所述混合器内的所述喷嘴连通。
进一步地，所述氨燃料供应系统包括液氨储罐、低压泵、缓冲罐和高压泵；所述液氨储罐与所述低压泵的入口连通，所述低压泵的出口与所述缓冲罐的入口连通，所述缓冲罐的出口与所述高压泵的入口连通，所述高压泵的出口与所述氨燃料主机的液氨入口连通，所述氨燃料主机的液氨回流口通过所述回流管路接回至所述缓冲罐。
进一步地，所述氨燃料供应系统还包括换热器和换热单元，所述换热器设置于所述高压泵的出口与所述氨燃料主机的液氨入口之间的管路上，所述换热单元与所述换热器之间能够进行换热。
进一步地，所述调压阀组包括调压阀路，所述调压阀路的一端连通至所述回流管路上，所述调压阀路的另一端与所述混合器内的所述喷嘴连通；所述调压阀路上依次设有第一气动调节阀和第二气动调节阀，所述第二气动调节阀位于所述第一气动调节阀与所述喷嘴之间；所述第一气动调节阀用于对液氨的压力进行粗调，所述第二气动调节阀用于对液氨的压力进行精调。
进一步地，所述调压阀组设有两条并联设置的所述调压阀路，两条所述调压阀路的一端并联后连通至所述回流管路上，两条所述调压阀路的另一端并联后与所述混合器内的所述喷嘴连通；其中一条所述调压阀路作为常用阀路，另外一条所述调压阀路作为备用阀路。
进一步地，所述调压阀路上还设有压力传感器，所述压力传感器设置于所述第二气动调节阀与所述喷嘴之间。
进一步地，所述调压阀路上还设有单向阀，所述单向阀设置于所述第二气动调节阀与所述喷嘴之间。
进一步地，所述SCR系统还包括尾气排放管路，所述SCR反应器的出口与所述尾气排放管路连通，所述尾气排放管路上设有氮氧化物分析仪和氨逃逸分析仪，所述氮氧化物分析仪用于检测排放尾气中氮氧化物的浓度，所述氨逃逸分析仪用于检测排放尾气中氨的浓度；
当排放尾气中氮氧化物的浓度超过设定值时，则调大所述调压阀组的开度，以增加所述混合器中液氨的喷射量；当排放尾气中氨的浓度超过设定值时，则调小所述调压阀组的开度，以减少所述混合器中液氨的喷射量。
进一步地，所述调压阀组的开度通过调节系数Z进行控制，
其中，氮氧化物浓度测量值通过所述氮氧化物分析仪测得，氨浓度测量值通过所述氨逃逸分析仪测得；
所述调节系数Z的设定值范围为[α，β]，当所述调节系数Z在[α，β]的范围内时，所述SCR系统正常运行，所述调压阀组的开度无需进行调整；当所述调节系数Z大于β时，则调大所述调压阀组的开度，以增加所述混合器中液氨的喷射量；当所述调节系数Z小于α时，则调小所述调压阀组的开度，以减少所述混合器中液氨的喷射量。
进一步地，所述调压阀组的开度通过调节系数Z进行控制，
其中，氮氧化物浓度测量值通过所述氮氧化物分析仪测得，氨浓度测量值通过所述氨逃逸分析仪测得，0≤K1≤1，0≤K2≤1；
所述调节系数Z的设定值范围为[α，β]，当所述调节系数Z在[α，β]的范围内时，所述SCR系统正常运行，所述调压阀组的开度无需进行调整；当所述调节系数Z大于β时，则调大所述调压阀组的开度，以增加所述混合器中液氨的喷射量；当所述调节系数Z小于α时，则调小所述调压阀组的开度，以减少所述混合器中液氨的喷射量。
进一步地，-1≤α≤0，0≤β≤1。
本发明还提供一种船舶，包括以上所述的船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统。
本发明提供的船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统，利用氨燃料主机在工作时会产生约20％液氨燃料回流的特性，氨燃料主机回流产生的液氨经回流管路进入调压阀组，然后经调压阀组调压后通过喷嘴呈雾化状喷入混合器内，雾化状的液氨与高温尾气在混合器内混合后进入SCR反应器进行催化反应，得到清洁的尾气，从而实现主机尾气的清洁排放。在传统的脱硝系统中，使用喷射尿素的方式与烟气混合，相较于此种方式，本发明省掉了尿素存储单元、尿素供应单元等设备，并在回流管路近主机侧取液氨，节省了大量的管路，简化了脱硝系统，降低了系统成本。本发明将回流的液氨直接运用到尾气脱硝中，以保证尾气的清洁排放，实现船舶液氨供应系统与尾气脱硝系统的巧妙结合。
附图说明
图1为本发明实施例中船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统的结构示意图。
图2为本发明另一实施例中SCR系统的结构示意图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例，对本发明的具体实施方式作进一步详细描述。以下实施例用于说明本发明，但不用来限制本发明的范围。
本发明的说明书和权利要求书中的术语“第一”、“第二”、“第三”、“第四”等(如果存在)是用于区别类似的对象，而不必用于描述特定的顺序或先后次序。
如图1所示，本发明实施例提供的船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统，包括氨燃料供应系统1、氨燃料主机2(即以氨作为燃料的发动机)、调压阀组3和SCR系统4；SCR系统4包括混合器41和SCR反应器42；
氨燃料供应系统1与氨燃料主机2的液氨入口连通，氨燃料主机2的液氨回流口通过回流管路21接回至氨燃料供应系统1；混合器41的尾气入口与氨燃料主机2的尾气出口连通，混合器41的出口与SCR反应器42的入口连通，混合器41内设有喷嘴411；调压阀组3的入口连通至回流管路21上，且调压阀组3与回流管路21的连通位置靠近氨燃料主机2，调压阀组3的出口与混合器41内的喷嘴411连通。其中，混合器41为高温烟气与雾化液氨充分混合的场所，喷嘴411是一种能够将具有一定压力液氨雾化的装置，其安装在混合器41内，能够使雾化后的液氨与尾气在混合器41内充分混合。SCR反应器42内含催化剂，能够使高温烟气中的氮氧化物与氨反应转化为氮气和水，实现尾气清洁排放。
具体地，本实施例提供的船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统，利用氨燃料主机2在工作时会产生约20％液氨燃料回流的特性，氨燃料主机2回流产生的液氨经回流管路21进入调压阀组3，然后经调压阀组3调压后通过喷嘴411呈雾化状喷入混合器41内，雾化状的液氨与高温尾气在混合器41内混合后进入SCR反应器42进行催化反应，得到清洁的尾气，从而实现主机尾气的清洁排放。在传统的脱硝系统中，使用喷射尿素的方式与烟气混合，相较于此种方式，本发明实施例省掉了尿素存储单元、尿素供应单元等设备，并在回流管路21近主机侧取液氨，节省了大量的管路，简化了脱硝系统，降低了系统成本。本发明实施例将回流的液氨直接运用到尾气脱硝中，以保证尾气的清洁排放，实现船舶液氨供应系统与尾气脱硝系统的巧妙结合。
具体地，现有的氨燃料主机2在工作时会产生约20％的液氨燃料回流(即从氨燃料供应系统1向氨燃料主机2输出的液氨，其中80％的液氨被氨燃料主机2燃烧消耗掉，而剩余20％的液氨则不会被燃烧并回流至氨燃料供应系统1，回流的液氨经过调压升温后再次被供应至氨燃料主机2)，例如，著名的德国曼恩公司正在研发的氨燃料主机2，其所供应的液氨燃料需满足80Bar压力及25～45℃温度，且当主机运行时，会产生20％的燃料回流。针对主机运行时的燃料回流特性，本实施例取用回流管路21近主机侧的高压液氨作为脱硝系统还原剂，由于主机回流液氨压力约为80Bar，通过调压阀组3及喷嘴411后直接喷入混合器42，无需设置氨泵等加压设备，实现了船用氨燃料供应系统与脱硝系统的一体化设计，主机烟气与回流液氨同步产生、同步消失，简化了脱硝系统，节省了脱硝系统中大量的管路布置，降低了设备及安装成本，实现了氨燃料燃烧后的清洁排放，符合国际海事组织排放标准。
进一步地，如图1所示，在本实施例中，氨燃料供应系统1包括液氨储罐11、低压泵12、缓冲罐13和高压泵14；液氨储罐11与低压泵12的入口连通，低压泵12的出口与缓冲罐13的入口连通，缓冲罐13的出口与高压泵14的入口连通，高压泵14的出口与氨燃料主机2的液氨入口连通，氨燃料主机2的液氨回流口通过回流管路21接回至缓冲罐13。
进一步地，如图1所示，在本实施例中，氨燃料供应系统1还包括换热器15和换热单元16，换热器15设置于高压泵14的出口与氨燃料主机2的液氨入口之间的管路上，换热单元16与换热器15之间能够进行换热。换热单元16为换热器15提供热源，高压泵14输送的液氨在经过换热器15加热后以满足主机的温度供应需求。
具体地，液氨储罐11内储存有液氨，液氨储罐11内的液氨经低压泵12加压后输送至缓冲罐13中，然后经高压泵14加压以及换热器15升温后，供应至氨燃料主机2。
进一步地，如图1所示，在本实施例中，氨燃料供应系统1还包括氨蒸气处理单元17，氨蒸气处理单元17与液氨储罐11内的顶部位置连通，氨蒸气处理单元17用于处理液氨储罐11中过量的氨蒸气(液氨储罐11内储存的液氨会有部分受热后转化成氨蒸气，需要对液氨储罐11内过量的氨蒸气进行处理，以防止液氨储罐11超压)。
进一步地，如图1所示，在本实施例中，换热器15与氨燃料主机2之间的管路上设有燃料供应主阀18。
进一步地，如图1所示，在本实施例中，调压阀组3包括调压阀路31，调压阀路31的一端连通至回流管路21上，调压阀路31的另一端与混合器41内的喷嘴411连通；调压阀路31上依次设有第一气动调节阀32和第二气动调节阀33，第二气动调节阀33位于第一气动调节阀32与喷嘴411之间。第一气动调节阀32用于对液氨的压力进行粗调，第二气动调节阀33用于对液氨的压力进行精调。
具体地，针对脱硝系统需要精确控制液氨喷射量，而调节阀无法实现全范围的精准调节(即调节阀无法在各个开度均保证其流量的准确性)的矛盾，本实施例的调压阀组3采用双阀组调节法，通过在调压阀路31上设置第一气动调节阀32和第二气动调节阀33串行连接，根据氨燃料主机2的负荷要求，第一气动调节阀32用于对液氨的压力进行粗调，将回流管路21输出的液氨压力降低至所需液氨喷淋压力高一档的压力设定值，此处压力调节为开环控制，设定值经主机负荷及系统工况计算得出；而后经第二气动调节阀33对液氨的压力进行精调，准确地调节液氨喷淋压力。通过此种方式，使得第二气动调节阀33始终运行在30％～80％的精准调节区间(即第二气动调节阀33的开度保持在30％～80％)，从而实现对于喷淋量的准确调控。
进一步地，如图1所示，在本实施例中，调压阀路31上还设有压力传感器34，压力传感器34设置于第二气动调节阀33与喷嘴411之间。压力传感器34用于检测经第一气动调节阀32和第二气动调节阀33调节后的液氨压力。
进一步地，如图1所示，在本实施例中，调压阀路31上还设有单向阀35，单向阀35设置于第二气动调节阀33与喷嘴411之间，单向阀35用于防止液氨回流。
进一步地，如图1所示，在本实施例中，调压阀组3设有两条并联设置的调压阀路31，两条调压阀路31的一端并联后连通至回流管路21上，两条调压阀路31的另一端并联后与混合器41内的喷嘴411连通；每条调压阀路31上均设有第一气动调节阀32、第二气动调节阀33、压力传感器34和单向阀35。其中一条调压阀路31作为常用阀路，另外一条调压阀路31作为备用阀路。
具体地，本实施例的调压阀组3采用一用一备的两套阀组构成，两套阀组结构一致，功能相同。当其中一套阀组失效后，能够启用另一套阀组，从而保证调压阀组3的功能安全性。
进一步地，如图1所示，在本实施例中，SCR系统4还包括尾气排放管路43，SCR反应器42的出口与尾气排放管路43连通，尾气排放管路43上设有氮氧化物分析仪431和氨逃逸分析仪432，氮氧化物分析仪431用于检测排放尾气中氮氧化物的浓度，氨逃逸分析仪432用于检测排放尾气中氨的浓度；
当排放尾气中氮氧化物的浓度超过设定值时，则调大调压阀组3的开度(具体调大第二气动调节阀33的开度)，以增加混合器41中液氨的喷射量；当排放尾气中氨的浓度超过设定值时，则调小调压阀组3的开度(具体调小第二气动调节阀33的开度)，以减少混合器41中液氨的喷射量。
具体地，由于脱硝系统中使用氨燃料作还原剂，氨具有毒性且不能随意排放，为解决氨燃料过量喷射以及氨燃料喷射过少造成氮氧化物超标排放的矛盾，本实施例采用双仪表控制法，利用氮氧化物分析仪431检测排放尾气中氮氧化物的浓度，同时利用氨逃逸分析仪432检测排放尾气中氨的浓度，从而保证氮氧化物和氨的排放浓度均在设定范围内。
进一步地，在本实施例中，为了便于对调压阀组3的开度进行控制，同时提高调压阀组3开度控制的准确性，本实施例引入调节系数Z，调压阀组3的开度通过调节系数Z进行控制。调节系数Z的计算公式为： 其中，氮氧化物浓度测量值通过氮氧化物分析仪431测得(实测数据)，氨浓度测量值通过氨逃逸分析仪432测得(实测数据)，氮氧化物排放最大限值和氨排放最大限值根据相关排放法规要求进行设定(标定值)；根据尾气排放时的实测数据计算得到调节系数Z，然后将调节系数Z与设定范围值进行比较，从而对调压阀组3的开度进行控制，以实现氨燃料喷射量的精准控制。
具体地，在本实施例中，调节系数Z的设定值范围为[α，β]，即α≤Z≤β；当调节系数Z在[α，β]的范围内时，SCR系统4正常运行，说明氮氧化物和氨均处于排放限值以下，调压阀组3的开度无需进行调整；当调节系数Z大于β时，说明排放尾气中氮氧化物浓度过高，则需要调大调压阀组3的开度，以增加混合器41中液氨的喷射量；当调节系数Z小于α时，说明排放尾气中氨浓度过高，则调小调压阀组3的开度，以减少混合器41中液氨的喷射量。本实施例设定-1≤α≤0，0≤β≤1，在非排放控制区，可取α为-1，取β为1，调节系数Z波动范围最大，适当放开氮氧化物和氨的排放限制；在排放控制区，可增大α，并减小β，以减小调节系数Z的波动范围，从而严格控制氮氧化物和氨的排放。
在另一实施例中，为增加控制模型的适应性及准确性，在调节系数Z的计算公式中引入比例系数K1和K2，从而调节氮氧化物及氨的权重，即调节系数Z的计算公式为：
其中，0≤K1≤1，0≤K2≤1。同样地，调节系数Z的设定值范围为[α，β]，当调节系数Z在[α，β]的范围内时，SCR系统4正常运行，调压阀组3的开度无需进行调整；当调节系数Z大于β时，则调大调压阀组3的开度，以增加混合器41中液氨的喷射量；当调节系数Z小于α时，则调小调压阀组3的开度，以减少混合器41中液氨的喷射量。
具体地，例如，某片海域更加注重氮氧化物的排放，对氨燃料排放要求相对宽泛，则可设定K2取值小于1，降低模型对氨调节的灵敏性，此时也需适当的调节α和β的设定值，保证氮氧化物及氨的排放浓度始终满足法规要求；相反地，若更注重氨的排放，对氮氧化物排放要求相对宽泛，则可设定K1取值小于1，降低模型对氮氧化物调节的灵敏性。
进一步地，SCR系统4既适用于低压SCR系统，也适用于高压SCR系统。
进一步地，如图1所示，在本实施例中，SCR系统4为低压SCR系统，低压SCR系统还包括密封阀44、节流阀45和旁通阀46，密封阀44设置于混合器41的入口管路上，节流阀45设置于SCR反应器42的出口管路上。氨燃料主机2的尾气出口经涡轮增压器5后分为两路，一路依次经旁通阀46和废气锅炉47后经尾气排放管路43排放，尾气排放管路43上还设有消音器433；另一路依次经过密封阀44、混合器41、SCR反应器42及节流阀45后旁通至尾气排放管路43上。密封阀44、节流阀45及旁通阀46控制SCR系统4是否使用：当密封阀44、节流阀45开启，旁通阀46关闭时，主机烟气经SCR系统4过滤后排出；当旁通阀46开启，密封阀44、节流阀45关闭时，主机烟气经废气锅炉47后排出。本实施例中低压SCR系统针对中速机船型进行设计，若为低速机，需在混合器41前加装加热器(图未示)，以将烟气加热至反应温度。
如图2所示，在另一实施例中，SCR系统4为高压SCR系统，高压SCR系统与低压SCR系统的结构基本相同。具体地，高压SCR系统还包括密封阀44、节流阀45、旁通阀46和烟气收集器48。氨燃料主机2的尾气出口经烟气收集器48后分为两路，一路通过旁通阀46后与涡轮增压器5连通，另一路依次经过密封阀44、混合器41、SCR反应器42及节流阀45后与涡轮增压器5连通，涡轮增压器5再与扫气箱49连通，主机尾气经扫气箱49处理后排放。
本发明实施例还提供一种船舶，尤其是氨燃料动力船舶，包括以上所述的船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统。
本发明实施例提供的船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统，利用氨燃料主机2在工作时会产生约20％液氨燃料回流的特性，氨燃料主机2回流产生的液氨经回流管路21进入调压阀组3，然后经调压阀组3调压后通过喷嘴411呈雾化状喷入混合器41内，雾化状的液氨与高温尾气在混合器41内混合后进入SCR反应器42进行催化反应，得到清洁的尾气，从而实现主机尾气的清洁排放。在传统的脱硝系统中，使用喷射尿素的方式与烟气混合，相较于此种方式，本发明实施例省掉了尿素存储单元、尿素供应单元等设备，并在回流管路21近主机侧取液氨，节省了大量的管路，简化了脱硝系统，降低了系统成本。本发明实施例将回流的液氨直接运用到尾气脱硝中，以保证尾气的清洁排放，实现船舶液氨供应系统与尾气脱硝系统的巧妙结合。
以上所述，仅为本发明的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到变化或替换，都应涵盖在本发明的保护范围之内。因此，本发明的保护范围应以所述权利要求的保护范围为准。
Claims (7)
1.一种船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统，其特征在于，包括氨燃料供应系统(1)、氨燃料主机(2)、调压阀组(3)和SCR系统(4)；所述SCR系统(4)包括混合器(41)和SCR反应器(42)；
所述氨燃料供应系统(1)与所述氨燃料主机(2)的液氨入口连通，所述氨燃料主机(2)的液氨回流口通过回流管路(21)接回至所述氨燃料供应系统(1)；所述混合器(41)的尾气入口与所述氨燃料主机(2)的尾气出口连通，所述混合器(41)的出口与所述SCR反应器(42)的入口连通，所述混合器(41)内设有喷嘴(411)；所述调压阀组(3)的入口连通至所述回流管路(21)上，所述调压阀组(3)的出口与所述混合器(41)内的所述喷嘴(411)连通；
所述SCR系统(4)还包括尾气排放管路(43)，所述SCR反应器(42)的出口与所述尾气排放管路(43)连通，所述尾气排放管路(43)上设有氮氧化物分析仪(431)和氨逃逸分析仪(432)，所述氮氧化物分析仪(431)用于检测排放尾气中氮氧化物的浓度，所述氨逃逸分析仪(432)用于检测排放尾气中氨的浓度；当排放尾气中氮氧化物的浓度超过设定值时，则调大所述调压阀组(3)的开度，以增加所述混合器(41)中液氨的喷射量；当排放尾气中氨的浓度超过设定值时，则调小所述调压阀组(3)的开度，以减少所述混合器(41)中液氨的喷射量；
所述调压阀组(3)的开度通过调节系数Z进行控制，
其中，氮氧化物浓度测量值通过所述氮氧化物分析仪(431)测得，氨浓度测量值通过所述氨逃逸分析仪(432)测得，0≤K1≤1，0≤K2≤1；
所述调节系数Z的设定值范围为[α，β]，当所述调节系数Z在[α，β]的范围内时，所述SCR系统(4)正常运行，所述调压阀组(3)的开度无需进行调整；当所述调节系数Z大于β时，则调大所述调压阀组(3)的开度，以增加所述混合器(41)中液氨的喷射量；当所述调节系数Z小于α时，则调小所述调压阀组(3)的开度，以减少所述混合器(41)中液氨的喷射量。
2.如权利要求1所述的船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统，其特征在于，所述氨燃料供应系统(1)包括液氨储罐(11)、低压泵(12)、缓冲罐(13)和高压泵(14)；所述液氨储罐(11)与所述低压泵(12)的入口连通，所述低压泵(12)的出口与所述缓冲罐(13)的入口连通，所述缓冲罐(13)的出口与所述高压泵(14)的入口连通，所述高压泵(14)的出口与所述氨燃料主机(2)的液氨入口连通，所述氨燃料主机(2)的液氨回流口通过所述回流管路(21)接回至所述缓冲罐(13)。
3.如权利要求1所述的船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统，其特征在于，所述调压阀组(3)包括调压阀路(31)，所述调压阀路(31)的一端连通至所述回流管路(21)上，所述调压阀路(31)的另一端与所述混合器(41)内的所述喷嘴(411)连通；所述调压阀路(31)上依次设有第一气动调节阀(32)和第二气动调节阀(33)，所述第二气动调节阀(33)位于所述第一气动调节阀(32)与所述喷嘴(411)之间；所述第一气动调节阀(32)用于对液氨的压力进行粗调，所述第二气动调节阀(33)用于对液氨的压力进行精调。
4.如权利要求3所述的船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统，其特征在于，所述调压阀组(3)设有两条并联设置的所述调压阀路(31)，两条所述调压阀路(31)的一端并联后连通至所述回流管路(21)上，两条所述调压阀路(31)的另一端并联后与所述混合器(41)内的所述喷嘴(411)连通；其中一条所述调压阀路(31)作为常用阀路，另外一条所述调压阀路(31)作为备用阀路。
5.如权利要求3所述的船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统，其特征在于，所述调压阀路(31)上还设有压力传感器(34)和单向阀(35)，所述压力传感器(34)和所述单向阀(35)均设置于所述第二气动调节阀(33)与所述喷嘴(411)之间。
6.如权利要求1所述的船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统，其特征在于，-1≤α≤0，0≤β≤1。
7.一种船舶，其特征在于，包括如权利要求1-6中任一项所述的船舶液氨供应与尾气脱硝一体化系统。
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