CN115125367B - 一种降低不经真空精炼桥梁钢中h含量的生产方法 - Google Patents

一种降低不经真空精炼桥梁钢中h含量的生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN115125367B
CN115125367B CN202210699292.7A CN202210699292A CN115125367B CN 115125367 B CN115125367 B CN 115125367B CN 202210699292 A CN202210699292 A CN 202210699292A CN 115125367 B CN115125367 B CN 115125367B
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel
controlled
slow cooling
temperature
slag
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202210699292.7A
Other languages
English (en)
Other versions
CN115125367A (zh
Inventor
陈建超
王智聪
庞洪轩
岳土民
于胜泉
陈科晓
郭潇
孙盼
郑磊
赵帅
袁君
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hebei Puyang Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Hebei Puyang Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hebei Puyang Iron and Steel Co Ltd filed Critical Hebei Puyang Iron and Steel Co Ltd
Priority to CN202210699292.7A priority Critical patent/CN115125367B/zh
Publication of CN115125367A publication Critical patent/CN115125367A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN115125367B publication Critical patent/CN115125367B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/10—Handling in a vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/0056—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00 using cored wires
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/06—Deoxidising, e.g. killing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/072—Treatment with gases
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

本发明提供了一种降低不经真空精炼桥梁钢中H含量的生产方法，属于桥梁钢生产技术领域。本发明通过对原辅料及合金的严格控制、合理操作减少了冶炼及连铸过程中的吸氢，同时本发明利用转炉冶炼工序控制、精炼软吹工序控制、连铸工序控制、钢坯高温堆垛缓冷、连铸坯的两次加热、钢板缓冷等方法技术的集成，在不经真空处理的前提下，稳定生产出H含量在0.8‑1.4ppm范围内的桥梁钢，且各项性能满足国标GB/T714‑2015标准要求，无损探伤达到GB/T2970标准要求的Ⅱ级以上。

Description

一种降低不经真空精炼桥梁钢中H含量的生产方法
技术领域
本发明涉及桥梁钢生产技术领域，具体涉及一种降低不经真空精炼桥梁钢中H含量的生产方法。
背景技术
桥梁结构钢板广泛应用于架造铁路桥梁、公路桥梁、跨海大桥等。要求具有较高的强度、韧性以及承受机车车辆的载荷和冲击的能力，同时还要具备良好的抗疲劳性、一定的低温韧性和耐大气腐蚀性。拴焊桥梁用钢应具有良好的焊接性能和低的缺口敏感性。随着经济的迅速发展，对高级别桥梁结构钢板的需求增长迅猛。由于桥梁钢板的关键使用用途，国家标准GB/T 714-2015对桥梁钢的产品质量要求较高，不仅要求严格的物理性能要求，还要求桥梁钢中氢含量≤2ppm，并要求大于20mm规格的桥梁钢板探伤级别须达到GB/T2970标准要求的Ⅱ级以上。
桥梁钢坯中氢含量对最终的钢板质量及性能有较大的影响，为保证桥梁钢板的使用性能，需要严格控制钢中氢的含量。目前为了保证桥梁钢中较低的氢含量，主要是采取RH或者VD真空精炼的方式。这种方式虽然有效，但由于各个钢铁厂家设备及管理水平不同，造成氢含量最终控制水平不同，如有的钢铁生产企业没有RH或VD真空处理设备，无法通过真空处理的方法来保证桥梁钢中的氢含量，从而不具备生产桥梁钢的能力。并且采用真空处理的方式降低桥梁钢中的氢含量存在生产成本高，使桥梁钢的市场竞争力下降的缺陷。
申请公布号为CN110343827A的专利公布了一种降低钢坯氢含量的方法，该专利采用将钢坯由下往上逐层堆砌，在不改变现有设备及条件的情况下，利用氢的逸出原理，达到降低铸坯中氢含量的目的，但是这种逐层堆砌的设计较为复杂，需要同一层的钢坯之间为相互平行布置，上下相邻的两层钢坯之间为相互垂直布置，且同一层的相邻钢坯之间设置有空隙；另外这种堆垛方式需要的连铸坯料为未定尺之前的长坯料，对于大厚度、大宽度、长坯料的连铸坯单块重量很重，增加天车的负担，而且等缓冷完了还需要将长坯料切开定尺，降低切割的效率；最后这种方法处理后的H含量依然偏高，仅可以生产普碳钢，但是不能满足桥梁钢的生产要求。
申请公布号为CN103866085A的专利公布了一种钢液不经真空处理减少连铸圆管坯表面气孔的新工艺，该专利采用转炉出钢使用增碳剂、合金化合金预脱氧，到LF精炼再加铝深脱氧的方式，有效降低氢在钢液中的溶解量，在不经真空脱气处理的条件下，使钢中氢含量控制在4.5ppm以下，有效减少连铸圆管坯表面气孔质量缺陷，但方法处理后的H含量依然偏高，仅可以生产普碳钢，但是不能满足桥梁钢的生产要求。
申请公布号为CN103361460B的专利公布了一种有效控制异型坯中气体含量的生产方法，该专利通过优化原物料的处理、转炉冶炼、精炼生产工艺等步骤，降低了钢水中氢含量，使钢中氢含量稳定在1-3ppm，但是该生产方法在夏季雨季空气湿度增大时，仍存在3ppm的氢含量偏高的问题，对于桥梁钢来说氢含量偏高，不利于产品质量。
综上所述，目前控制桥梁钢中氢含量的方法存在以下缺陷：(1)通过真空处理方式,生产成本大幅升高，使桥梁钢的市场竞争力下降；(2)部分钢铁生产企业没有RH或VD真空处理设备，无法通过真空处理的方法来保证桥梁钢中的氢含量从而不具备生产桥梁钢的能力；(3)部分不经过真空精炼，采用对冶炼各个工序有效避免和控制过程钢水增氢的方法，虽然降低了钢水中氢含量，使钢中氢含量稳定在1-3ppm，但在夏季雨季空气湿度增大时，仍存在3ppm的氢含量偏高的问题，仅可以生产普碳钢，但是不能满足桥梁钢的生产要求，影响桥梁钢产品的质量稳定性；(4)采取将钢坯由下往上逐层堆砌，利用氢的逸出原理来降低铸坯中氢含量的方法，不仅操作复杂，降低切割的效率，而且这种方法处理后的H含量依然偏高。
发明内容
有鉴于此，本发明提供了一种降低不经真空精炼桥梁钢中H含量的生产方法。钢中的氢主要来自潮湿的原辅料等，同时在冶炼、浇铸时钢液也会从炉气和大气中吸氢，因此本发明通过对原辅料及合金的严格控制、合理操作，减少了冶炼及连铸过程中吸氢的情况，同时利用钢坯高温堆垛缓冷、连铸坯的两次加热、钢板缓冷等方法技术的集成，在不经真空处理的前提下，稳定生产出H含量在0.8-1.4ppm范围内的桥梁钢，同时各项性能满足国标GB/T714-2015标准要求，无损探伤达到GB/T2970标准要求的Ⅱ级以上。
本发明提供了一种降低不经真空精炼桥梁钢中H含量的生产方法，采取的关键控制过程为：原辅物料、各种合金、各种精炼渣、埋弧渣、合成渣、覆盖剂原料、钢包、中间包、水口等的烘烤准备→转炉冶炼→精炼→软吹控制→连铸控制→钢坯坑冷→加热炉二次加热→控轧控冷→钢板缓冷→钢板探伤→入库。
所述生产方法具体包括以下步骤：
S1、保持生产用原辅料及相关设备的干燥；
S2、转炉冶炼工序控制：
S2-1、转炉冶炼使用无油脂废钢，溅渣护炉后装入转炉，在转炉内烘烤后加入铁水，开始吹炼；
S2-2、吹炼过程中将渣料加入前移，此步骤禁止加入焖渣回收的渣豆等潮湿料，吹炼终点前5min将渣料全部加完，之后禁止加入任何造渣料，保证钢水中的氢气有充分的上浮逸出时间，出钢过程使用充分烘烤的红钢包；
S2-3、出钢前15s打开钢包底部，保持全程吹氩，出钢过程中确保出钢口圆滑规则无变形，保持钢水流稳定不散流，采取“顶渣覆盖”+“先弱后强”的脱氧工艺；
其中先弱后强的脱氧工艺指的是出钢时先用锰合金、铝矾土弱脱氧剂脱氧，再使用铝块、铝线强脱氧剂脱氧，这样可以使钢水中保持较高的氧含量可以避免吸入氢含量。具体工艺步骤为出钢1/4后，加入硅锰合金、铝矾土调成分预脱氧，到氩站位喂铝线强脱氧；
S2-4、出钢10s后加入钢包顶渣，同时增大底吹氩气，快速将顶渣化开，在钢水表面形成良好的保护层，减少增氢；
S2-5、出钢1/4后，加入硅锰合金、铌铁、铝矾土等调成分预脱氧，保持钢水有一定的氧化性，减少从空气中吸氢，到氩站位喂铝线脱氧；
S3、精炼、软吹工序控制：
S3-1、在盛装有钢水的LF炉中加入石灰脱硫，根据实际成分补加硅锰、铌铁、铝线等微调成分；
S3-2、软吹过程控制在8-10分钟，软吹氩气的流量为300NL-500NL/min，避免裸漏钢水导致增氢；
S4、连铸工序控制：连铸过程使用大包套管、中包及水口，钢包到中间包到结晶器全程保护浇注，氩封压力为0.8KPa-0.85KPa；
S5、钢坯缓冷工序控制：钢坯火切定尺后高温吊入缓冷坑，将钢坯从下往上依次落齐，落齐后将缓冷坑盖盖，缓冷，通过高温垛冷使氢充分逸出；
S6、钢坯加热工序控制：
S6-1、将缓冷后的钢坯送入加热炉加热；
S6-2、将加热后的钢坯进行缓慢冷却，继续通过高温缓慢冷却使氢逸出；
S6-3、将步骤S6-2缓慢冷却后的钢坯再次送入加热炉进行二次加热；
S7、钢板缓冷工序控制：将步骤S6-3加热后的钢坯依次经过控轧控冷、矫直后快速下线进行钢板堆垛缓冷。
优选地，步骤S1保持生产用原辅料及相关设备的干燥，具体方法如下：
冶炼前对合金原料和脱氧原材料进行烘烤，烘烤时间为5-6h，烘烤温度250-300℃；对用于生产的精炼渣、埋弧渣、合成渣、增碳剂、覆盖剂、连铸保护渣在温度70-80℃的烘房内烘烤48-55h，充分脱去其中的水分；对于钢包、中间包、水口等与钢水接触的容器，使用前使用煤气充分烘烤，烘烤时间24-28h，确保内部干燥无水分；针对石灰易受潮的特性，石灰运输必须使用密封的罐车，冶炼桥梁钢使用最新拉来的白灰，保证白灰干燥性。
优选地，步骤S2-1所述烘烤时间为5-6min，步骤S2-3所述吹氩气的流量为470NL/min-480NL/min；步骤S2-4所述吹氩气的流量为660NL/min-682NL/min。
优选地，步骤S3-1所述LF炉过程升温次数≤2次，防止钢水多次升温且弧流不稳定导致钢水增氢。
优选地，步骤S5所述吊入缓冷坑的入坑温度700℃-800℃，缓冷时间48h-54h。
优选地，步骤S6-1所述加热炉的入炉温度≤500℃，所述加热段温度控制在1230±20℃，均热温度控制在1200±20℃，加热时间控制在8～10min/cm；步骤S6-2所述缓慢冷却时间24h-26h；步骤S6-3所述二次加热的加热段温度控制在1230±20℃，均热温度控制在1200±20℃，加热时间控制在8～10min/cm，均热段时间控制在30～60min，出炉温度控制在1090±20℃。
优选地，步骤S7所述缓冷下线温度200℃-435℃，缓冷时间控制在8-48h。
优选地，步骤S7所述钢坯厚度规格控制在14mm-16mm范围内，下线温度≥200℃，缓冷时间≥8小时；厚度规格控制在16mm-25mm范围内，下线温度≥260℃，缓冷时间≥20小时；厚度规格控制在25mm-40mm范围内，下线温度≥300℃，缓冷时间≥30小时；厚度规格控制在40mm-60mm范围，下线温度≥400℃，缓冷时间≥48小时。
与现有技术相比，本发明具有以下有益效果：
第一，本发明提供的生产方法可以不经真空精炼生产低H含量的桥梁钢，不仅降低了生产成本，而且可以为部分没有RH或VD真空处理设备的钢铁生产企业提供生产桥梁的方法。
第二，本发明通过对原料、合金、钢包、中包等的烘烤干燥、转炉冶炼工序、精炼工序、连铸工序等各个炼钢生产工序严格控制有效避免了钢水增氢，降低了不经真空精炼桥梁钢中的H含量。
第三，本发明采用钢坯坑冷、钢坯两次加热、桥梁板轧后缓冷三次逸氢工艺，进一步降低了桥梁板中的氢含量，确保桥梁板中较低的H含量，保证了桥梁板的质量稳定。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将对本发明的技术方案进行清楚、完整的描述。显然，所描述的实施例仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所得到的所有其它实施例，都属于本发明所保护的范围。
下述实施例中所述试验方法或测试方法，如无特殊说明，均为常规方法；所述原料和助剂，如无特殊说明，均从常规商业途径获得，或以常规方法制备。
实施例1
一种降低不经真空精炼桥梁钢中H含量的生产方法，所述桥梁钢为16mm厚的Q345qD桥梁钢板，包括前期物料烘烤准备、转炉冶炼工序、精炼软吹工序、连铸工序、钢坯缓冷工序、钢坯加热工序和钢板缓冷工序。
具体由以下步骤组成：
S1、保持生产用原辅料及相关设备的干燥：
冶炼前对合金、脱氧原材料烘烤5.5小时，烘烤温度280℃；
生产的各种精炼渣、埋弧渣、合成渣、增碳剂、覆盖剂、连铸保护渣在温度80℃的烘房内烘烤52小时；
石灰使用新拉来的干燥白灰；
钢包、中间包、水口等使用煤气充分烘烤28小时，确保内部干燥无水分。
S2、转炉冶炼工序控制：
S2-1、转炉溅渣护炉后将优质无油脂废钢装入转炉，废钢在转炉内烘烤5min后加入铁水，开始吹炼；
S2-2、吹炼过程中将造渣料(石灰、白云石、烧结返粉)加入前移，确保吹炼终点前5min将渣料全部加完；
S2-3、出钢前10s打开钢包底部，氩气流量为480NL/min，保持全程吹氩，出钢过程中确保出钢口圆滑规则无变形，保持钢水流稳定不散流，采取“顶渣覆盖”+“先弱后强”的脱氧工艺；
S2-4、出钢12s时开始加入钢包顶渣(小颗粒石灰2.6kg/吨和小颗粒萤石0.8kg/吨)，同时增大底吹氩气流量到660NL/min，顶渣流动性良好；
S2-5、出钢1/4后，加入16.5kg/吨的硅锰合金，加入0.4kg/吨的铌铁合金，1kg/吨的铝矾土，3.7kg/吨的石灰，到氩站位加铝线40.3米；
S3、精炼、软吹工序控制：
S3-1、到LF炉时加入3.8kg/吨的石灰，根据实际成分补加硅锰、铌铁、铝线等微调成分，LF炉过程升温次数1次；
S3-2、软吹氩气的流量390NL/min，软吹时间8分钟，软吹过程中无明显裸漏钢水现象；
S4、连铸工序控制：连铸过程使用充分烘烤好的大包套管、中包及水口，钢包到中间包到结晶器全程保护浇注，保证大包套管及水口连接处的密封性，氩封压力0.84KPa；
S5、钢坯缓冷工序控制：钢坯火切定尺后高温吊入缓冷坑缓冷，入坑温度768℃，钢坯从下往上一块一块落齐，每垛10块，落齐后将缓冷坑盖盖，通过高温垛冷使氢充分逸出；
S6、钢坯加热工序控制：
S6-1、将缓冷51h后的钢坯送入加热炉加热，入炉温度≤482℃，加热段温度控制在1232℃，均热温度控制在1214℃，加热时间为8min/cm；
S6-2、将加热出炉后的钢坯继续进行缓慢冷却；
S6-3、将步骤S6-2缓慢冷却26h后的钢坯再次送入加热炉进行二次加热，加热段温度控制在1235℃，均热温度控制在1205℃，加热时间控制在9min/cm，均热段时间控制在42min，出炉温度控制在1094℃；
S7、钢板缓冷工序控制：将步骤S6-3加热后的钢坯依次经过正常控轧控冷、矫直后快速下线进行钢板堆垛缓冷，缓冷下线温度为248℃，缓冷时间控制在9小时，通过桥梁板的高温堆垛缓冷第三次使氢逸出，保证桥梁钢中较低的H含量。
结果检测：经过SF730超声波探伤仪及TCH600 NHO气体分析仪分析，该16mm钢板的探伤级别达到GB/T2970标准的T1级，钢中氢含量为0.9ppm。
实施例2
一种降低不经真空精炼桥梁钢中H含量的生产方法，所述桥梁钢为30mm厚Q345qD桥梁钢板，包括前期物料烘烤准备、转炉冶炼工序、精炼软吹工序、连铸工序、钢坯缓冷工序、钢坯加热工序和钢板缓冷工序。
具体由以下步骤组成：
S1、保持生产用原辅料及相关设备的干燥：
冶炼前对合金、脱氧原材料烘烤5小时，烘烤温度286℃；
生产的各种精炼渣、埋弧渣、合成渣、增碳剂、覆盖剂、连铸保护渣在温度85℃的烘房内烘烤55小时；
石灰使用新拉来的干燥白灰；
钢包、中间包、水口等使用煤气充分烘烤25小时，确保内部干燥无水分。
S2、转炉冶炼工序控制：
S2-1、转炉溅渣护炉后将优质无油脂废钢装入转炉，废钢在转炉内烘烤5.5min后加入铁水，开始吹炼；
S2-2、吹炼过程中将造渣料(石灰、白云石、烧结返粉)加入前移，确保吹炼终点前5min将渣料全部加完；
S2-3、出钢前12s打开钢包底部，氩气流量为470NL/min，保持全程吹氩，出钢过程中确保出钢口圆滑规则无变形，保持钢水流稳定不散流，采取“顶渣覆盖”+“先弱后强”的脱氧工艺；
S2-4、出钢10s时开始加入钢包顶渣(小颗粒石灰2.7kg/吨和小颗粒萤石0.9kg/吨)，同时增大底吹氩气流量到680NL/min，顶渣流动性良好；
S2-5、出钢1/4后，加入17kg/吨的锰合金，加入0.4kg/吨的铌铁合金，1.2kg/吨的铝矾土，3.8kg/吨的石灰，到氩站位加铝线40.3米；
S3、精炼、软吹工序控制：
S3-1、到LF炉时加入3.85kg/吨的石灰，根据实际成分补加硅锰、铌铁、铝线等微调成分，LF炉过程升温次数1次；
S3-2、软吹氩气的流量385NL/min，软吹时间9min，软吹过程中无明显裸漏钢水现象；
S4、连铸工序控制：连铸过程使用充分烘烤好的大包套管、中包及水口，钢包到中间包到结晶器全程保护浇注，保证大包套管及水口连接处的密封性，氩封压力0.82KPa；
S5、钢坯缓冷工序控制：钢坯火切定尺后高温吊入缓冷坑缓冷，入坑温度778℃，钢坯从下往上一块一块落齐，每垛10块，落齐后将缓冷坑盖盖，通过高温垛冷使氢充分逸出；
S6、钢坯加热工序控制：
S6-1、将缓冷50h后的钢坯送入加热炉加热，入炉温度≤488℃，加热段温度控制在1230℃，均热温度控制在1216℃，加热时间为8min/cm；
S6-2、将加热出炉后的钢坯继续进行缓慢冷却S6-3、将步骤S6-2缓冷25h后的钢坯再次送入加热炉进行二次加热，加热段温度控制在1233℃，均热温度控制在1211℃，加热时间控制在8.5min/cm，均热段时间控制在48min，出炉温度控制在1088℃；
S7、钢板缓冷工序控制：将步骤S6-3加热后的钢坯依次经过正常控轧控冷、矫直后快速下线进行钢板堆垛缓冷，缓冷下线温度为354℃，缓冷时间控制在35小时，通过桥梁板的高温堆垛缓冷第三次使氢逸出，保证桥梁钢中较低的H含量。
结果检测：经过SF730超声波探伤仪及TCH600 NHO气体分析仪分析，该30mm钢板的探伤级别达到GB/T2970标准的T1级，钢中氢含量为0.8ppm。
实施例3
一种降低不经真空精炼桥梁钢中H含量的生产方法，所述桥梁钢为50mm厚Q345qD桥梁钢板，包括前期物料烘烤准备、转炉冶炼工序、精炼软吹工序、连铸工序、钢坯缓冷工序、钢坯加热工序和钢板缓冷工序。
具体由以下步骤组成：
S1、保持生产用原辅料及相关设备的干燥：
冶炼前对合金、脱氧原材料烘烤6小时，烘烤温度280℃；
生产的各种精炼渣、埋弧渣、合成渣、增碳剂、覆盖剂、连铸保护渣在温度83℃的烘房内烘烤53小时；
石灰使用新拉来的干燥白灰；
钢包、中间包、水口等使用煤气充分烘烤27小时，确保内部干燥无水分。
S2、转炉冶炼工序控制：
S2-1、转炉溅渣护炉后将优质无油脂废钢装入转炉，废钢在转炉内烘烤5min后加入铁水，开始吹炼；
S2-2、吹炼过程中将造渣料(石灰、白云石、烧结返粉)加入前移，确保吹炼终点前5min将渣料全部加完；
S2-3、出钢前13s打开钢包底部，氩气流量为474NL/min，保持全程吹氩，出钢过程中确保出钢口圆滑规则无变形，保持钢水流稳定不散流，采取“顶渣覆盖”+“先弱后强”的脱氧工艺；
S2-4、出钢10s时开始加入钢包顶渣(小颗粒石灰2.8kg/吨和小颗粒萤石1kg/吨)，同时增大底吹氩气流量到682NL/min，顶渣流动性良好；
S2-5、出钢1/4后，加入16.8kg/吨的锰合金，加入0.4kg/吨的铌铁合金，1.1kg/吨的铝矾土，3.7kg/吨的石灰，到氩站位加铝线40.3米；
S3、精炼、软吹工序控制：
S3-1、到LF炉时加入3.8kg/吨的石灰，根据实际成分补加硅锰、铌铁、铝线等微调成分，LF炉过程升温次数2次；
S3-2、软吹氩气的流量382NL/min，软吹时间10min，软吹过程中无明显裸漏钢水现象；
S4、连铸工序控制：连铸过程使用充分烘烤好的大包套管、中包及水口，钢包到中间包到结晶器全程保护浇注，保证大包套管及水口连接处的密封性，氩封压力0.83KPa；
S5、钢坯缓冷工序控制：钢坯火切定尺后高温吊入缓冷坑缓冷，入坑温度768℃，钢坯从下往上一块一块落齐，每垛10块，落齐后将缓冷坑盖盖，通过高温垛冷使氢充分逸出；
S6、钢坯加热工序控制：
S6-1、将缓冷54h后的钢坯送入加热炉加热，入炉温度≤472℃，加热段温度控制在1228℃，均热温度控制在1208℃，加热时间为8min/cm；
S6-2、将加热出炉后的钢坯继续进行缓慢冷却S6-3、将步骤S6-2缓冷26h后的钢坯再次送入加热炉进行二次加热，加热段温度控制在1237℃，均热温度控制在1210℃，加热时间控制在10min/cm，均热段时间控制在54min，出炉温度控制在1091℃；
S7、钢板缓冷工序控制：将步骤S6-3加热后的钢坯依次经过正常控轧控冷、矫直后快速下线进行钢板堆垛缓冷，缓冷下线温度为435℃，缓冷时间控制在52小时，通过桥梁板的高温堆垛缓冷第三次使氢逸出，保证桥梁钢中较低的H含量。
结果检测：经过SF730超声波探伤仪及TCH600 NHO气体分析仪分析，该50mm钢板的探伤级别达到GB/T2970标准的T1级，钢中氢含量为1.1ppm。
以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。

Claims (8)

1.一种降低不经真空精炼桥梁钢中H含量的生产方法，其特征在于，包括以下步骤：
S1、保持生产用原辅料及相关设备的干燥；
S2、转炉冶炼工序控制：
S2-1、转炉冶炼使用无油脂废钢，溅渣护炉后装入转炉，在转炉内烘烤后加入铁水，开始吹炼；
S2-2、吹炼过程中将渣料加入前移，此步骤禁止加入潮湿料，吹炼终点前5min将渣料全部加完；
S2-3、出钢前15s打开钢包底部，保持全程吹氩，出钢过程中确保出钢口圆滑规则无变形，保持钢水流稳定不散流，采取“顶渣覆盖”+“先弱后强”的脱氧工艺；
S2-4、出钢10s后加入钢包顶渣，同时底吹氩气；
S2-5、出钢1/4后，加入硅锰合金、铌铁、铝矾土调成分预脱氧，到氩站位喂铝线脱氧；
S3、精炼、软吹工序控制：
S3-1、在盛装有钢水的LF炉中加入石灰；
S3-2、软吹过程控制在8-10分钟，软吹氩气的流量为300 NL-500 NL/min；
S4、连铸工序控制：连铸过程使用大包套管、中包及水口，钢包到中间包到结晶器全程保护浇注，氩封压力为0.8kPa-0.85kPa；
S5、钢坯缓冷工序控制：钢坯火切定尺后高温吊入缓冷坑，将钢坯从下往上依次落齐，落齐后将缓冷坑盖盖，缓冷；
S6、钢坯加热工序控制：
S6-1、将缓冷后的钢坯送入加热炉加热；
S6-2、将加热好的钢坯出炉后进行缓慢冷却；
S6-3、将步骤S6-2缓慢冷却后的钢坯再次送入加热炉进行二次加热；
S7、钢板缓冷工序控制：将步骤S6-3加热后的钢坯依次经过控轧控冷、矫直后快速下线进行钢板堆垛缓冷。
2.根据权利要求1所述降低不经真空精炼桥梁钢中H含量的生产方法，其特征在于，步骤S1保持生产用原辅料及相关设备的干燥，具体方法如下：
冶炼前对合金原料和脱氧原材料进行烘烤，烘烤时间为5-6 h，烘烤温度250-300℃；对用于生产的精炼渣、埋弧渣、合成渣、增碳剂、覆盖剂、连铸保护渣在温度70-80℃的烘房内烘烤48-55 h；对于与钢水接触的容器，烘烤时间24-28 h。
3.根据权利要求1所述降低不经真空精炼桥梁钢中H含量的生产方法，其特征在于，步骤S2-1所述烘烤时间为5-6min，步骤S2-3所述吹氩气的流量为470 NL/min-480 NL/min；步骤S2-4所述吹氩气的流量为660 NL/min-682 NL/min。
4.根据权利要求1所述降低不经真空精炼桥梁钢中H含量的生产方法，其特征在于，步骤S3-1所述LF炉过程升温次数≤2次。
5.根据权利要求1所述降低不经真空精炼桥梁钢中H含量的生产方法，其特征在于，步骤S5所述吊入缓冷坑的入坑温度700℃-800℃，缓冷时间48 h-54 h。
6.根据权利要求1所述降低不经真空精炼桥梁钢中H含量的生产方法，其特征在于，步骤S6-1所述加热炉的入炉温度≤500℃，所述加热段温度控制在1230±20℃，均热温度控制在1200±20℃，加热时间控制在8～10min/cm；步骤S6-2所述缓慢冷却时间24 h-26 h；步骤S6-3所述二次加热的加热段温度控制在1230±20℃，均热温度控制在1200±20℃，加热时间控制在8～10min/cm，均热段时间控制在30～60min，出炉温度控制在1090±20℃。
7.根据权利要求1所述降低不经真空精炼桥梁钢中H含量的生产方法，其特征在于，步骤S7所述缓冷下线温度200℃-435℃，缓冷时间控制在8-48 h。
8.根据权利要求1所述降低不经真空精炼桥梁钢中H含量的生产方法，其特征在于，步骤S7所述钢坯厚度规格控制在14 mm-16mm范围内，下线温度≥200℃，缓冷时间≥8小时；
厚度规格控制在16 mm-25 mm范围内，不包括16mm，下线温度≥260℃，缓冷时间≥20小时；
厚度规格控制在25 mm-40 mm范围内，不包括25mm，下线温度≥300℃，缓冷时间≥30小时；
厚度规格控制在40 mm-60 mm范围，不包括40mm，下线温度≥400℃，缓冷时间≥48小时。
CN202210699292.7A 2022-06-20 2022-06-20 一种降低不经真空精炼桥梁钢中h含量的生产方法 Active CN115125367B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202210699292.7A CN115125367B (zh) 2022-06-20 2022-06-20 一种降低不经真空精炼桥梁钢中h含量的生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202210699292.7A CN115125367B (zh) 2022-06-20 2022-06-20 一种降低不经真空精炼桥梁钢中h含量的生产方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN115125367A CN115125367A (zh) 2022-09-30
CN115125367B true CN115125367B (zh) 2023-05-02

Family

ID=83380866

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202210699292.7A Active CN115125367B (zh) 2022-06-20 2022-06-20 一种降低不经真空精炼桥梁钢中h含量的生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN115125367B (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN117305536A (zh) * 2023-09-28 2023-12-29 河北普阳钢铁有限公司 一种在非真空条件下生产超低氢含量钢的方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2931957A1 (de) * 1979-08-07 1981-02-12 Maximilianshuette Eisenwerk Verfahren zur herstellung von stahl mit niedrigem wasserstoffgehalt in einem sauerstoffdurchblaskonverter
CN101993987B (zh) * 2009-08-26 2012-07-18 鞍钢股份有限公司 采用连铸板坯生产特厚低合金高强度钢板的方法
CN102277473B (zh) * 2011-08-24 2013-04-10 重庆钢铁(集团)有限责任公司 一种提高中厚钢板探伤合格率的生产工艺
CN105969932B (zh) * 2016-06-30 2018-04-06 山东钢铁股份有限公司 一种炼钢控氢的方法
CN108165703B (zh) * 2017-11-24 2019-11-22 南阳汉冶特钢有限公司 一种提高未经脱氢处理钢坯轧制厚板探伤质量的生产工艺
CN109082500A (zh) * 2018-08-28 2018-12-25 包头钢铁（集团）有限责任公司 钢轨氢含量的控制方法
CN111270042A (zh) * 2020-04-16 2020-06-12 贝斯山钢(山东)钢板有限公司 一种高碳当量钢的氢致裂纹控制方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN115125367A (zh) 2022-09-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109852891B (zh) 一种低碳含硼钢连铸板坯角部裂纹控制方法
CN112322837B (zh) 一种lf铝镇静钢高效造渣脱硫的冶炼工艺
CN102618782B (zh) 一种大规格z向h型钢及其制备方法
CN112481551B (zh) 一种电站用钢wb36v及其冶炼连铸生产工艺
CN111876669B (zh) 一种转炉冶炼低碳钢工艺的控制方法
CN113088812B (zh) 一种高强韧超低温耐冲击油管头锻件毛坯及其制造方法
CN115125367B (zh) 一种降低不经真空精炼桥梁钢中h含量的生产方法
CN112962025A (zh) 一种低成本保探伤低合金结构钢中厚板的生产方法
CN111719033A (zh) 一种低成本含铝钢的快速冶炼方法
CN113999983A (zh) 一种控制硅锰钢一般疏松的电渣工艺
CN112322994A (zh) 一种通过中厚板合金边角料生产低成本q355b中厚板的方法
CN111101070A (zh) 一种低温液体集装箱罐车用钢及其制备方法
CN108251598B (zh) 一种中碳高合金钢的增碳控氮生产方法
CN103225009A (zh) 高洁净度钢的熔炼方法
CN115433809A (zh) 一种拉拔性能优良的高强预应力钢绞线用钢冶炼生产方法
CN106498116B (zh) 一种矿用圆环链钢的生产工艺
CN114921720A (zh) 一种六兆瓦以上海上大功率风电机组法兰用钢锭及其生产方法
CN114836593A (zh) 一种低碳含铝冷镦钢冶炼工艺
CN113981306A (zh) 高洁净度轴承钢的生产方法
CN112680557A (zh) 超低磷钢冶炼脱磷方法
CN115652032B (zh) 一种适用于sphc钢种直上的脱氧剂及脱氧合金化方法
CN103602775A (zh) 一种有效控制中碳钢钢板中心裂纹产生的方法
CN113145811B (zh) 一种高铝钢调铝装置及使用方法
CN115418430B (zh) 一种双联冶炼化钢包冷钢的操作方法
CN114231839B (zh) 一种适用于深加工500MPa级矿用锚杆钢及生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant