CN115060130A - 基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法 - Google Patents

Abstract

本发明属于爆破技术领域，基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法，首先使用钻机将岩石钻出所需深度的装药孔，在装药孔的底部布置下层扩壶装药，所述下层扩壶装药与岩石表面之间布置上层扩壶装药，爆破后分别形成上层药壶结构和下层药壶结构；在下层药壶结构中设置下层扩壶装药，对下层药壶结构进行若干次爆破扩壶；向扩壶后的下层药壶结构和上层药壶结构中填充炸药，并采用延时间隔起爆的方式进行爆破开挖，提高爆破开挖效率。

Description

基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法

技术领域

本发明具体涉及一种基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法，属于爆破开挖技术领域。

背景技术

目前对于岩石的开挖通常采用钻孔爆破法进行构工作业，钻孔爆破方法利用炮孔中装药爆炸能量破碎岩石，后期再经过机械开挖岩渣，单位体积岩石破碎所需的炸药量相对确定，因此单孔内装药量相对确定，为达到有效破岩的要求，必须大量设置炮孔，使得钻孔时间约占整个作业的50％。装药爆破后，岩渣通常不能形成有效抛掷，使得清理时间约占整个作业的40％，由于钻孔量多，清渣工程量大，使用设备简易低效故障高，且作业时间长。

另外，通过掏槽爆破方式对于钻孔设备要求高，所形成的掏槽孔的倾斜度、炮孔分布有较高的要求，不适用海岸边坡条件施工，因此，现有应用亟需一种在硬岩地质利用浅孔爆破快速开挖的方案。

发明内容

本发明的目的在于克服现有技术中的不足，提供一种基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法，实现快速爆破开挖。

为达到上述目的，本发明所采用的技术方案是：

本发明提供一种基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法，包括以下步骤：

使用钻机将岩石钻出所需深度的装药孔；

在装药孔的底部布置下层扩壶装药，所述下层扩壶装药与岩石表面之间布置上层扩壶装药，爆破后分别形成上层药壶结构和下层药壶结构；

在下层药壶结构中设置下层扩壶装药，对下层药壶结构进行若干次爆破扩壶；

向扩壶后的下层药壶结构和上层药壶结构中填充炸药，并采用延时间隔起爆的方式进行爆破开挖。

进一步的，所述下层药壶结构和上层药壶结构之间设置填塞结构，所述填塞结构为细砂、松土、砂质粘土或爆炸药包。

进一步的，所述下层药壶结构中设置下层扩壶装药时，所述下层药壶结构中填充水介质浸没下层扩壶装药。

进一步的，所述扩壶装药的预计装药量根据公式C＝Abh³确定，其中，C为扩壶装药的预计装药量，单位：kg；A为土石抗力系数；b为装药作用指数的系数； h为最小抵抗线，单位：m。

进一步的，所述扩壶装药的实际装药量C₁＝k*C，其中k＜1，为扩壶的补偿系数。

进一步的，所述上层药壶结构和下层药壶结构中装填炸药的质量比为3:7。

进一步的，所述延时间隔计算公式为：

Δt＝t₁+t₂+t₃＝2W/c_p+R/v_T+S/v_C，

式中，W为最小抵抗线长度，单位：m；c_P—岩体中声波速度，单位：m/s； R为裂缝长度，单位：m，可近似取R＝W；v_T为裂缝扩展速度，单位：m/s，S为形成裂缝的要求宽度，单位：m，v_c为裂隙形成平均速度，单位：m/s；t₁为炸药爆炸反应时间，t₂为爆炸冲击波和爆炸产物向装药孔的孔壁加压时间，t₃为爆炸应力波在岩石中的作用时间，单位：ms。

进一步的，所述上层扩壶装药和下层扩壶装药均使用柱形装药结构，同时进行爆破形成药壶结构。

进一步的，所述柱形装药结构的长度和直径比大于3。

进一步的，所述下层药壶结构中每次扩壶的装药量均大于上一次扩壶的装药量。

与现有技术相比，本发明所达到的有益效果：

本发明通过双层药壶爆破，上层装药爆炸后在岩体内已造成了某程度的破坏，形成一定宽度的裂隙和附加自由面，为下层装药起爆破创造了新临空面和有利的破岩条件，可形成良好的抛掷效果，方便实现快速开挖和清孔；

本发明通过在下层药壶结构的二次扩壶时采用非耦合环形聚能装药结构，在周围岩石中容易形成切槽或裂缝，并抑制纵向裂隙的发展，便于后续扩爆时将围岩破碎成渣或细小颗粒，加大扩爆效果，且不容易形成塌孔。

本发明的下层药壶装药结构将下层扩壶装药紧贴下层药壶装药结构的下半部分，减小爆炸冲击波在装药与岩壁之间空气层的衰减，提高岩石中冲击波初始峰值，扩大下层药壶装药结构直径和径向裂隙，但是由于装药不接触下层药壶装药结构的上部，可以有效控制沿孔壁裂隙的扩展。

附图说明

图1左右附图分别是现有技术使用掏槽爆破开挖中掏槽孔钻孔的主视图及俯视图；

图2为本发明实施例所示的扩壶爆破的结构示意图，图中a-d为第一至四次扩壶爆破的结构示意图；

图3中，a是本发明实施例所示的开挖爆破结构的整体示意图，b是本发明实施例所示的上层药壶结构和下层药壶结构形成爆破漏斗的示意图；

图4中，a是本发明实施例所示的扩壶后上层药壶11的效果图；b是本发明实施例所示的扩壶后下层药壶12的效果图；

图5中，a是本发明实施例所示的爆破后深度测量示意图；b为爆破后的宽度测量示意图；

图中：10、爆破孔；11、上层药壶结构；12、下层药壶结构；20、填塞结构；31、上层扩壶装药；32、下层扩壶装药；33、水介质；41、上层药壶装药结构；42、下层药壶装药结构。

具体实施方式

下面结合附图对本发明作进一步描述。以下实施例仅用于更加清楚地说明本发明的技术方案，而不能以此来限制本发明的保护范围。

现有技术对浅孔硬岩爆破开挖时一般使用钻孔爆破方式，由于钻机的钻孔直径有限，即钻孔内的装药量小，无法达到爆破需求，需大量钻孔，使工作量和周期大大延长，本发明旨在快速形成对浅孔硬岩的爆破开挖，通过在钻孔内扩壶的方式增加炸药的装药量，而浅孔内扩壶容易导致裂隙沿纵向延伸至临空面，造成扩壶失败，因此，如何克服扩壶时裂缝的纵向延伸成为亟待解决的问题。

如图1所示，为现有技术使用掏槽爆破开挖的掏槽孔钻孔主视图及俯视图，目前对于岩石的浅孔掏槽开挖一般通过钻出掏槽孔以及主爆孔的方式，这种方法钻孔数量多，所形成的掏槽孔的倾斜度、炮孔分布有较高的要求，因此要求施工地点环境好，图中所展示钻孔为1.3*13＝16.9m，开挖深度为1.2m的槽，其中钻孔速度为10cm/min，需要169min；装药爆破30min，清渣120min，共需要 320min，其中开孔和清孔浪费了大量的时间，因此，本发明旨在提供一种基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法，通过双层扩壶方案，更快速、简便的实现岩石的爆破开挖。

本发明提出一种基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法，具体包括以下步骤：

步骤1、使用钻机钻出符合深度的爆破孔10；

步骤2、根据公式C＝Abh³确定装药量，其中，C为扩壶装药的预计装药量，单位：kg；A为土石抗力系数；b装药作用指数的系数，本实施例取2.0；h为最小抵抗线，单位：m；

步骤3、在不同埋深处装药进行扩壶，形成上层药壶结构11和下层药壶结构12，再根据需要可以进行扩壶，最后向上、下层药壶结构内装填装炸药，并通过上、下层药壶结构内的炸药进行爆破开挖，确定上、下层药壶结构内填充的实际装药量C₀＝K₀C；其中，C是上、下层扩壶装药的预计装药量，C₀是上、下层药壶结构内填充的实际装药量，决定药壶的体积大小。

在扩壶过程中，为了防止形成的上层药壶结构11和下层药壶结构12相互影响，上层扩壶装药31和下层扩壶装药32同时爆破，所形成的扩壶结构更加稳定。

步骤4、根据需要，对下层药壶结构进行多次爆破扩壶，最后上、下层药壶结构中装填炸药，并采用延时间隔起爆的方式进行爆破开挖；

上层扩壶装药31和下层扩壶装药32控制在合理的时间间隔起爆，时间间隔△t计算公式如下：

Δt＝t₁+t₂+t₃＝2W/c_p+R/v_T+S/v_C，

式中，W为最小抵抗线长度，单位：m；c_P为岩体中声波速度，单位：m/s；R为裂缝长度，单位：m，可近似取R＝W；v_T为裂缝扩展速度，单位：m/s，可取 v_T＝0.05c_p；S为形成裂缝的要求宽度，单位：m，可取s＝0.01m；v_c为裂隙形成平均速度，单位：m/s；t₁为炸药爆炸反应时间，t₂为爆炸冲击波和爆炸产物向孔壁加压的时间，t₃为爆炸应力波在岩石中的作用时间，单位：ms。上式中把 t₁和t₂视作单独的形成时间，而实际上是同时产生的，因此，时间间隔△t计算结果偏大。

本实施例中取W＝0.5m，c_p＝4000m/s，v_T＝200m/s，v_c＝50m/s，则可计算出粗略值为t₁＝0.25ms，t₂＝2.5ms，t₃＝0.2ms，△t＝2.95ms。

其中，上层药壶结构11和下层药壶结构12之间的间距按照裂隙区半径计算公式计算取得。

其中，下层药壶结构12经过多次爆破扩壶形成，最后向上、下层药壶结构内装填装炸药，上层药壶结构11内的装药量和下层药壶结构12内的装药量比为3:7，上层药壶结构11内的装药量根据公式C＝Abh³及C₀＝K₀C确定。

为了防止扩壶过程中裂隙的纵向生长，上层扩壶装药31和下层扩壶装药32 的一次扩壶采用非耦合装药，下层药壶结构12的二次扩壶采用在壶底装药。

优选的，下层药壶结构12经过多次爆破扩壶，每次扩壶可以采用非耦合环形聚能装药结构，用于在围岩中形成环形裂缝，如此后续爆破时，裂隙会沿横向生长，扩大扩壶的体积，而不会沿纵向生长，导致塌孔。

非耦合环形聚能装药结构包括内部设有雷管的外壳，其中部分外壳，在垂直于爆破孔10深度的方向，向外凸出，形成多个纵向分布的圆盘型聚能罩，圆盘型聚能罩内部填充炸药。非耦合环形聚能装药结构的高度可以根据实际爆破需求调整。通过形成的环形裂缝，有利于二次爆破中扩大扩壶的体积，并可抑制纵向裂缝的出现，提高在爆破时的抛掷效果。

本发明具体实施例操作如下：

钻孔时利用内燃凿岩机，垂直地面向下钻孔深度1.3m，孔径55mm，形成爆破孔10。内燃凿岩机使用参照说明书，开孔时钻机转速较慢，等孔口钻深5cm 后，逐渐加大油门加快钻孔速度。当钻深50cm后要上下抬动钻机将岩屑吹出孔内，之后继续钻孔、吹屑，待钻孔深度到达后，将孔底岩屑吹干净。

在岩石中，每次扩壶药量不宜过大，要逐渐增加，多次重复扩爆。若首次用药量过大，可能炸裂地表，药孔爆塌，使扩壶失败。扩壶次数和用药量随岩性而定。硬度愈高，爆破次数应愈多，扩壶总药量也随之增加。

本发明设置下层药壶结构12的第二次扩壶装药量是第一次的二倍，第3-4 次扩壶装药量是在第二次扩壶装药量的基础上增加100-200g。

在具体的实施例中，确定预计装入药壶的装药量C，C＝Abh³，不同土石材料抗力系数A值见表1。

表1：

本发明选取石灰岩进行扩壶爆破，其预计装入药壶的装药量 C＝1.11*2*1.2³＝3.456*1.11＝3.83kg。

扩壶药量按下式计算C_K＝K₀C，式中C_K为实际扩壶所需装药量，单位：kg； K₀为扩爆系数；C为预计装入药壶的装药量，单位：kg。

其中，不同材料的扩爆系数K₀见表2。

表2：

根据表2可知，本实施例选用中等坚硬的页岩，中等坚实的泥灰岩，扩壶所需装药量C_K＝3.83kg*0.1＝380g，本实施例实际选取时，上层装药为乳化炸药约150g，下层装药为乳化炸药约200g。

进一步的，根据中等岩石地表不炸裂、药孔不爆塌的最大药量理论计算与分析，确定扩壶结构的埋深和药量，裂隙区半径R计算公式如下

式中，P为孔壁初始压力，Mpa；r₀为装药半径，m；b为侧向应力系数，

μ_d为岩石的动态泊松比，μ_d＝0.8μ，其中μ为岩石静态泊松比；K_d为岩石动态系数，其中石灰岩K_d取12，当岩石静态泊松比0.25，μ_d＝0.2，b＝0.25，β＝1.75，σ_c为抗压强度，计算时取100MPa，σ_t为抗拉强度，计算时取12MPa，r₀为炮孔半径，r₀＝0.0225m，炸药按TNT计算，得出径向裂隙长度约0.22m。

当有临空面情况下，柱状装药上端埋深较小时会破碎孔口岩石，并形成可见漏斗，将柱状装药长径比为3时认为集团装药计算埋深。

根据公式C＝ABh³，对于A当石灰岩取1.11，花岗岩取1.34，b取不形成漏斗的0.35，得到100g乳化炸药时，埋深h石灰岩0.636m、花岗岩0.597m，所以确定上层装药离开地表的最小距离为0.6m，下层装药离开地表的距离是 1.2m。

本实施例中，开挖深度为1.2m，在1.2m处进行下层扩壶，填充下层装药，为了实现上层的抛掷形成V形结构，上层装药在0.6m处，因此，需要在0.6m 深度进行上层扩壶。对其他深度进行扩壶，以上层抛掷形成V形结构为基准进行选择。

上层扩壶装药11的位置根据说明书的裂隙区半径R计算公式确定，使首次装药不会直接使径向裂隙延伸至地表。

扩爆结构的装药药量受到爆破孔10的孔径、岩石性质、与岩面距离的限制，本发明实施例爆破孔10的孔径一般为50mm，药径取45mm。考虑坚硬岩石快速开挖时间要求，可以实施多次扩爆。

如图2中的a-d所示，分别为第一至四次扩壶爆破的结构示意图，本发明首次扩爆采用不耦合装药，二次扩爆下层采用耦合装药，上层采用不耦合装药。首次扩爆的扩壶装药结构采用两个设有间隔的柱状装药，根据柱状装药爆炸后应力场的分布规律，端部裂隙区半径与径向裂隙长度相当，上层扩壶装药31及下层扩壶装药32的间距大于等于裂隙区半径。

实施例一：

如图2中a所示，进行第一次扩壶爆破，上层扩壶装药31长度取15cm，炸药约150g；下层扩壶装药32长度取20cm，炸药约200g。本实施例在第一次扩壶爆破时，上层扩壶装药31与下层扩壶装药32同时起爆。

实施例二：

如图2中b所示，进行第二次扩壶爆破，上层药壶结构11内不装药，将下层扩壶装药32设置在下层药壶结构12内，下层药壶结构12中填充水介质33，具体操作时，通过水管注水至下层药壶结构12壶口，完全浸没非耦合聚能装药结构。非耦合聚能装药结构的上方设置填塞结构20，对药壶进行第二次扩壶爆破。

石灰岩中乳化炸药首次扩壶后，下层药壶结构12直径与指爆破孔10的孔径比约1.5左右，扩壶后下层药壶结构12的直径约75mm，长度25cm，可装乳化炸药约1200g。选用在下层药壶结构12下半部装药的原则，下层扩壶装药32 的药量取400g，选用在壶下半部装药，不超过下层药壶结构12的一半高度，抑制裂缝向上生长，此时，下层扩壶装药32对上方岩石属于不耦合装药，对下半部属于耦合装药。在首次扩壶后的填塞结构20采用50g药量的爆炸药包填塞。

其中，由于在扩壶过程中，上层药壶结构11及下层药壶结构12已形成裂隙，实际的装药量要低于理论的预计装入扩壶结构中的装药量C，因此，需要在计算好的装药量乘以补偿系数K，其中，补偿系数K小于1，具体补偿系数K根据经验值选取，实际爆破的装药量C₁＝C*k，本实施例中k取0.9。

可实施的，上层药壶结构11和下层药壶结构12控制在合理的时间间隔起爆，时间间隔△t计算公式如下：

Δt＝t₁+t₂+t₃＝2W/c_p+R/v_T+S/v_C，

式中，W为最小抵抗线长度，单位：m；c_P—岩体中声波速度，单位：m/s； R为裂缝长度，单位：m，可近似取R＝W；v_T为裂缝扩展速度，单位：m/s，可取 v_T＝0.05c_p；S为形成裂缝的要求宽度，单位：m，可取s＝0.01m；v_c为裂隙形成平均速度，单位：m/s；t₁为炸药爆炸反应时间，t₂为爆炸冲击波和爆炸产物向孔壁加压的时间，t₃为爆炸应力波在岩石中的作用时间，单位：ms。

上式中把t₁和t₂视作单独的形成时间，而实际上是同时产生的，因此，时间间隔△t计算结果偏大。若取W＝0.5m，c_p＝4000m/s，v_T＝200m/s，v_c＝50m/s，则可计算出粗略值为t₁＝0.25ms，t₂＝2.5ms，t₃＝0.2ms，△t＝2.95ms。

实施例三：

如图2中的c，进行第三次扩壶爆破，本次扩壶根据二次扩壶后的效果确定，依然选择在下层药壶结构12的下半部装药，药量按照100-200g幅度增加。

具体操作步骤如下：

在上述的扩壶过程中，若扩壶后如爆破孔10被堵塞，应将其钻通应先用风管吹出爆破孔10内石粉，然后将带有起爆体的下层扩壶装药32装入，如系次坚石，填塞结构20可用细砂、松土或砂质粘土不捣实填塞20～30cm，或者用爆炸药包填塞。

多次扩壶爆破时，下一次扩壶爆破应该待下层药壶结构12冷却以后，本实施例指下层药壶结构12内温度低于40℃进行下次扩壶爆破。

优选的，下层扩壶装药32可选用粉状TNT炸药或性能良好的硝铵炸药，爆破孔10内潮湿或有水时，使用防水的乳化炸药。

优选的，在第一扩壶爆破中，采用不耦合装药，装药与岩石之间的间隙可以起到降低冲击波峰值压力、均匀能量作用，装药周围岩石破碎相对小。因此本实施中，第一、第二次采用不耦合装药，更有利于快速设置装药和控制裂隙，不耦合系数一般取1.15—1.4为宜。

进一步的，在第二次扩壶爆破中，在下层药壶结构内填充水介质至下层扩壶装药的高度，扩大爆破效果。

第三壶底装药扩爆时采用耦合装药，对下层药壶结构12下半部分加大破碎，由于下层药壶结构12上半部分为空气介质，可以有效控制裂隙发展。

可选的，在坚硬岩石中扩壶时，装药上方设置填塞结构20，为20-30cm不捣实的松土，可以提高炸药能量利用率、减小孔壁裂隙延伸。

实施例四：

如图2中的d，进行第四次扩壶爆破，本次扩壶根据三次扩壶后的效果确定，本实施例与实施例三几乎相同，不同的是下层扩壶装药32设置在距离爆破孔10 孔底10cm位置，爆炸后下层药壶结构12的壶体下方仍有一小段孔，可以用于收集下层药壶结构12内碎屑，有利于扩大下层药壶结构12体积。

如图4所示，a是本发明实施例所示的扩壶后上层药壶11的效果图；b是本发明实施例所示的扩壶后下层药壶12的效果图；后续是否进行扩壶爆破根据前一次扩壶效果以及施工需要确定。

实施例五：

如图3中a所示，上层药壶结构11内填有上层药壶装药结构41，下层药壶结构12填有下层药壶装药结构42进行爆破开挖，预计装入扩壶结构中的装药量C在上层药壶结构11和下层药壶结构12中的药量分配是3：7。图3中的b 为上层药壶装药结构41爆破后形成的爆破漏斗，以及下层药壶的装药结构42 爆破后形成的爆破漏斗。

图5中，a是本发明实施例所示的爆破开挖后深度测量示意图；b为爆破后的宽度测量示意图。

对于双壶装药爆破时，上层药壶结构11爆炸后在岩体内已造成了一定程度的破坏，形成一定宽度的裂隙和附加自由面，为下层药壶结构12爆破创造了新临空面和有利的破岩条件，形成良好的抛掷效果，降低打孔时间和清孔时间，合理的间隔时间应是先爆炮孔刚好形成爆破漏斗，且爆岩已明显脱离岩体，形成0.8～1cm宽的贯穿裂缝，此时，后一组装药立即起爆，利用该新自由面能够达到反射拉伸波破碎的良好效果。

本发明通过在下层药壶结构12二次扩壶时采用聚能装药柱状装药，在周围岩石中容易形成切槽或裂缝，便于后续扩爆时将围岩破碎成渣或细小颗粒，加大扩爆效果。

本发明的下层药壶装药结构32紧贴下层药壶结构12下半部分，减小爆炸冲击波在装药与岩壁之间空气层的衰减，提高岩石中冲击波初始峰值扩大壶体部分直径和径向裂隙，且由于装药不接触壶体上部，可以有效控制沿爆破孔10 孔壁裂隙的扩展。

以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明技术原理的前提下，还可以做出若干改进和变形，这些改进和变形也应视为本发明的保护范围。

Claims (10)

1.一种基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法，其特征在于，包括以下步骤：

使用钻机将岩石钻出所需深度的装药孔；

在装药孔的底部布置下层扩壶装药，所述下层扩壶装药与岩石表面之间布置上层扩壶装药，爆破后分别形成上层药壶结构和下层药壶结构；

在下层药壶结构中设置下层扩壶装药，对下层药壶结构进行若干次爆破扩壶；

向扩壶后的下层药壶结构和上层药壶结构中填充炸药，并采用延时间隔起爆的方式进行爆破开挖。

2.根据权利要求1所述的一种基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法，其特征在于，所述下层药壶结构和上层药壶结构之间设置填塞结构，所述填塞结构为细砂、松土、砂质粘土或爆炸药包。

3.根据权利要求1所述的一种基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法，其特征在于，所述下层药壶结构中设置下层扩壶装药时，所述下层药壶结构中填充水介质浸没下层扩壶装药。

4.根据权利要求1所述的一种基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法，其特征在于，所述扩壶装药的预计装药量根据公式C=Abh³确定，其中，C为扩壶装药的预计装药量，单位：kg；A为土石抗力系数；b为装药作用指数的系数；h为最小抵抗线，单位：m。

5.根据权利要求4所述的一种基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法，其特征在于，所述扩壶装药的实际装药量C₁=k*C，其中k＜1，为扩壶的补偿系数。

6.根据权利要求1所述的一种基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法，其特征在于，所述上层药壶结构和下层药壶结构中装填炸药的质量比为3:7。

7.根据权利要求1所述的一种基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法，其特征在于，所述延时间隔计算公式为：

Δt＝t₁+t₂+t₃＝2W/c_p+R/v_T+S/v_C，

式中，W为最小抵抗线长度，单位：m；c_P—岩体中声波速度，单位：m/s；R为裂缝长度，单位：m，可近似取R=W；v_T为裂缝扩展速度，单位：m/s，S为形成裂缝的要求宽度，单位：m，v_c为裂隙形成平均速度，单位：m/s；t₁为炸药爆炸反应时间，t₂为爆炸冲击波和爆炸产物向装药孔的孔壁加压时间，t₃为爆炸应力波在岩石中的作用时间，单位：ms。

8.根据权利要求1所述的一种基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法，其特征在于，所述上层扩壶装药和下层扩壶装药均使用柱形装药结构，同时进行爆破形成药壶结构。

9.根据权利要求8所述的一种基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法，其特征在于，所述柱形装药结构的长度和直径比大于3。

10.根据权利要求1所述的一种基于双壶分层抛掷的岩石爆破开挖方法，其特征在于，所述下层药壶结构中每次扩壶的装药量均大于上一次扩壶的装药量。

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