CN114976660B - 一种具有超宽带外抑制特性的带通型频率选择表面 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种具有超宽带外抑制特性的带通型频率选择表面，属于电磁波频率选择表面技术领域，解决了现有带通型频率选择表面频带抑制范围窄、抑制强度弱的问题。该表面包括多个二维阵列排列的谐振单元，谐振单元包括上、中、下三个介质基板，相邻的介质基板之间有夹层，还包括电容器；电容器的上极板覆盖于上介质基板的上表面，下极板覆盖于下介质基板的下表面；上介质基板的下表面的四个直角位置处均耦合有相同的金属条组，中介质基板的上表面印制有二维阵列排列的正方形金属栅格；下介质基板的上表面印制有方环形金属片。该频率选择表面频带抑制范围宽、抑制强度大且结构小型化。
Description
技术领域
本发明涉及电磁波频率选择表面技术领域，尤其涉及一种具有超宽带外抑制特性的带通型频率选择表面。
背景技术
频率选择表面(Frequency Selective Surface,FSS)是一种具有空间滤波特性的二维周期结构。它由周期性排列的金属贴片单元或金属屏上孔径单元构成，在单元谐振频率附近呈现全反射或全透射传输特性。因其对具有不同频率、极化状态和入射角度的电磁波具有选择特性，从而广泛应用于电磁隐身、电磁屏蔽层和电子对抗等。
在电磁隐身方面，飞行器隐身性能主要由雷达散射截面(Radar Cross Section，RCS)所决定，传统介质材料难以对飞行器的散射强度进行降低，FSS由于其良好的滤波特性，能够应用于RCS的降低，并加载了FSS的频选天线罩，因此能够实现在雷达工作频段透射电磁波，保证天线正常工作而在其余频段内将电磁波完全反射，再结合天线罩的外形设计能够将工作频带外电磁波散射到非关键方位从而实现RCS缩减。而随着探测技术的发展，可探测的频率范围越来越宽，传统的频率选择表面大多带外抑制范围较窄，在较高频段无法保持反射特性，使飞行器隐身性能大打折扣。在其他方面，例如移动通信，随着现今通信技术的发展，电磁环境愈发复杂，各通信系统之间存在严重的相互干扰问题。应用FSS能够对干扰问题进行改善，使通信设备工作频带内信号正常通过，其他频带的信号反射掉。而随着5G的发展以及多代通信技术的同时使用，频段的使用范围更加广泛。传统的FSS由于带外抑制能力弱，难以对更高的通信频段电磁波保持良好的选择能力，因此无法使设备稳定工作于现今复杂的电磁环境中。
为了克服上述问题，现有方法主要有，一是，2019年吴边,李惠英等人提出的带通频率选择表面，该结构由三层金属层与各层间多层介质板组成，顶层与底层为末端具有横条形的十字形与矩形的合成图形金属层，中间层为具有四个矩形孔的金属层。通过顶层与底层产生了通带外的一个传输零点，通过中间孔径层的耦合产生了通带外的另一传输零点，以此实现了带外6GHz(24-30GHz)的-20dB带外抑制效果；二是，2020年刘宁，盛贤君等人提出的带通频率选择表面，该结构由三层金属层与两层介质板组成，顶层与底层为互补的栅格-方环、方环-贴片金属图形，中间层为方环缝隙金属层。通过顶层与底层分别产生了通带两侧的传输零点，结合中间层的带通特性实现了11-40GHz的-10dB带外抑制效果。
现有技术至少存在以下缺陷，一是传输零点由层间耦合产生，难以调控，不利于实际应用，且相比其位于21.5GHz的通带，6GHz大小的带外抑制范围较窄；二是，由于中间带通层选择性低，对高频的高次谐振抑制能力弱，使得整体的频率选择表面的带外抑制效果弱，且单元尺寸较大，小型化程度低。
发明内容
鉴于上述的分析，本发明旨在提供一种具有超宽带外抑制特性的带通型频率选择表面，用以解决现有带通型评率选择表面频带抑制范围窄、抑制效果差且结构单元尺寸大的问题。
本发明提供了一种具有超宽带外抑制特性的带通型频率选择表面，包括多个二维阵列排列的谐振单元，所述谐振单元包括沿电磁波正入射方向依次排列的上、中、下三个介质基板，相邻的介质基板之间设置有夹层，还包括电容器；
电容器的上极板覆盖于上介质基板的上表面，下极板覆盖于下介质基板的下表面；
上介质基板的下表面的四个直角位置处均耦合有相同的金属条组，且该金属条组以所述上介质基板的中心为旋转中心呈90°旋转对称。
中介质基板的上表面印制有二维阵列排列的正方形金属栅格；所述下介质基板的上表面印制有方环形金属片。
进一步的，所述电容器的上极板和下极板均为金属层，所述金属层通过弯折十字缝隙分为四个相同的金属片，且所述弯折十字缝隙以上介质基板的中心为旋转中心呈90°旋转对称。
进一步的，所述弯折十字缝隙的旋转单元包括第一直线缝隙、第二直线缝隙以及连接于所述第一直线缝隙和第二直线缝隙间的三个弯折部，所述三个弯折部的尺寸相同，且首尾依次连接，其中，第一弯折部、第三弯折部与第二弯折部位于相对侧。
进一步的，所述弯折十字缝隙的宽度的取值范围为[0.1mm,0.3mm]；所述第一直线缝隙的长度的取值范围为[0.5mm,1mm]，所述第二直线缝隙的长度的取值范围为[0.5mm,1mm]；所述弯折部的深度的取值范围为[0.3mm,1mm]，所述弯折部的宽度的取值范围为[0.3mm,0.8mm]。
进一步的，所述金属条组包括第一金属条组和第二金属条组；
所述第一金属条组包括依次连接的六个金属条，且相邻的两个金属条相互垂直；第一金属条垂直且连接于上介质基板对应直角的一边，第二金属条与所述上介质基板对应直角的一边的距离的取值范围为[0.05mm,0.2mm]，第三金属条与上介质基板对应直角的另一边的距离的取值范围为[0.05mm,0.2mm]，第五金属条与上介质基板对应直角的另一边的距离的取值范围为[0.6mm,1.1mm]，第六金属条垂直并连接于上介质基板对应直角的另一边；
所述第二金属条组包括依次连接的三个金属条，且相邻两个金属条相互垂直，其中，两个金属条分别垂直并连接于上介质基板对应直角的另一边，另一金属条与上介质基板对应直角的另一边的距离的取值范围为[0.2mm,0.7mm]，所述第二金属条组与第四金属条、第五金属条及第六金属条间的距离的取值范围为[0.1mm,0.4mm]。
进一步的，第一金属条组中，所述第一金属条的长度的取值范围为[0.1mm,0.6mm]，第二金属条的长度的取值范围为[1mm,2mm]，第三金属条的长度的取值范围为[0.6mm,1.8mm]，第四金属条的长度的取值范围为[0.5mm,1mm]，第五金属条的长度的取值范围为[1.3mm,2.3mm]，第六金属条的长度的取值范围为[0.6mm,1.1mm]；
第二金属条组中，垂直并连接于上介质基板对应直角的另一边的两个金属条的长度的取值范围为[0.2mm,0.7mm]，另一金属条的长度的取值范围为[0.5mm,1.5mm]。
进一步的，所述第一金属条组和第二金属条组中每一金属条的宽度的取值范围为[0.1mm,0.4mm]。
进一步的，所述谐振单元截面为正方形，所述中介质基板的上表面印制有2×2阵列排列的正方形金属栅格，所述正方形金属栅格的边长为中介质基板边长的二分之一，所述正方形金属栅格每条边的宽度的取值范围为[0.1mm,0.3mm]。
进一步的，所述方环形金属片内环每条边长的取值范围为[4.5mm,5.5mm]，所述方环形金属片的环宽的取值范围为[0.1mm,0.4mm]。
进一步的，相邻的介质基板之间设置的夹层为均为空气夹层，所述上、中、下三个介质基板的边长的取值范围为[5mm,8mm]，其厚度的取值范围为[0.2mm,1mm]；所述空气夹层的厚度的取值范围为[0.5mm,2mm]。
与现有技术相比，本发明至少可实现如下有益效果之一：
1、本发明提出的具有超宽带外抑制特性的带通型频率选择表面采用了多层金属层通过介质基板级联的谐振单元结构，顶层与底层两弯折十字缝隙能够形成很大的等效电容，由于电容并联在等效电路中能够阻碍高频电磁波传输，因此两金属层形成的大等效电容能够对高频电磁波的传输系数产生很大的抑制效果，能够实现4-40GHz的-20dB带外抑制效果，既保证了超宽的带外抑制范围又有较大的抑制强度。
2、本发明在上介质基板下表面和下介质基板上表面采用了不同谐振频率的弯折的方环形金属贴片(即金属条组)和方环金属贴片层，能够避免在级联较大电容层时带外过早的出现传输极点，从而能够保证良好的带外抑制性能。
3、本发明在上介质基板的上表面和下表面分别采用弯折十字缝隙与金属条组，通过弯折的缝隙增加了电场面积，从而增加了等效电容的大小，通过金属条组延长了电流路径，从而能够增大等效电感的大小，提高了其低通高阻的特性，并使整体谐振单元结构小型化，集成化高，小型化程度高的谐振单元能够在实际应用时更接近于无限大周期结构，同时也能够提高频率选择表面的角度稳定性。
4、本发明通过对谐振单元各结构参数进行优化，能够实现在3GHz-4GHz频率范围内产生平坦的通带，插入损耗仅为-0.18dB，且在通带外的40GHz的频率范围内具有-20dB的带外抑制效果；此外通过参数优化，还能够实现在4GHz-5GHz频率范围内产生平坦的通带，插入损耗为-0.96dB，在通带外能够在40GHz的频带范围内实现-20dB的带外抑制效果。
本发明中，上述各技术方案之间还可以相互组合，以实现更多的优选组合方案。本发明的其他特征和优点将在随后的说明书中阐述，并且，部分优点可从说明书中变得显而易见，或者通过实施本发明而了解。本发明的目的和其他优点可通过说明书以及附图中所特别指出的内容中来实现和获得。
附图说明
附图仅用于示出具体实施例的目的，而并不认为是对本发明的限制，在整个附图中，相同的参考符号表示相同的部件。
图1为本发明实施例带通型频率选择表面的结构示意图；
图2为本发明实施例谐振单元结构的示意图；
图3为本发明实施例电容器的上、下极板金属层的示意图；
图4为本发明实施例上介质基板下表面的示意图；
图5为本发明实施例下介质基板上表面印制的方环形金属片的示意图；
图6为本发明实施例中介质基板上表面印制的正方形金属栅格的示意图；
图7为本发明实施例1中，入射角为0°和15°时，电磁波的传输系数随电磁波频率变化的示意图；
图8为本发明实施例1中，入射角为30°和45°时，电磁波的传输系数随电磁波频率变化的示意图；
图9为本发明实施例2中，入射角为0°和15°时，电磁波的传输系数随电磁波频率变化的示意图；
图10为本发明实施例2中，入射角为30°和45°时，电磁波的传输系数随电磁波频率变化的示意图。
附图标记：
1-上介质基板；2-第一空气夹层；3-中介质基板；4-第二空气夹层；5-下介质基板；111-第一直线缝隙；112第一弯折部；113-第二弯折部；114-第三弯折部；115-第二直线缝隙；121-第一金属条；122-第二金属条；123-第三金属条；124-第四金属条；125-第五金属条；126-第六金属条；127-金属条A；128-金属条B；129-金属条C。
具体实施方式
下面结合附图来具体描述本发明的优选实施例，其中，附图构成本申请一部分，并与本发明的实施例一起用于阐释本发明的原理，并非用于限定本发明的范围。
本发明的一个具体实施例，公开了一种具有超宽带外抑制特性的带通型频率选择表面。如图1所示，该带通型频率选择表面包括多个二维阵列排列的谐振单元，图中的省略号表示谐振单元的重复排列。如图2所示，该谐振单元包括沿电磁波正入射方向依次排列的上、中、下三个介质基板(即上介质基板1、中介质基板3及下介质基板5)，相邻的介质基板之间设置有夹层，示例性的，设置有第一空气夹层2和第二空气夹层4，还包括电容器。
电容器的上极板覆盖于上介质基板的上表面，下极板覆盖于下介质基板的下表面，用于减少高频电磁波的传输系数，以达到频带外抑制效果。
优选的，上介质基板的下表面的四个直角位置处均耦合有相同的金属条组，且该金属条组以上介质基板的中心为旋转中心呈90°旋转对称。
中介质基板的上表面印制有二维阵列排列的正方形金属栅格；下介质基板的上表面印制有方环形金属片。
优选的，电容器的上极板和下极板均为金属层，如图3所示，该金属层通过弯折十字缝隙分为四个相同的金属片，且该弯折十字缝隙以上介质基板的中心为旋转中心呈90°旋转对称。具体的，上极板的每一金属片与下极板对应的金属片形成一个小电容器，电容器的上极板、下极板对应四个小电容器，四个小电容器并联形成一个大的等效电容器，即前述的电容器，换言之，小电容器本身具有通高频、阻低频的特性，结构相同的小电容器以并联的方式在总的等效电路中则具有相反的特性，即并联后形成的大的等效电容具有通低频、阻高频的特性，能够有效阻碍高频电磁波的传输，因此具有很好的频带外抑制效果。
具体的，弯折十字缝隙的旋转单元包括第一直线缝隙111、第二直线缝隙115以及连接于所述第一直线缝隙111和第二直线缝隙间115的三个弯折部，其中，三个弯折部的尺寸相同，且首尾依次连接，其中，第一弯折部112、第三弯折部114与第二弯折部113位于相对侧。通过弯折的十字缝隙能够增加电场的面积，从而使整体谐振单元的结构小型化。
优选的，弯折十字缝隙的宽度的取值范围为[0.1mm,0.3mm]；第一直线缝隙的长度的取值范围为[0.5mm,1mm]，第二直线缝隙的长度的取值范围为[0.5mm,1mm]；弯折部的深度的取值范围为[0.3mm,1mm]，弯折部的宽度的取值范围为[0.3mm,0.8mm]。
为了防止在级联较大的电容层时，频带外过早的出现传输极点，即为了保证良好频带外抑制性能，在上介质基板的下表面和下介质基板的上表面分别设置金属条组和方环形金属片，其中，如图1所示，金属条组即相邻的谐振单元中，对应上介质基板下表面的方环形金属片向相邻谐振单元中弯折形成的，谐振单元阵列排列形成滤波表面时，分开设置的上介质基板下表面的弯折方环形金属片和下介质基板上表面的方环形金属片具有不同的谐振频率，因此能够防止频带外过早的出现传输极点。
优选的，如图4所示，金属条组包括第一金属条组和第二金属条组。其中，第一金属条组包括依次连接的六个金属条，且相邻的两个金属条相互垂直；第一金属条121垂直且连接于上介质基板对应直角的一边，第二金属条122与上介质基板对应直角的一边的距离的取值范围为[0.05mm,0.2mm]，第三金属条123与上介质基板对应直角的另一边的距离的取值范围为[0.05mm,0.2mm]，第五金属条125与上介质基板对应直角的另一边的距离的取值范围为[0.6mm,1.1mm]，第六金属条126垂直并连接于上介质基板对应直角的另一边。
所述第二金属条组包括依次连接的三个金属条，且相邻两个金属条相互垂直，其中，金属条A127和金属条C129分别垂直并连接于上介质基板对应直角的另一边，金属条B128与上介质基板对应直角的另一边的距离的取值范围为[0.2mm,0.7mm]，且第二金属条组位于第四金属条124、第五金属条125及第六金属条126围成的区域内部，且与第四金属条124、第五金属条125及第六金属条126间的距离的取值范围为[0.1mm,0.4mm]。
优选的，第一金属条组中，第一金属条121的长度的取值范围为[0.1mm,0.6mm]，第二金属条122的长度的取值范围为[1mm,2mm]，第三金属条123的长度的取值范围为[0.6mm,1.8mm]，第四金属条124的长度的取值范围为[0.5mm,1mm]，第五金属条125的长度的取值范围为[1.3mm,2.3mm]，第六金属条126的长度的取值范围为[0.6mm,1.1mm]。
第二金属条组中，垂直并连接于上介质基板对应直角的另一边的两个金属条，即金属条A和金属条C的长度的取值范围为[0.2mm,0.7mm]，金属条B的长度的取值范围为[0.5mm,1.5mm]。
优选的，第一金属条组和第二金属条组中每一金属条的宽度的取值范围为[0.1mm,0.4mm]。
优选的，如图5所示，下介质基板的上表面印制有方环形金属片。其中，方环形金属片内环每条边长的取值范围为[4.5mm,5.5mm]，该方环形金属片的环宽的取值范围为[0.1mm,0.4mm]。
优选的，谐振单元截面为正方形，如图6所示，中介质基板的上表面印制的正方形金属栅格为2×2阵列排列的。具体的，正方形金属栅格的边长为中介质基板边长的二分之一，正方形金属栅格每条边的宽度的取值范围为[0.1mm,0.3mm]。
优选的，上、中、下三个介质基板的边长的取值范围为[5mm,8mm]，其厚度的取值范围为[0.2mm,1mm]；空气夹层的厚度的取值范围为[0.5mm,2mm]。
现通过以下实施例证明本发明的有益效果：
实施例1
设置带通型频率选择表面为10×10二维周期排列的谐振单元，组成的频率选择表面为正方形结构。
电容器的上极板和下极板中，设置弯折十字缝隙的旋转单元的宽度为0.1mm，第一直线缝隙的长度为0.55mm，第二直线缝隙的长度为0.55mm，三个弯折部的深度为0.6mm、宽度为0.7mm。
上介质基板的下表面印制有金属条组，第一金属条组中，第一金属条的长度设置为0.3mm，第二金属条的长度设置为1.6mm，第三金属条的长度设置为1.2mm，第四金属条的长度设置为0.8mm，第五金属条的长度设置为1.8mm，第六金属条的长度设置为0.9mm；第二金属条组中，金属条A的长度设置为0.5mm，金属条B的长度设置为1.2mm，金属条C的长度设置为0.5mm。金属条组中每一金属条的宽度设置为0.2mm，第二金属条组与第四金属条、第五金属条及第六金属条间的距离设置为0.2mm。
中介质基板上表面印制有2×2阵列排列的金属栅格，金属栅格的宽度设置为0.4mm；下介质基板的上表面印制耦方环形金属片，方环的内环边长设置为5.4mm，方环的宽度设置为0.2mm。
上中下三个介质基板均为正方形结构，边长设置为6mm，厚度设置为0.5mm；介质基板的材质选用电导率无穷大的理想导体，优选的，选用F4B，介电常数为2.2。此外，两个空气夹层的厚度均设置为1.5m。
基于上述的带通型频率选择表面，电磁波入射角为0°和15°时，电磁波传输系数随电磁波频率的变化规律图如图7所示。电磁波入射角为30°和45°时，电磁波传输系数随电磁波频率的变化规律图如图8所示。其中，电磁波入射角为0°时，在3GHz-4GHz频率范围内产生平坦的通带，插入损耗仅为-0.18dB，且在通带外的40GHz的频率范围内具有-20dB的带外抑制效果。从图7和图8中可以看出，在TE极化入射情况下，入射角为15°、30°和45°时，依然能够在3GHz-4GHz频率范围内产生平坦的通带，且在通带外仍然具有很好的带外抑制效果，表明该带通型频率选择表面具有很好的角度稳定性，能够保持带内特性(即能够保持通带内平坦、插入损耗小的特性)的同时具有超宽带的强带外抑制能力，且其电尺寸为仅有0.07λ，厚度为0.05λ，具有小型化的优点，其中λ的取值通常以通带中心频率为基准，示例性的，该实施例中，通带范围为3GHz-4GHz，则通带中心频率为3.5GHz，对应的波长为85.71mm。
实施例2
设置上、中、下三个介质基板的边长为5.2mm，空气夹层的厚度为1mm，弯折十字缝隙的弯折部的深度为0.4mm；上介质基板架表面的第一金属条组中，设置第四金属条的长度为0.6mm，第五金属条的长度为1.6mm，第二金属条组中，设置金属条B的长度为0.8mm；下介质基板下表面中，设置方环形金属贴片的内环边长为4.6mm，其他参数与实施例1相同。
基于上述的带通型频率选择表面，电磁波入射角为0°和15°时，电磁波传输系数随电磁波频率的变化规律图如98所示。电磁波入射角为30°和45°时，电磁波传输系数随电磁波频率的变化规律图如图10所示。其中，电磁波入射角为0°时，在4GHz-5GHz频率范围内产生平坦的通带，插入损耗为-0.96dB，在通带外能够在40GHz的频带范围内实现-20dB的带外抑制效果。从图9和图10中可以看出，在TE极化入射情况下，入射角为15°、30°和45°时，依然能够在4GHz-5GHz频率范围内产生平坦的通带，且在通带外仍然具有很好的带外抑制效果，表明该带通型频率选择表面能够保持带内特性的同时具有超宽带的强带外抑制能力，且其电尺寸为0.08λ，厚度为0.05λ，实现了小型化，其中，在该实施例中，通带范围为4GHz-5GHz，通带中心频率为4.5GHz，对应的波长为66.67mm。
与现有技术相比，本发明提出的具有超宽带外抑制特性的带通型频率选择表面，首先，采用了多层金属层通过介质基板级联的谐振单元结构，顶层与底层两弯折十字缝隙能够形成很大的等效电容，由于电容并联在等效电路中能够阻碍高频电磁波传输，因此两金属层形成的大等效电容能够对高频电磁波的传输产生很大的抑制效果，能够实现4GHz-40GHz的-20dB带外抑制效果，既保证了超宽的带外抑制范围又有较大的抑制强度；其次，本发明在上介质基板下表面和下介质基板上表面采用了不同谐振频率的弯折的方环形金属贴片(即金属条组)和方环金属贴片层，能够避免在级联较大电容层时带外过早的出现传输极点，从而能够保证良好的带外抑制性能；此外，本发明在上介质基板的上表面和下表面分别采用弯折十字缝隙与金属条组，通过弯折的缝隙增加了电场面积，从而增加了等效电容的大小，通过金属条组延长了电流路径，从而能够增大等效电感的大小，提高了其低通高阻的特性，并使整体谐振单元结构小型化，集成化高，小型化程度高的谐振单元能够在实际应用时更接近于无限大周期结构，同时也能够提高频率选择表面的角度稳定性；本发明通过对谐振单元的各结构参数进行优化，本发明通过对谐振单元各结构参数进行优化，能够实现在3GHz-4GHz频率范围内产生平坦的通带，插入损耗仅为-0.18dB，且在通带外的40GHz的频率范围内具有-20dB的带外抑制效果；通过参数优化，还能够实现在4GHz-5GHz频率范围内产生平坦的通带，插入损耗为-0.96dB，在通带外能够在40GHz的频带范围内实现-20dB的带外抑制效果。
本领域技术人员可以理解，实现上述实施例方法的全部或部分流程，可以通过计算机程序来指令相关的硬件来完成，所述的程序可存储于计算机可读存储介质中。其中，所述计算机可读存储介质为磁盘、光盘、只读存储记忆体或随机存储记忆体等。
以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到的变化或替换，都应涵盖在本发明的保护范围之内。
Claims (9)
1.一种具有超宽带外抑制特性的带通型频率选择表面，其特征在于，包括多个二维阵列排列的谐振单元，所述谐振单元包括沿电磁波正入射方向依次排列的上、中、下三个介质基板，相邻的介质基板之间设置有夹层，还包括电容器；
所述电容器的上极板和下极板均为金属层，所述金属层通过弯折十字缝隙分为四个相同的金属片，且所述弯折十字缝隙以上介质基板的中心为旋转中心呈90°旋转对称；
电容器的上极板覆盖于上介质基板的上表面，下极板覆盖于下介质基板的下表面；
上介质基板的下表面的四个直角位置处均耦合有相同的金属条组，且该金属条组以所述上介质基板的中心为旋转中心呈90°旋转对称；
中介质基板的上表面印制有二维阵列排列的正方形金属栅格；所述下介质基板的上表面印制有方环形金属片；
相邻的谐振单元中，对应上介质基板下表面的方环形金属片向相邻谐振单元中弯折形成的，谐振单元阵列排列形成滤波表面时，分开设置的上介质基板下表面的弯折方环形金属片和下介质基板上表面的方环形金属片具有不同的谐振频率。
2.根据权利要求1所述的带通型频率选择表面，其特征在于，所述弯折十字缝隙的旋转单元包括第一直线缝隙、第二直线缝隙以及连接于所述第一直线缝隙和第二直线缝隙间的三个弯折部，所述三个弯折部的尺寸相同，且首尾依次连接，其中，第一弯折部、第三弯折部与第二弯折部位于相对侧。
3.根据权利要求2所述的带通型频率选择表面，其特征在于，所述弯折十字缝隙的宽度的取值范围为[0.1mm,0.3mm]；所述第一直线缝隙的长度的取值范围为[0.5mm,1mm]，所述第二直线缝隙的长度的取值范围为[0.5mm,1mm]；所述弯折部的深度的取值范围为[0.3mm,1mm]，所述弯折部的宽度的取值范围为[0.3mm,0.8mm]。
4.根据权利要求1所述的带通型频率选择表面，其特征在于，所述金属条组包括第一金属条组和第二金属条组；
所述第一金属条组包括依次连接的六个金属条，且相邻的两个金属条相互垂直；第一金属条垂直且连接于上介质基板对应直角的一边，第二金属条与所述上介质基板对应直角的一边的距离的取值范围为[0.05mm,0.2mm]，第三金属条与上介质基板对应直角的另一边的距离的取值范围为[0.05mm,0.2mm]，第五金属条与上介质基板对应直角的另一边的距离的取值范围为[0.6mm,1.1mm]，第六金属条垂直并连接于上介质基板对应直角的另一边；
所述第二金属条组包括依次连接的三个金属条，且相邻两个金属条相互垂直，其中，两个金属条分别垂直并连接于上介质基板对应直角的另一边，另一金属条与上介质基板对应直角的另一边的距离的取值范围为[0.2mm,0.7mm]，所述第二金属条组与第四金属条、第五金属条及第六金属条间的距离的取值范围为[0.1mm,0.4mm]。
5.根据权利要求4所述的带通型频率选择表面，其特征在于，第一金属条组中，所述第一金属条的长度的取值范围为[0.1mm,0.6mm]，第二金属条的长度的取值范围为[1mm,2mm]，第三金属条的长度的取值范围为[0.6mm,1.8mm]，第四金属条的长度的取值范围为[0.5mm,1mm]，第五金属条的长度的取值范围为[1.3mm,2.3mm]，第六金属条的长度的取值范围为[0.6mm,1.1mm]；
第二金属条组中，垂直并连接于上介质基板对应直角的另一边的两个金属条的长度的取值范围为[0.2mm,0.7mm]，另一金属条的长度的取值范围为[0.5mm,1.5mm]。
6.根据权利要求4所述的带通型频率选择表面，其特征在于，所述第一金属条组和第二金属条组中每一金属条的宽度的取值范围为[0.1mm,0.4mm]。
7.根据权利要求1所述的带通型频率选择表面，其特征在于，所述谐振单元截面为正方形，所述中介质基板的上表面印制有2×2阵列排列的正方形金属栅格，所述正方形金属栅格的边长为中介质基板边长的二分之一，所述正方形金属栅格每条边的宽度的取值范围为[0.1mm,0.3mm]。
8.根据权利要求1所述的带通型频率选择表面，其特征在于，所述方环形金属片内环每条边长的取值范围为[4.5mm,5.5mm]，所述方环形金属片的环宽的取值范围为[0.1mm,0.4mm]。
9.根据权利要求1-8任一项所述的带通型频率选择表面，其特征在于，相邻的介质基板之间设置的夹层为均为空气夹层，所述上、中、下三个介质基板的边长的取值范围为[5mm,8mm]，其厚度的取值范围为[0.2mm,1mm]；所述空气夹层的厚度的取值范围为[0.5mm,2mm]。
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