CN114932296B - 基于振动送丝的厚板钛合金用大熔覆高效窄间隙焊接方法 - Google Patents
基于振动送丝的厚板钛合金用大熔覆高效窄间隙焊接方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114932296B CN114932296B CN202210318874.6A CN202210318874A CN114932296B CN 114932296 B CN114932296 B CN 114932296B CN 202210318874 A CN202210318874 A CN 202210318874A CN 114932296 B CN114932296 B CN 114932296B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- welding
- wire feeding
- vibration
- titanium alloy
- narrow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 213
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 58
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 36
- 238000005253 cladding Methods 0.000 title description 17
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 23
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 14
- 239000001307 helium Substances 0.000 claims description 9
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 8
- CFQGDIWRTHFZMQ-UHFFFAOYSA-N argon helium Chemical compound [He].[Ar] CFQGDIWRTHFZMQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 3
- 238000005498 polishing Methods 0.000 claims description 3
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 10
- 230000008901 benefit Effects 0.000 abstract description 4
- 238000013461 design Methods 0.000 abstract description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 abstract 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 3
- HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N Acetylene Chemical compound C#C HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 2
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000004021 metal welding Methods 0.000 description 1
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 230000037452 priming Effects 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
- B23K9/167—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a non-consumable electrode
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/12—Automatic feeding or moving of electrodes or work for spot or seam welding or cutting
- B23K9/133—Means for feeding electrodes, e.g. drums, rolls, motors
- B23K9/1333—Dereeling means
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/32—Accessories
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
基于振动送丝的厚板钛合金用大熔覆高效窄间隙焊接方法，包括对待焊接钛合金板材进行U型坡口加工的步骤，以及在U型坡口内进行振动送丝窄间隙焊接的步骤。本发明的一种基于振动送丝的厚板钛合金用大熔覆高效窄间隙焊接方法，解决了现有大厚度和超大厚度钛合金板材填丝焊接效率相对较低、焊接过程中容易产生侧壁未熔合缺陷等问题。方法本身通过特定形貌和结构的U型坡口的设计，以及焊接工艺中特定形式和参数的振动送丝方法，大幅提升了焊接效率。经测定，本发明的焊接工艺与现有技术中的常规焊接工艺相比，焊接效率提高了3倍以上。同时，保证了焊接过程的稳定性，有效避免了焊接缺陷的产生，焊接效率高、焊接变形小，焊缝质量较好。
Description
技术领域
本发明涉及金属材料的焊接技术领域，具体的说是一种大厚度钛合金板的高效高质量振动送丝窄间隙焊接方法。
背景技术
窄间隙焊接通常是指将厚度30mm以上的板材，按小于板厚的间隙开坡口，再进行机械化或自动化弧焊的方法(板厚小于200mm时，间隙小于20mm；板厚超过200mm时，间隙小于30mm)。其中超窄间隙坡口宽度不超过10mm。现有单纯电弧焊窄间隙焊接中采用的间隙大多在12～20mm，焊接速度通常为0.12～0.2m/min。这种窄间隙焊接技术，虽然设备简单，成本较低，但由于焊接速度过低、熔覆量小、焊接线能量较大，因此在焊接效率、焊接变形和焊接区域的组织性能上都有待进一步改善。
为了提高窄间隙熔覆效率，国内外开展了大量研究，提出了许多创新方法。热丝TIG焊是在TIG焊的基础上对填充金属进行预热，以加快金属熔敷速度。1985年，美国的CookG E等人申请专利并将这项技术应用于窄间隙焊接中。双电极窄间隙TIG焊最早由日本学者Yamada等人提出，它采用带有双电极、脉冲电流独立供电的单独焊枪进行焊接。2个脉冲供电的电弧产生于电极端部，焊接设备可实现高沉积率和高品质的焊接过程，从而实现高效窄间隙焊接，但是设备复杂程度过高，工艺适用性较差。北京工业大学的华爱兵等人通过研究横向旋转磁场对TIG焊焊缝成形的影响发现：随着励磁电流增大。焊缝熔宽增大、熔深减小。这样的规律可以用来解决在窄间隙焊接过程中侧壁熔合不良的问题，有效的避免焊接缺陷，从而适当的提高焊接效率。日本的Rittichai Phaoniam等人发明了采用热丝系统的激光一电弧复合窄间隙焊接方法。采用热丝系统和激光光源进一步地提高焊丝的熔敷率。中船重工725所申请号为201810891365 .6的专利通过热丝系统结合点动送丝，不仅可以通过热丝加热提升熔覆效率，同时通过点动送丝增大焊丝停留时间来保证焊丝可以充分加热熔化，为了避免侧壁未熔合缺陷采用摆动钨极来加热侧壁，但是这导致焊丝吸收电弧热量有限，限制了熔覆效率的进一步提升。分析国内外窄间隙焊接的研究现状，可以看出钛合金窄间隙焊接的关键技术在于解决： (1)焊接过程中的侧壁熔合问题； (2)焊接效率问题。
因此，能够进一步提高焊接效率、有效消除焊接过程中侧壁未熔合缺陷的高效窄间隙焊接方法是未来窄间隙焊接技术应用的关键技术瓶颈。
发明内容
本发明的技术目的为：提供一种工序简单、操作方便，能够满足大厚度钛合金板材高效高质量的焊接需求，可有效提高焊接熔覆效率，增大焊接时的熔深和熔宽，避免焊接过程中侧壁未熔合等缺陷的产生，从而实现大厚度钛合金板材的高效高质量焊接的振动送丝窄间隙焊接方法。
本发明为解决上述技术问题所采用的技术方案为：基于振动送丝的厚板钛合金用大熔覆高效窄间隙焊接方法，包括对待焊接钛合金板材进行U型坡口加工的步骤，以及在U型坡口内进行振动送丝窄间隙焊接的步骤，在U型坡口加工步骤中，所加工的U型坡口中间钝边的宽度为1～3mm，U型坡口内左右两侧的圆角直径为4～5mm，坡口角度为1～2.8°；
所述振动送丝窄间隙焊接步骤的具体工艺为：
（1）打底焊
在惰性气体氛围保护的条件下，采用振动送丝窄间隙焊接设备，控制焊接电流为220～250A，焊接电压为16～20V，焊接速度为220～250mm/min，送丝速度为2000～3000mm/min，振动送丝时的振动形式为点动，振动频率为10～20HZ、振动幅值为0.1～2mm，进行TIG打底焊接；
（2）填充焊
在惰性气体氛围保护的条件下，采用振动送丝窄间隙焊接设备，控制焊接电流为285～500A，焊接电压为16～20V，焊接速度为250～300mm/min，送丝速度为4800～6000mm/min，振动送丝时的振动形式为横向1～3mm往复运动，振动频率为45～80HZ、振动幅值为1～3mm，进行TIG填充焊接；
（3）盖面焊
在惰性气体氛围保护的条件下，采用振动送丝窄间隙焊接设备，控制焊接电流为300～353A，焊接电压为16～20V，焊接速度为230～400mm/min，送丝速度为2000～3500mm/min，振动送丝时的振动形式为横向2～5mm往复运动，振动频率为10～20HZ、振动幅值为1～3mm，进行TIG盖面焊接。
优选的，所述的焊接方法适用于厚度大于30mm的钛合金板材的焊接。
优选的，在U型坡口加工步骤中，所加工的U型坡口为单面坡口或双面坡口。
优选的，在U型坡口加工步骤后，振动送丝窄间隙焊接步骤前，还设置有对待焊接区域进行酸洗、打磨和表面清洗的步骤。
优选的，在振动送丝窄间隙焊接步骤中，所采用的惰性气体为氦气或氦氩混合气体。
优选的，所述的氦氩混合气体中氦气的体积占比不低于50%。
有益效果：
1、本发明的一种基于振动送丝的厚板钛合金用大熔覆高效窄间隙焊接方法，解决了现有大厚度和超大厚度钛合金板材（钛合金厚板的大厚度40mm以上，超大厚度90mm以上）填丝焊接效率相对较低、焊接过程中容易产生侧壁未熔合缺陷等问题。方法本身通过特定形貌和结构的U型坡口的设计，以及焊接工艺中特定形式和参数的振动送丝方法，大幅提升了焊接效率。经测定，本发明的焊接工艺与现有技术中的常规焊接工艺相比，焊接效率提高了3倍以上。同时，保证了焊接过程的稳定性，有效避免了焊接缺陷的产生，焊接效率高、焊接变形小，焊缝质量较好。
2、本发明的焊接方法可以将大厚度和超大厚度钛合金板材的焊接变形和焊接应力通过逐层能量精确控制的方式降到最低，实现高精度和高质量焊接。焊接时的填充材料采用的是现有的焊接工业体系产品，技术转化成本低，见效快，同时可以根据设备能力通过加装送丝机构，结合合适的坡口形式和焊丝配合，就可以实现高效、高精度、高可靠性窄间隙焊接，使本专利的技术优势可以在不同设备上得到体现，工艺适用性好。
附图说明
图1为钛合金板材开单面U型坡口的结构示意图；
图2为钛合金板材开双面U型坡口的结构示意图；
图3为不加振动送丝条件下熔滴的结构示意图；
图4为振动送丝条件下熔滴成形的结构示意图；
图5为振动送丝对熔池的影响示意图；
图6为振动送丝条件下的熔池形态结构示意图；
图7为 实施例1中45mm厚TC4钛合金板材振动送丝窄间隙焊接的接头截面形貌照片；
图8 为 实施例1中45mm厚TC4钛合金板材传统窄间隙焊接的接头截面形貌照片；
附图标记：1、熔滴，2、界面，3、焊丝，4、熔池。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明的技术方案做进一步详细的阐述和说明。公开本发明的目的旨在保护本发明范围内的一切变化和改进，本发明并不局限于下面的实施例。
本发明提供的一种基于振动送丝的厚板钛合金用大熔覆高效窄间隙焊接方法，包括焊前坡口设计、焊接设备、焊接工艺和焊接气体选择，具体为：
（1）坡口设计
将待焊接的厚板钛合金板材坡口设计为带钝边的U型，如附图1和附图2所示，U型坡口的加工可以是单面坡口或双面坡口两种形式。其中，所加工的U型坡口中间钝边的宽度a为1～3mm，钝边越大越有利于实现高效焊接，但是3mm以上可能会引起较大的焊接变形和残余应力问题。坡口角度b为1～2.8°，U型坡口内左右两侧的U型圆角直径为4～5mm，保证填充时熔覆金属可以良好铺展，避免未熔合缺陷产生。
（2）焊接设备
焊接过程中需要一台具备振动送丝机构的窄间隙焊接设备，可以实现送丝过程的振动，包括振动频率、振动幅值、振动形式等。不加振动送丝时，大熔覆量条件下由于钛合金本身所具有的大的表面张力，容易造成球形熔滴，液态熔滴铺展不良，如附图3所示，在窄间隙条件下形成侧壁未熔合和层间未熔合影响接头的性能。
通过上下和/或左右振动送丝的外加机械力改变熔滴的表面张力，从而实现大熔覆条件下熔滴的良好铺展，如附图4所示，形成成形良好的焊缝，从而确保了高效填充条件下的高质量焊接。通过振动送丝扰动熔池，根据振动角度和幅值的不同，不仅可以增大熔池的范围，增大熔宽，提高填充效率；同时振动可以增大熔深，保证良好的层间结合，如附图5所示。图5中的A1是指焊丝振动时带动的纵向振动的振幅，A2是指焊丝振动时带动的纵向振动的振幅，A0是指焊丝振动时的振幅；k是指焊丝振动频率与熔池振动频率的比值，焊丝是固态，熔池是液态，两者传导涉及两种介质波动的传导，根据物理常识两者的比值就是k。
公式1
公式2
上述公式说明送丝振动时会对熔池的纵向和横向均带来尺寸变 化，使得熔池深度增大，直径增大。
同时振动幅值和方向与焊接速度综合作用，进一步改变了熔池的形态增大了熔池前沿的高温作用区域，如附图6所示，图6为振动送丝条件下的熔池形态结构示意图，图中u为振动送丝方向，V为焊接送丝方向，w为实际振动送丝影响的熔池运动主方向。振动送丝可以形成对焊接前沿和侧壁的良好加热，有效的改善焊接熔池前沿金属的界面铺展难度，从而保证为良好的冶金结合奠定了坚实基础，有效的避免大熔覆、高速焊接时侧壁未熔合和层间未熔合的产生。
（3）焊接工艺
通过大热输入量和大送丝量实现焊接大熔覆，同时通过振动送丝的匹配来提升液态金属的铺展效果并加速熔池内部运动，减小表面张力和内部熔池运动不充分造成的焊缝缺陷问题，从而创新性的实现钛合金大熔覆、高速、高效焊接。其中，打底焊接时，焊接电流为220～250A，电压16～20V，焊接速度220～250mm/min，送丝速度2000～3000mm/min，振动送丝参数为：振动频率10～20HZ、振动幅值0.1～2mm、振动形式点动；
填充焊接时焊接电流为285～500A，电压16～20V，焊接速度250～300mm/min，送丝速度4800～6000mm/min，振动送丝参数为：振动频率45～80HZ、振动幅值1～3mm、振动形式横向1～3mm往复运动；
盖面焊接时焊接电流为300～350A，电压16～20V，焊接速度230～400mm/min，送丝速度2000～3500mm/min，振动送丝参数为：振动频率10～20HZ、振动幅值1～3mm、振动形式横向2～5mm往复运动获得成形良好，过渡光滑的焊缝。
（4）焊接气体选择
焊接时为了进一步增大熔覆，提升焊接能量利用率，同时保证电弧焊接足够的熔深从而增大熔池液态金属运动的深度和剧烈程度，采用氦气或者氦氩混合气体（氦气占比不低于50%），进一步保证在同等焊接工艺条件下大熔覆的有效可靠实现。
实施例1
本实施例进行的是厚度为45mm 的TC4钛合金板材的焊接。具体的焊接步骤为：
（1）坡口设计
在待焊接的厚板钛合金板材上加工带钝边的U型坡口，采用双面焊接方式，其中U型的圆角直径为5mm，焊接钝边厚度a为3mm，坡口角度b为2°。加工后对待焊接区域进行酸洗、打磨和表面清洗。
（2）振动送丝窄间隙焊接
（1）打底焊
采用正背面气体保护形式对熔池和焊后高温区进行保护，保护气体为纯度为99.999%的高纯氦气，保护气流量为25L/min，采用振动送丝窄间隙焊接设备，控制焊接电流为230A，焊接电压为18V，焊接速度为220mm/min，送丝速度为2000mm/min，振动送丝时的振动形式为点动，振动频率为20HZ、振动幅值为1mm，进行TIG打底焊接；
（2）填充焊
采用正背面气体保护形式对熔池和焊后高温区进行保护，保护气体为纯度为99.999%的高纯氦气，保护气流量为25L/min，采用振动送丝窄间隙焊接设备，控制焊接电流为320A，焊接电压为18V，焊接速度为300mm/min，送丝速度为5000mm/min，振动送丝时的振动形式为横向2mm往复运动，振动频率为50HZ、振动幅值为3mm，进行TIG填充焊接；
（3）盖面焊
采用正背面气体保护形式对熔池和焊后高温区进行保护，保护气体为纯度为99.999%的高纯氦气，保护气流量为25L/min，采用振动送丝窄间隙焊接设备，控制焊接电流为300A，焊接电压为16V，焊接速度为250mm/min，送丝速度为2000mm/min，振动送丝时的振动形式为横向4mm往复运动，振动频率为10HZ、振动幅值为1mm，进行TIG盖面焊接，之后获得成形良好，过渡光滑的焊缝。
本实施例在完成焊接后，45mm厚TC4钛合金板材的焊后接头形貌如附图7所示。该振动送丝窄间隙焊接单道将近4mm，一共焊接12道。
对比例1
传统窄间隙焊接方法为了避免侧壁未熔合的产生，单层熔覆厚度一般不超过1.5mm，同时由于焊接熔覆效率低，焊接道次多，焊接变形大，坡口角度一般在3°以上，采用传统窄间隙焊接方法，对厚度为45mm 的TC4钛合金板材进行焊接。焊后接头形貌如附图8所示。该传统窄间隙焊接单道1.2mm左右，一共焊接38道。
采用本发明焊接方法的实施例1与采用传统窄间隙焊接方法的对比例1相比，本发明中焊接熔覆量大幅提升，单道焊接效率提高3倍以上，总焊接效率提高6倍以上，焊缝质量得到了显著提高。
本发明所列举的技术方案和实施方式并非是限制，与本发明所列举的技术方案和实施方式等同或者效果相同方案都在本发明所保护的范围内。
Claims (5)
1.基于振动送丝的厚板钛合金用大熔覆高效窄间隙焊接方法，包括对待焊接钛合金板材进行U型坡口加工的步骤，以及在U型坡口内进行振动送丝窄间隙焊接的步骤，其特征在于：在U型坡口加工步骤中，所加工的U型坡口中间钝边的宽度为1～3mm，U型坡口内左右两侧的圆角直径为4～5mm，坡口角度为1～2.8°；
所述振动送丝窄间隙焊接的步骤的具体工艺为：
（1）打底焊
在惰性气体氛围保护的条件下，采用振动送丝窄间隙焊接设备，控制焊接电流为220～250A，焊接电压为16～20V，焊接速度为220～250mm/min，送丝速度为2000～3000mm/min，振动送丝时的振动形式为点动，振动频率为10～20HZ、振动幅值为0.1～2mm，进行TIG打底焊接；
（2）填充焊
在惰性气体氛围保护的条件下，采用振动送丝窄间隙焊接设备，控制焊接电流为285～500A，焊接电压为16～20V，焊接速度为250～300mm/min，送丝速度为4800～6000mm/min，振动送丝时的振动形式为横向1～3mm往复运动，振动频率为45～80HZ、振动幅值为1～3mm，进行TIG填充焊接；
（3）盖面焊
在惰性气体氛围保护的条件下，采用振动送丝窄间隙焊接设备，控制焊接电流为300～353A，焊接电压为16～20V，焊接速度为230～400mm/min，送丝速度为2000～3500mm/min，振动送丝时的振动形式为横向2～5mm往复运动，振动频率为10～20HZ、振动幅值为1～3mm，进行TIG盖面焊接；
所述的焊接方法适用于厚度大于30mm的钛合金板材的焊接。
2.根据权利要求1所述的基于振动送丝的厚板钛合金用大熔覆高效窄间隙焊接方法，其特征在于：在U型坡口加工步骤中，所加工的U型坡口为单面坡口或双面坡口。
3.根据权利要求1所述的基于振动送丝的厚板钛合金用大熔覆高效窄间隙焊接方法，其特征在于：在U型坡口加工步骤后，振动送丝窄间隙焊接步骤前，还设置有对待焊接区域进行酸洗、打磨和表面清洗的步骤。
4.根据权利要求1所述的基于振动送丝的厚板钛合金用大熔覆高效窄间隙焊接方法，其特征在于：在振动送丝窄间隙焊接步骤中，所采用的惰性气体为氦气或氦氩混合气体。
5.根据权利要求4所述的基于振动送丝的厚板钛合金用大熔覆高效窄间隙焊接方法，其特征在于：所述的氦氩混合气体中氦气的体积占比不低于50%。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210318874.6A CN114932296B (zh) | 2022-03-29 | 2022-03-29 | 基于振动送丝的厚板钛合金用大熔覆高效窄间隙焊接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210318874.6A CN114932296B (zh) | 2022-03-29 | 2022-03-29 | 基于振动送丝的厚板钛合金用大熔覆高效窄间隙焊接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN114932296A CN114932296A (zh) | 2022-08-23 |
| CN114932296B true CN114932296B (zh) | 2023-10-27 |
Family
ID=82861759
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202210318874.6A Active CN114932296B (zh) | 2022-03-29 | 2022-03-29 | 基于振动送丝的厚板钛合金用大熔覆高效窄间隙焊接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN114932296B (zh) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101293303A (zh) * | 2008-06-13 | 2008-10-29 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种钛合金厚板窄间隙tig自动焊接工艺 |
| KR20120051120A (ko) * | 2010-11-12 | 2012-05-22 | 대우조선해양 주식회사 | 용접 와이어의 진동을 이용한 용접 방법 |
| CN102922150A (zh) * | 2012-11-08 | 2013-02-13 | 哈尔滨工业大学 | 一种激光液态填充焊的熔丝方法 |
| CN104002028A (zh) * | 2014-05-13 | 2014-08-27 | 江苏科技大学 | 一种摇动电弧窄间隙单面焊双面成形的焊接方法 |
| CN108453352A (zh) * | 2018-04-13 | 2018-08-28 | 海洋石油工程股份有限公司 | 液化天然气储罐内罐壁板竖向焊接接头全自动焊接方法 |
| CN109048004A (zh) * | 2018-08-07 | 2018-12-21 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种船用钛合金厚板的振动热丝窄间隙焊接方法 |
| CN109877423A (zh) * | 2019-04-16 | 2019-06-14 | 海洋石油工程股份有限公司 | 基于动态送丝热丝氩弧焊的9％镍钢焊接工艺 |
-
2022
- 2022-03-29 CN CN202210318874.6A patent/CN114932296B/zh active Active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101293303A (zh) * | 2008-06-13 | 2008-10-29 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种钛合金厚板窄间隙tig自动焊接工艺 |
| KR20120051120A (ko) * | 2010-11-12 | 2012-05-22 | 대우조선해양 주식회사 | 용접 와이어의 진동을 이용한 용접 방법 |
| CN102922150A (zh) * | 2012-11-08 | 2013-02-13 | 哈尔滨工业大学 | 一种激光液态填充焊的熔丝方法 |
| CN104002028A (zh) * | 2014-05-13 | 2014-08-27 | 江苏科技大学 | 一种摇动电弧窄间隙单面焊双面成形的焊接方法 |
| CN108453352A (zh) * | 2018-04-13 | 2018-08-28 | 海洋石油工程股份有限公司 | 液化天然气储罐内罐壁板竖向焊接接头全自动焊接方法 |
| CN109048004A (zh) * | 2018-08-07 | 2018-12-21 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种船用钛合金厚板的振动热丝窄间隙焊接方法 |
| CN109877423A (zh) * | 2019-04-16 | 2019-06-14 | 海洋石油工程股份有限公司 | 基于动态送丝热丝氩弧焊的9％镍钢焊接工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN114932296A (zh) | 2022-08-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103862177B (zh) | 激光-gma电弧复合热源填丝焊接方法 | |
| CN111515541B (zh) | 厚板窄间隙激光-tig复合填丝焊接装置及方法 | |
| CN108907414B (zh) | 一种高熔敷效率高焊接速度双钨极tig窄间隙焊接方法 | |
| CN107322148B (zh) | 基于钨极氩弧焊与冷金属过渡焊接复合热源的焊接方法和应用 | |
| CN111673283B (zh) | 一种铝合金厚板多层激光-tig复合焊接装置及方法 | |
| CN101733564A (zh) | 超高强度钢的激光-电弧复合热源高速焊接方法 | |
| CN110961789A (zh) | 一种激光扫描-振动热丝tig复合焊接方法 | |
| CN103192187A (zh) | 激光高频交流脉冲tig复合焊接工艺 | |
| CN106378516A (zh) | 厚板对接高效组合式自动tig 焊接工艺 | |
| CN112620856A (zh) | 一种异种金属材料焊接前的预处理方法、异种金属材料焊接产品及其焊接方法 | |
| CN110293321A (zh) | 激光cmt复合焊接系统、焊接方法及铝合金车体焊接构件 | |
| CN101767246A (zh) | 一种提高tig焊接速度的装置和方法 | |
| CN108356387B (zh) | 一种基于双电弧振动的焊接熔池稳定性调控方法及其应用 | |
| CN109530858B (zh) | 一种提高铝合金电弧增材冶金强度的方法 | |
| CN113399835A (zh) | 适用于厚壁构件窄间隙焊接的激光-电弧复合焊接方法 | |
| CN108581142A (zh) | 一种用于低碳钢薄板焊接的超高速双丝共熔池熔化极气体保护焊工艺 | |
| CN113770522A (zh) | 一种钛合金厚板预填丝激光超窄间隙焊接方法 | |
| CN113996883A (zh) | 一种基于磁控电弧gtaw窄间隙焊接的双摆丝焊接装置及利用方法 | |
| CN108544062A (zh) | 一种铝合金薄板的自动焊焊接方法 | |
| CN113102891B (zh) | 一种外加磁场抑制铝合金激光-mig复合焊接塌陷的方法及装置 | |
| CN114932296B (zh) | 基于振动送丝的厚板钛合金用大熔覆高效窄间隙焊接方法 | |
| CN105880807A (zh) | 利用旁路电弧诱导的tig填丝窄间隙焊接方法 | |
| CN106001867B (zh) | 多电极单面单层埋弧焊方法 | |
| CN106670626A (zh) | 一种双磁控电弧窄间隙双面焊接工艺 | |
| CN113798632B (zh) | 一种电弧熔丝增材制造的成形方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |