CN114909115B - 提高直井辅助双水平井sagd效果的工艺方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种提高直井辅助双水平井SAGD效果的工艺方法，包括：利用现有直井或者开设新的直井，且直井位于SAGD井组的蒸汽腔未发育段；采用溶剂段塞‑蒸汽注入的方式多轮次向直井内注入溶剂，溶剂和蒸汽沿直井的射孔射入至油层内，并对油层进行联合降粘。本发明解决了现有技术中的非均质储层超稠油SAGD直井辅助效果较差的问题。
Description
技术领域
本发明涉及油田开采技术领域，具体而言，涉及一种提高直井辅助双水平井SAGD效果的工艺方法。
背景技术
双水平井SAGD开发超稠油油藏的生产效果主要取决于蒸汽腔的大小，风城超稠油SAGD已开始规模化应用，多数井组蒸汽腔局部发育，影响了井组采收率，采用直井辅助SAGD技术来增加蒸汽发育点，加速扩展汽腔来提高开发效果，然而遇到储集层非均质性较强时，出现直井与SAGD井组连通较差甚至很难实现连通的问题。直井辅助SAGD技术日增油2～6t/d，累积采收率提高3.9％～9.9％，但在直井辅助SAGD过程中，直井与SAGD井组的汽腔连通时间较长，蒸汽耗费量大，直井辅助效益变差。
发明内容
本发明的主要目的在于提供一种提高直井辅助双水平井SAGD效果的工艺方法，以解决现有技术中的非均质储层超稠油SAGD直井辅助效果较差的问题。
为了实现上述目的，本发明提供了一种提高直井辅助双水平井SAGD效果的工艺方法，包括：利用现有直井或者开设新的直井，且直井位于SAGD井组的蒸汽腔未发育段；采用溶剂段塞-蒸汽注入的方式多轮次向直井内注入溶剂，溶剂和蒸汽沿直井的射孔射入至油层内，并对油层进行联合降粘。
进一步地，直井竖直向下开设，直井的射孔方式为高于SAGD井组的注汽井、且避开距离2～4m全部射开。
进一步地，直井的轴线到SAGD井组所在平面的距离为20-40米。
进一步地，在直井射孔蒸汽吞吐的第二轮时向直井内注入溶剂。
进一步地，在注入溶剂时，待直井蒸汽吞吐一轮后，将溶剂通过泵车注入直井内，注完溶剂后用预定数量的环空容积的水顶替，使得直井中的溶剂进入到油层中，顶替结束后通过环套注入蒸汽，注蒸汽结束后，焖井预定时间，焖井结束后开油管放喷，放喷结束后转抽生产。
进一步地，注入溶剂时，溶剂的注入总量与直井和SAGD井组之间的平面距离正相关。
进一步地，注入蒸汽时，蒸汽的注入量每轮次递增，注入溶剂时，溶剂的注入量每轮次递增。
进一步地，蒸汽的注入量每轮次递增15％-25％。
进一步地，蒸汽的首轮注入量为10m3-15m3。
进一步地，当一轮次施工结束后若直井与SAGD井组的井汽腔融合，则停止下一轮施工，转正常直井辅助SAGD生产。
应用本发明的技术方案，通过直井蒸汽吞吐+液态溶剂工艺方法，在原有利用蒸汽热量降低稠油黏度的基础上，又增加了溶剂降粘作用，进一步降低了残余油饱和度，增强了稠油的流动性，与常规的蒸汽吞吐相比，该工艺方法能够显著提高稠油的采收率，降低能耗，加快直井与SAGD井组间汽腔连通速度，减少对蒸汽的需求，可实现早采油早收益的目的，并可产生较好的经济效益。
附图说明
构成本申请的一部分的说明书附图用来提供对本发明的进一步理解，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。在附图中：
图1示出了采用本发明的提高直井辅助双水平井SAGD效果的工艺方法之前的SAGD井组之间的位置示意图；
图2示出了图1的纵向剖视图；
图3示出了采用本发明的提高直井辅助双水平井SAGD效果的工艺方法时汽腔发育的结构示意图。
其中，上述附图包括以下附图标记：
10、直井；20、SAGD井组；21、注汽井；22、生产井；31、辅助蒸汽腔；32、混合区；33、溶剂区。
具体实施方式
需要说明的是，在不冲突的情况下，本申请中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。下面将参考附图并结合实施例来详细说明本发明。
需要指出的是，除非另有指明，本申请使用的所有技术和科学术语具有与本申请所属技术领域的普通技术人员通常理解的相同含义。
在本发明中，在未作相反说明的情况下，使用的方位词如“上、下、顶、底”通常是针对附图所示的方向而言的，或者是针对部件本身在竖直、垂直或重力方向上而言的；同样地，为便于理解和描述，“内、外”是指相对于各部件本身的轮廓的内、外，但上述方位词并不用于限制本发明。
为了解决现有技术中的非均质储层超稠油SAGD直井辅助效果较差的问题，本发明提供了一种提高直井辅助双水平井SAGD效果的工艺方法。
本实施例提供了一种提高直井辅助双水平井SAGD效果的工艺方法，包括：利用现有直井10或者开设新的直井10，且直井10位于SAGD井组20的蒸汽腔未发育段；采用溶剂段塞-蒸汽注入的方式多轮次向直井10内注入溶剂，溶剂和蒸汽沿直井10的射孔射入至油层内，并对油层进行联合降粘。
本实施例通过直井10蒸汽吞吐+液态溶剂工艺方法，在原有利用蒸汽热量降低稠油黏度的基础上，又增加了溶剂降粘作用，进一步降低了残余油饱和度，增强了稠油的流动性，与常规的蒸汽吞吐相比，该工艺方法能够显著提高稠油的采收率，降低能耗，加快直井10与SAGD井组20间汽腔连通速度，减少对蒸汽的需求，可实现早采油早收益的目的，并可产生较好的经济效益。
需要说明的是，溶剂段塞-蒸汽注入的方式具体而言就是在第一轮吞吐之后的新一轮蒸汽吞吐时先注入溶剂再注蒸汽，下一轮同样先注溶剂再注蒸汽，这样一个段塞式注入的方式。
本实施例的直井10优先利用已经开设的、用于辅助SAGD生产的直井10，直井10竖直向下开设，直井10的射孔方式为高于SAGD井组20的注汽井21、且避开距离2～4m全部射开，也就是说，直井10射孔底界高度高于注汽井21的高度，并且射孔顶界的避射高度，即离盖层的高度要避开2～4m，这样热损失较小，油汽比较稳定。当然，除了利用现有的直井10外，也可以根据需要开设一直井进行使用。
优选地，直井10的轴线到SAGD井组20所在平面的距离为20-40米。
优选地，在直井10射孔蒸汽吞吐的第二轮时向直井10内注入溶剂。在直井10吞吐的第一轮次，因蒸汽腔未形成，注入的溶剂不能接触大面积稠油，溶剂不能发挥溶解降粘作用即被采出，因此选择在直井10蒸汽吞吐第一轮次后注入溶剂。比较不同轮次注入对两蒸汽腔连通速度以及开采效果的影响，模拟结果表明，从第二轮开始，实施越早，汽腔连通越早。从连通天数可以看出，吞吐第二轮开始实施时汽腔连通时间可以提前74天，之后逐轮降低提早时间，第五轮仅35天，较第二轮降低提早连通时间47％，因此优选注入时机为直井吞吐的第二轮次。当然，也可以根据实际情况适当推后注入时间，只要直井10与SAGD井组20没有连通都可以注入。
在本实施例中，在注入溶剂时，待直井10蒸汽吞吐一轮后，在第二轮将溶剂通过泵车注入直井10内，注完溶剂后用预定数量的环空容积的水顶替，在水的作用下将直井10中的溶剂尽量全都推入油层中，防止溶剂留置井筒导致效果不好，顶替结束后通过环套注入蒸汽，注蒸汽结束后，焖井预定时间，焖井结束后开油管放喷，放喷结束后转抽生产。按正常直井辅助转轮标准确定转下一轮施工时机，最后一轮施工结束后直井转正常蒸汽吞吐。当在某一轮次施工结束后若直井10与SAGD井组20的井汽腔融合，则停止下一轮施工，转正常直井辅助SAGD生产，该工艺方法实施完成。
直井10第二轮实施热力和溶剂联合降粘注入溶剂时，溶剂的注入总量与直井10和SAGD井组20之间的平面距离正相关。根据不同井距优化出的最优溶剂量，回归井距与溶剂用量的关系式：y＝x-10。注入蒸汽时，蒸汽的注入量每轮次递增，注入溶剂时，溶剂的注入量每轮次递增。
优选地，蒸汽的注入量每轮次递增15％-25％。蒸汽的首轮注入量为10m3-15m3。
以下列举一具体的实施例：
如图1所示，SAGD井组20平面距离80m，直井10与SAGD井组20平面距离小于30m，油层厚度大于10m，直井10与SAGD井组20间尚未形成连通。
如图2所示，在SAGD井组20的蒸汽腔未发育段，选择距离SAGD井组20约30米处的一直井10，SAGD井组20一般包括在上方的注汽井21和在下方的生产井22，直井10射孔方式为高于SAGD井组20的注汽井21、避开距离2～4m全部射开。
通过直井10蒸汽吞吐一轮后，在第二轮时将按配方配制好的溶剂运到井场，通过泵车将其注入，注完溶剂后用1.5个环空容积的水顶替；顶替结束后通过环套注入蒸汽；注蒸汽结束后，焖井3天，焖井结束后开油管放喷，放喷结束后立即转抽生产，按正常直井辅助转轮标准确定转下一轮施工时机，最后一轮施工结束后直井10转正常蒸汽吞吐，若某一轮次施工结束后直井10与SAGD井汽腔融合，则停止下一轮施工，转正常直井辅助SAGD生产。施工期间SAGD井正常生产。如图3所示，沿着蒸汽和溶剂进入油层的方向，依次形成辅助蒸汽腔31、蒸汽和溶剂的混合区32以及溶剂区33。
直井10第二轮实施热力和溶剂联合降粘，溶剂注入总量与直井10和SAGD井组20间平面距离相关，溶剂首轮注入量10～153，蒸汽每轮次递增20％，溶剂每轮次递增比例根据轮次蒸汽量递增比例确定，若所剩溶剂量达不到递增量，则以剩余溶剂量为准，焖井3天。
数模结果显示，采用上述工艺方法后，直井10注溶剂辅助最初两年内，增油效果明显，平均日产油提高6t/d。与不注溶剂相比，蒸汽腔提早70天左右实现热连通，井间动用程度约提高20％。
需要说明的是，上述实施例中的多个指的是至少两个。
从以上的描述中，可以看出，本发明上述的实施例实现了如下技术效果：
1、解决了现有技术中的非均质储层超稠油SAGD直井辅助效果较差的问题；
2、进一步降低了残余油饱和度，增强了稠油的流动性，显著提高稠油的采收率，降低能耗；
3、加快直井与SAGD井组间汽腔连通速度，减少对蒸汽的需求；
4、可实现早采油早收益的目的，并可产生较好的经济效益。
显然，上述所描述的实施例仅仅是本发明一部分的实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都应当属于本发明保护的范围。
需要注意的是，这里所使用的术语仅是为了描述具体实施方式，而非意图限制根据本申请的示例性实施方式。如在这里所使用的，除非上下文另外明确指出，否则单数形式也意图包括复数形式，此外，还应当理解的是，当在本说明书中使用术语“包含”和/或“包括”时，其指明存在特征、步骤、工作、器件、组件和/或它们的组合。
需要说明的是，本申请的说明书和权利要求书及上述附图中的术语“第一”、“第二”等是用于区别类似的对象，而不必用于描述特定的顺序或先后次序。应该理解这样使用的数据在适当情况下可以互换，以便这里描述的本申请的实施方式能够以除了在这里图示或描述的那些以外的顺序实施。
以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (8)
1.一种提高直井辅助双水平井SAGD效果的工艺方法，其特征在于，包括：
利用现有直井（10）或者开设新的直井（10），且所述直井（10）位于SAGD井组（20）的蒸汽腔未发育段；
采用溶剂段塞-蒸汽注入的方式多轮次向所述直井（10）内注入溶剂和蒸汽，所述溶剂和所述蒸汽沿所述直井（10）的射孔射入至油层内，并对所述油层进行联合降粘；
通过所述直井（10）蒸汽吞吐一轮后，在所述直井（10）射孔蒸汽吞吐的第二轮时向所述直井（10）内注入所述溶剂；
在注入所述溶剂时，待所述直井（10）蒸汽吞吐一轮后，将所述溶剂通过泵车注入所述直井（10）内，注完所述溶剂后用预定数量的环空容积的水顶替，使得所述直井（10）中的溶剂进入到油层中，顶替结束后通过环套注入蒸汽，注蒸汽结束后，焖井预定时间，焖井结束后开油管放喷，放喷结束后转抽生产。
2.根据权利要求1所述的工艺方法，其特征在于，所述直井（10）竖直向下开设，所述直井（10）的射孔方式为高于所述SAGD井组（20）的注汽井（21）、且避开距离2~4m全部射开。
3.根据权利要求1所述的工艺方法，其特征在于，所述直井（10）的轴线到所述SAGD井组（20）所在平面的距离为20-40米。
4.根据权利要求1所述的工艺方法，其特征在于，注入所述溶剂时，所述溶剂的注入总量与所述直井（10）和所述SAGD井组（20）之间的平面距离呈正相关关系。
5.根据权利要求1所述的工艺方法，其特征在于，注入所述蒸汽时，所述蒸汽的注入量每轮次递增，注入所述溶剂时，所述溶剂的注入量每轮次递增。
6.根据权利要求5所述的工艺方法，其特征在于，所述蒸汽的注入量每轮次递增15%-25%。
7.根据权利要求5所述的工艺方法，其特征在于，所述蒸汽的首轮注入量为10m3-15m3。
8.根据权利要求1所述的工艺方法，其特征在于，当一轮次施工结束后，若所述直井（10）与所述SAGD井组（20）的蒸汽腔融合，则停止下一轮施工，转正常直井辅助SAGD生产。
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| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
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| GR01 | Patent grant | ||
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