CN114741906B - 一种环状炮孔爆破参数的计算方法 - Google Patents

一种环状炮孔爆破参数的计算方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供了一种环状炮孔爆破参数的计算方法，包括：基于无夹制自由面，建立相似试验模型，并通过相似试验模型得出试验装药参数和试验爆后空间形态；计算得出工程应用装药参数；计算得出工程应用爆后空间形态。本发明提高了计算和预测结果的准确性，大大降低了计算误差，进而避免了常规计算方法不准确导致的不必要的成本推高以及由于爆破参数的误差致使工程施工存在安全隐患问题。

Description

一种环状炮孔爆破参数的计算方法
技术领域
本发明涉及爆破技术领域，更具体地说，涉及一种环状炮孔爆破参数的计算方法。
背景技术
环状炮孔，也称为环形炮孔，其构建方法是：在切割巷道中凿上向和下向炮孔，以切割天井为补偿空间进行爆破。矿房落矿是在矿房回采凿岩巷道中凿环形炮孔，并在堑沟巷道中凿上向扇形炮孔，然后同时爆破这两部分炮孔。
环状炮孔单层药包高效掏槽爆破，是以利文斯顿爆破漏斗理论和环状平行深孔应力场叠加原理为基础所进行的爆破方式。环状炮孔由处于同一圆环上且孔间距为2~15倍孔径的多个平行炮孔组成，各个炮孔（直径d）单层药包同时起爆，可等效为更大直径（等效直径D）单个炮孔单层药包对介质的爆破作用。该爆破方式，综合了环状炮孔单层药包的径向爆破能量增强效应和最佳埋深条件下的最大体积爆破漏斗，合理利用了爆破能量的最优条件。相对于等效单孔爆破，环状炮孔爆破形成的叠加应力场的峰值对介质作用的应力更大、时间更长、比能更强，有助于爆破中远区破碎作用的增加。
目前，环形炮孔单层药包的爆破参数，即装药参数、爆后空间形态只能均通过与其等效单孔的利文斯顿爆破漏斗试验进行确定；而实践表明，对于同等药量和埋深，相比等效单孔形成的圆锥形爆后空间，环状炮孔爆后空间呈圆台形，环状炮孔圆台的上表面和下表面面积均大于等效单孔圆锥，环状炮孔爆破漏斗体积成倍增加，炸药单耗显著降低。
因此，采用等效单孔的利文斯顿爆破漏斗试验推算环形炮孔的装药参数、爆后形态显然十分不合理，计算和预测结果不准确，误差大，导致工程应用成本出现不必要的提高，且爆破参数的误差致使工程施工存在安全隐患。
发明内容
有鉴于此，本发明提供一种环状炮孔爆破参数的计算方法，应用于环状炮孔的爆破工程应用条件下的工程应用装药参数和工程应用爆后空间形态的计算，包括：
基于无夹制自由面，建立与所述爆破工程应用条件对应的环形炮孔单层药包的相似试验模型，并通过所述相似试验模型得出试验装药参数；
根据所述试验装药参数，计算得出与所述相似试验模型对应的所述爆破工程应用条件下的所述工程应用装药参数；
根据所述工程应用装药参数，计算得出与所述相似试验模型对应的所述爆破工程应用条件下的所述工程应用爆后空间形态。
优选地，所述相似试验模型的装药量不大于等效单孔同埋深条件下标准爆破漏斗的装药量；并且，所述相似试验模型的埋深的取值不大于裂隙区扩展半径的1/2。
优选地，所述裂隙区扩展半径
Figure M_220722173532383_383417001
的计算公式为：
Figure M_220722173532430_430279002
；
其中，
Figure M_220722173532510_510368001
为粉碎区半径；
Figure M_220722173532541_541614002
为侧压系数，
Figure M_220722173532557_557269003
；
Figure M_220722173532588_588496004
为孔壁初始冲击峰值压力；
Figure M_220722173532619_619742005
为等效单孔的炮孔半径；
Figure M_220722173532635_635390006
为动载时的静抗拉强度增大系数；
Figure M_220722173532668_668110007
为介质的静抗拉强度；
Figure M_220722173532684_684201008
为应力波衰减指数，
Figure M_220722173532715_715462009
；
Figure M_220722173532746_746695010
为泊松比。
优选地，所述相似试验模型的试验模型条件与所述爆破工程应用条件构成对应相似关系；
所述对应相似关系为所述试验模型条件与所述爆破工程应用条件符合相似常数比例；
所述相似常数比例包括材料相似比值、几何相似比值和爆破动力相似比值；
所述材料相似比值
Figure M_220722173532762_762340001
为：
Figure M_220722173532793_793565002
；
其中，
Figure M_220722173532809_809206001
为所述试验模型条件中，试验模型材料的单轴抗压强度；
Figure M_220722173532840_840447002
为所述爆破工程应用条件中，工程应用爆破介质的单轴抗压强度；
所述几何相似比值k为：
Figure M_220722173532856_856061001
，且
Figure M_220722173532890_890255002
；
其中，
Figure M_220722173532921_921494001
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的试验炮孔直径；
Figure M_220722173532952_952739002
为所述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的工程炮孔直径；所述
Figure M_220722173532968_968387003
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的试验炮孔间距；
Figure M_220722173532999_999613004
为所述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的工程炮孔间距；
Figure M_220722173533015_015251005
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的孔数；
Figure M_220722173533046_046497006
为所述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的孔数；
所述爆破动力相似比值e为：
Figure M_220722173533063_063071001
；
其中，n为炸药相似比换算系数，为所述试验模型条件中模型试验炸药爆力值
Figure M_220722173533094_094847001
与所述爆破工程应用条件中工程应用炸药爆力值
Figure M_220722173533126_126122002
的比值，即：
Figure M_220722173533141_141738003
；
Figure M_220722173533172_172967004
为所述试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗；
Figure M_220722173533204_204213005
为所述爆破工程应用条件中工程应用的工程炸药单耗。
优选地，所述工程应用装药参数包括工程最佳埋深和工程最优药量；
所述试验装药参数包括试验最佳埋深和试验最优药量；
所述根据所述试验装药参数，计算得出与所述相似试验模型对应的所述爆破工程应用条件下的所述工程应用装药参数，包括：
根据所述试验最佳埋深和所述几何相似比值计算所述工程最佳埋深；
通过材料相似比值、几何相似比值、炸药相似比换算系数、所述试验最佳埋深、所述试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗、所述爆破工程应用条件中的工程小表面半径
Figure M_220722173533219_219850001
和工程大表面半径
Figure M_220722173533251_251087002
计算得出所述工程最优药量。
优选地，所述根据所述试验最佳埋深和所述几何相似比值计算所述工程最佳埋深，包括：
根据如下公式计算所述工程最佳埋深：
所述工程最佳埋深
Figure M_220722173533268_268148001
的计算公式为：
Figure M_220722173533299_299930002
；
其中，
Figure M_220722173533331_331177001
为所述试验最佳埋深，
Figure M_220722173533346_346784002
为所述工程最佳埋深；k为所述几何相似比值；
Figure M_220722173533378_378060003
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的试验炮孔直径；
Figure M_220722173533393_393681004
为所述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的工程炮孔直径。
优选地，所述通过材料相似比值、几何相似比值、炸药相似比换算系数、所述试验最佳埋深、所述试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗、所述爆破工程应用条件中的工程小表面半径和工程大表面半径计算得出所述工程最优药量，包括：
根据如下公式计算所述工程最优药量
Figure M_220722173533424_424921001
：
Figure M_220722173533456_456188001
；
其中，
Figure M_220722173533504_504991001
为所述爆破工程应用条件中工程小表面半径；
Figure M_220722173533536_536227002
为所述爆破工程应用条件中工程大表面半径；
Figure M_220722173533551_551883003
为所述试验模型条件中，试验模型材料的单轴抗压强度；
Figure M_220722173533567_567510004
为所述爆破工程应用条件中，工程应用爆破介质的单轴抗压强度；
Figure M_220722173533598_598767005
为所述试验模型条件中模型试验炸药爆力值；
Figure M_220722173533629_629999006
为所述爆破工程应用条件中工程应用炸药爆力值；
Figure M_220722173533645_645639007
为所述试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗。
优选地，所述工程应用爆后空间形态包括最大体积爆后圆台的工程高度、工程大表面半径和工程小表面半径；
所述根据所述工程应用装药参数，计算得出与所述相似试验模型对应的所述爆破工程应用条件下的所述工程应用爆后空间形态，包括：
根据所述试验最佳埋深、所述试验炮孔直径和所述工程炮孔直径计算所述工程高度；
通过工程圈半径和工程炮孔直径计算得出所述工程小表面半径；
通过所述几何相似比值、试验最佳埋深、试验炸药单耗、所述试验最优药量、所述工程小表面半径计算得出所述工程大表面半径。
优选地，所述根据所述试验最佳埋深、所述试验炮孔直径和所述工程炮孔直径计算所述工程高度，包括：
所述工程高度
Figure M_220722173533662_662199001
的计算方法为：
Figure M_220722173533693_693976002
；
其中，
Figure M_220722173533725_725288001
为所述爆破工程应用条件下的所述工程最佳埋深；
Figure M_220722173533740_740849002
为所述爆破工程应用条件下的所述试验最佳埋深；
Figure M_220722173533772_772105003
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的试验炮孔直径；
Figure M_220722173533787_787711004
为所述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的工程炮孔直径。
优选地，所述通过工程圈半径和工程炮孔直径计算得出所述工程小表面半径，包括：
根据如下公式计算所述工程小表面半径
Figure M_220722173533818_818975001
：
Figure M_220722173533834_834598001
；
其中，
Figure M_220722173533901_901495001
为所述爆破工程应用条件下的所述工程圈半径；
Figure M_220722173533917_917107002
为所述爆破工程应用条件下的工程炮孔间距；
Figure M_220722173533948_948368003
为所述爆破工程应用条件下的孔数；
Figure M_220722173533963_963996004
为所述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的工程炮孔直径。
优选地，所述通过工程圈半径和工程炮孔直径计算得出所述工程小表面半径；通过所述几何相似比值、试验最佳埋深、试验炸药单耗、所述试验最优药量、所述工程小表面半径计算得出所述工程大表面半径，包括：
根据如下公式计算所述工程大表面半径
Figure M_220722173533995_995244001
：
Figure M_220722173534010_010874001
；
其中，
Figure M_220722173534075_075252001
为所述试验模型条件下的试验最优药量；
Figure M_220722173534091_091412002
为所述爆破工程应用条件下的所述工程最佳埋深；
Figure M_220722173534122_122684003
为所述爆破工程应用条件下的所述试验最佳埋深；
Figure M_220722173534137_137823004
为所述爆破工程应用条件中工程小表面半径；
Figure M_220722173534169_169079005
为所述爆破工程应用条件中工程大表面半径；
Figure M_220722173534200_200320006
为所述试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗。
优选地，所述通过所述几何相似比值、试验最佳埋深、试验炸药单耗、所述试验最优药量、所述工程小表面半径计算得出所述工程大表面半径，包括：
根据如下公式计算所述工程大表面半径
Figure M_220722173534216_216448001
：
Figure M_220722173534231_231563001
；
其中，
Figure M_220722173534296_296019001
为所述试验模型条件下的试验最优药量；
Figure M_220722173534311_311638002
为所述爆破工程应用条件下的所述试验最佳埋深；
Figure M_220722173534342_342884003
为所述爆破工程应用条件中工程小表面半径；
Figure M_220722173534358_358505004
为所述爆破工程应用条件中工程大表面半径；
Figure M_220722173534389_389768005
为所述试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗；
Figure M_220722173534405_405392006
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的试验炮孔直径；
Figure M_220722173534436_436639007
为所述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的工程炮孔直径。
本发明提供一种环状炮孔爆破参数的计算方法，包括：基于无夹制自由面，建立与所述爆破工程应用条件对应的环形炮孔单层药包的相似试验模型，并通过所述相似试验模型得出试验装药参数；根据所述试验装药参数，计算得出与所述相似试验模型对应的所述爆破工程应用条件下的所述工程应用装药参数；根据所述工程应用装药参数，计算得出与所述相似试验模型对应的所述爆破工程应用条件下的所述工程应用爆后空间形态。本发明通过构建与爆破工程应用条件对应构成相似的环形炮孔单层药包的相似试验模型，从而计算得出相似试验模型的试验装药参数，并根据试验装药参数计算得出爆破工程应用条件下的爆破参数，即工程应用装药参数和工程应用爆后空间形态，提高了计算和预测结果的准确性，大大降低了计算误差，进而避免了常规计算方法不准确导致的不必要的成本推高以及由于爆破参数的误差致使工程施工存在安全隐患问题。
附图说明
图1为本发明环状炮孔爆破参数的计算方法实施例涉及的硬件运行环境的结构示意图；
图2为本发明环状炮孔爆破参数的计算方法第1实施例的流程示意图；
图2a为等效单孔的等效示意图；
图2b为环状炮孔等效示意图；
图2c为环状炮孔布孔参数俯视图；
图2d为环状炮孔布孔参数剖面图；
图2e为环状炮孔装药结构及爆后空间形态；
图3为本发明环状炮孔爆破参数的计算方法第3实施例的流程示意图；
图4为本发明环状炮孔爆破参数的计算方法第4实施例的流程示意图；
图5为本发明环状炮孔爆破参数的计算装置的模块连接示意图。
本发明目的的实现、功能特点及优点将结合实施例，参照附图做进一步说明。
具体实施方式
下面详细描述本发明的实施例，其中自始至终相同或类似的标号表示相同或类似的元件或具有相同或类似功能的元件。
此外，术语“第一”、“第二”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括一个或者更多个该特征。在本发明的描述中，“多个”的含义是两个或两个以上，除非另有明确具体的限定。
在本发明中，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”、“固定”等术语应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或成一体；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通或两个元件的相互作用关系。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。
应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。
如图1所示，是本发明实施例涉及的终端的硬件运行环境的结构示意图。
本发明所提供的环状炮孔爆破参数的计算系统，可以为PC，也可以是智能手机、平板电脑或者便携计算机等可移动式终端设备等。该环状炮孔爆破参数的计算系统中可以包括：处理器1001、例如CPU，网络接口1004、用户接口1003、存储器1005和通信总线1002。其中，通信总线1002用于实现这些组件之间的连接通信。用户接口1003可以包括显示屏、输入单元比如键盘、遥控器，可选用户接口1003还可以包括标准的有线接口、无线接口。网络接口1004可选的可以包括标准的有线接口、无线接口（如WI-FI接口）。存储器1005可以是高速RAM存储器，也可以是稳定的存储器，例如磁盘存储器。存储器1005可选的还可以是独立于前述处理器1001的存储装置。可选地，环状炮孔爆破参数的计算系统还可以包括RF（RadioFrequency，射频）电路、音频电路、WiFi模块等等。此外，该环状炮孔爆破参数的计算系统还可配置陀螺仪、气压计、湿度计、温度计、红外线传感器等其他传感器，在此不再赘述。
本领域技术人员可以理解，图1中示出的环状炮孔爆破参数的计算系统并不构成对其的限定，可以包括比图示更多或更少的部件，或者组合某些部件，或者不同的部件布置。如图1所示，作为一种计算机可读存储介质的存储器1005中可以包括操作系统、数据接口控制程序、网络连接程序以及环状炮孔爆破参数的计算程序。
本发明提供的一种环状炮孔爆破参数的计算方法。其中，所述方法通过构建与爆破工程应用条件对应构成相似的环形炮孔单层药包的相似试验模型，从而计算得出相似试验模型的试验装药参数，并根据试验装药参数计算得出爆破工程应用条件下的爆破参数，即工程应用装药参数和工程应用爆后空间形态，提高了计算和预测结果的准确性，大大降低了计算误差。
实施例1：
参照图2，本发明第1实施例提供一种环状炮孔爆破参数的计算方法，应用于环状炮孔的爆破工程应用条件下的工程应用装药参数和工程应用爆后空间形态的计算，包括：
步骤S100，基于无夹制自由面，建立与所述爆破工程应用条件对应的环形炮孔单层药包的相似试验模型，并通过所述相似试验模型得出试验装药参数。
上述，自由面（free face）被爆破的介质与空气接触的表面。爆破时，介质的破坏主要是因自由面上应力波反射转变成为拉伸波造成的，自由面越多，爆破效果越好。工程中，常利用有利的地形、地质构造（如裂隙、断层等）或者人为地制造多个自由面，以节省炸药量，提高爆破效果。
上述，无夹制自由面，为单自由面，且爆后圆台大、小表面均包含在爆破自由面内，不超出爆破自由面的范围。
上述，爆破相似，即爆破相似律，在工程爆破中，为了验证理论的正确，避免新技术应用中爆破参数的改变可能带来的不必要的损失和节省实验成本，需要进行对应的小型模型模拟试验来代替实际爆破。要使这些小比例的模型试验能真实地反映全尺寸原型的实际爆破情况，在实验中就必须遵守爆破模拟的相似律。
本实施例中，根据爆破相似律，针对于爆破工程应用，构建与其对应的模拟环境进行爆破模拟，即相似试验模型。
上述，爆破模拟就是通过研究便于实现的、物理上相似的小型模型的爆破现象来代替研究实际的爆破现象，就是利用模型爆破代替现场的实际爆破相似律，就是将模型试验现象变换成原型实际现象的法则，是利用小尺寸比例模型试验提供全尺寸原型实际数据的方法。
上述，爆破的装药参数，可以包括但不限于装药结构、装药密度、装药系数；其中，装药结构为炸药在炮眼中装填的状态，比如药包的品种、形状以及药包之间的位置关系等。例如根据装药品种可以包括单一装药和混合装药；按照装填状态，分为连续装药、间隔装药、耦合装药和不耦合装药。装药密度指的是单位体积内炸药的质量，其中装药密度可以等于炮孔装药质量与装药体积的比值。装药系数，指的是描述装药长度。该系数可以等于装药长度与炮孔长度的比值。在本实施例中，装药的密度，可以还包括装药量，而装药结构可以还包括装药所在孔位的深度。
上述，爆后空间形态，指的是药包爆炸后形成的空间形态。
上述，通过构建相似试验模型，并根据该相似试验模型，基于爆破相似律，可以得出对应的试验装药参数和试验爆后空间形态的数据结果。
步骤S200，根据所述试验装药参数，计算得出与所述相似试验模型对应的所述爆破工程应用条件下的所述工程应用装药参数；
步骤S300，根据所述工程应用装药参数，计算得出与所述相似试验模型对应的所述爆破工程应用条件下的所述工程应用爆后空间形态。
上述，爆破工程应用条件，为实地进行爆破工程的应用条件，实地进行爆破的条件包括但不限于工程应用装药参数和工程应用爆后空间形态。
本实施例中，采用与环形炮孔单层药包爆破工程应用的爆破工程应用条件对应相似的试验模型，即为相似试验模型，开展同等药量、不同埋深条件下一系列无夹制自由面爆破圆台试验，获取相似试验模型试验最大体积圆台对应的装药参数（最佳埋深和最优药量）和爆后空间形态（爆后圆台的高度和大、小表面尺寸）。
其中，相似试验模型的尺寸满足爆源与模型其他（除无夹制自由面之外的）表面的最小垂直距离大于爆破裂隙区扩展半径。
需要说明的是，环状炮孔单层药包高效掏槽爆破是以利文斯顿爆破漏斗理论和环状平行深孔应力场叠加原理为基础。环状炮孔由处于同一圆环上的孔间距为2~15倍孔径的多个平行孔组成，各个炮孔（直径d）单层药包同时起爆，可等效为更大直径（等效直径D）单个炮孔单层药包对介质的爆破作用（见图1）。它综合环状炮孔单层药包的径向爆破能量增强效应和最佳埋深条件下的最大体积爆破漏斗，合理利用了爆破能量的最优条件。
与等效单孔爆破（参考图2a）不同，环状炮孔（参考图2b）爆破形成的叠加应力场的峰值对介质作用的应力更大、时间更长、比能更强，有助于爆破中远区破碎作用的增加。N个直径为d的孔所组成的环状炮孔，其所等效的单孔直径D按下式计算：
Figure M_220722173534470_470289001
。
参考附图2a-2e，其中，2a展示了等效单孔的等效示意图，2b为对应的环状炮孔的等效示意图；2c、2d分别为环状炮孔的俯视图和剖面图，体现环形炮孔与试验模型的空间关系；2e为装药结构及爆后空间形态，主要体现环状炮孔药包形态及位置、爆后空间形态的空间关系。本发明通过构建与爆破工程应用条件对应构成相似的环形炮孔单层药包的相似试验模型，从而计算得出相似试验模型的试验装药参数，并根据试验装药参数计算得出爆破工程应用条件下的爆破参数，即工程应用装药参数和工程应用爆后空间形态，提高了计算和预测结果的准确性，大大降低了计算误差，进而避免了常规计算方法不准确导致的不必要的成本推高以及由于爆破参数的误差致使工程施工存在安全隐患问题。
实施例2：
基于实施例1，本发明第2实施例提供一种环状炮孔爆破参数的计算方法，其中，所述相似试验模型的装药量不大于等效单孔同埋深条件下标准爆破漏斗的装药量；并且，所述相似试验模型的埋深的取值不大于裂隙区扩展半径的1/2。
上述，相似试验模型还需要满足一定条件，即为，相似试验模型的装药量≤等效单孔同埋深条件下标准爆破漏斗的装药量；以及，相似试验模型的埋深的取值≤裂隙区扩展半径
Figure M_220722173534517_517703001
的1/2。
所述裂隙区扩展半径
Figure M_220722173534548_548953001
的计算公式为：
Figure M_220722173534564_564572002
。
其中，
Figure M_220722173534627_627081001
为粉碎区半径；
Figure M_220722173534642_642696002
为侧压系数，
Figure M_220722173534674_674365003
；
Figure M_220722173534705_705194004
为孔壁初始冲击峰值压力；
Figure M_220722173534720_720844005
为等效单孔的炮孔半径；
Figure M_220722173534752_752112006
为动载时的静抗拉强度增大系数；
Figure M_220722173534783_783329007
为介质的静抗拉强度；
Figure M_220722173534798_798955008
为应力波衰减指数，
Figure M_220722173534830_830216009
；
Figure M_220722173534865_865298010
为泊松比。
上述，泊松比是指材料在单向受拉或受压时，横向正应变与轴向正应变的比值，也叫横向变形系数，它是反映材料横向变形的弹性常数。
上述，
Figure M_220722173534897_897074001
为粉碎区半径，一般为药包半径的2~3倍，m；
Figure M_220722173534912_912705002
为侧压系数，
Figure M_220722173534943_943974003
，无量纲；
Figure M_220722173534959_959587004
为孔壁初始冲击峰值压力，Pa；
Figure M_220722173534990_990830005
为等效单孔的炮孔半径，m；
Figure M_220722173535022_022090006
为动载时的静抗拉强度增大系数，一般为2~5，无量纲；
Figure M_220722173535052_052876007
为介质的静抗拉强度，Pa；
Figure M_220722173535073_073340008
为应力波衰减指数，
Figure M_220722173535105_105111009
，无量纲。
进一步的，所述相似试验模型的试验模型条件与所述爆破工程应用条件构成对应相似关系；
所述对应相似关系为所述试验模型条件与所述爆破工程应用条件符合相似常数比例；
所述相似常数比例包括材料相似比值、几何相似比值和爆破动力相似比值；
所述材料相似比值
Figure M_220722173535151_151990001
为：
Figure M_220722173535167_167608002
；
其中，
Figure M_220722173535198_198843001
为所述试验模型条件中，试验模型材料的单轴抗压强度；
Figure M_220722173535230_230104002
为所述爆破工程应用条件中，工程应用爆破介质的单轴抗压强度；
所述几何相似比值k为：
Figure M_220722173535245_245738001
，且
Figure M_220722173535280_280875002
；
其中，
Figure M_220722173535312_312143001
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的试验炮孔直径；
Figure M_220722173535343_343392002
为所述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的工程炮孔直径；所述
Figure M_220722173535359_359017003
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的试验炮孔间距；
Figure M_220722173535390_390253004
为所述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的工程炮孔间距；
Figure M_220722173535405_405877005
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的孔数；
Figure M_220722173535437_437136006
为所述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的孔数；
所述爆破动力相似比值e为：
Figure M_220722173535452_452761001
；
其中，n为炸药相似比换算系数，为所述试验模型条件中模型试验炸药爆力值
Figure M_220722173535485_485946001
与所述爆破工程应用条件中工程应用炸药爆力值
Figure M_220722173535517_517218002
的比值，即：
Figure M_220722173535548_548476003
；
Figure M_220722173535564_564095004
为所述试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗；
Figure M_220722173535595_595350005
为所述爆破工程应用条件中工程应用的工程炸药单耗。
上述，相似对应关系，即为试验模型与实地的爆破工程应用符合爆破相似律，试验模型条件与爆破工程应用条件符合爆破相似，即两者构成相似对应关系。
上述，构成相似对应关系，即要求改相似实验模型符合相似常数比例，该相似常数比例为相似对应关系的条件。
上述，材料相似比值，为材料相似常数
Figure M_220722173535626_626580001
；几何相似比值，为几何相似常数k；爆破动力相似比值，为爆破动力相似常数e。3个相似比值，在相似试验模型和爆破应用条件固定的前提下可以为常量。
上述，爆破动力相似比常数e为混凝土模型试验的炸药单耗
Figure M_220722173535642_642229001
与竖井实际矿岩掘进的炸药单耗
Figure M_220722173535691_691505002
的比值，即：
Figure M_220722173535722_722782003
；模型试验与现场竖井掘进爆破的炸药类型不同，不同炸药间应考虑“炸药爆破能量相似”，炸药相似比换算系数n为模型试验炸药爆力值
Figure M_220722173535769_769657004
与竖井实际矿岩掘进炸药爆力值
Figure M_220722173535785_785271005
的比值，即：
Figure M_220722173535816_816525006
；综合考虑爆破介质材料相似、炸药材料相似性，爆破动力相似常数e可表述为：
Figure M_220722173535847_847761007
。
材料相似比值、几何相似比值和爆破动力相似比值之间，符合π定理的函数关系，具体的，相似对应关系即模型与原型符合相似准则原理，符合材料相似比值、几何相似比值和爆破动力相似比值。按照模型律与相似准则原理，因变量的模型律和自变量的相似准则能够用这3个相似常数表示。如设原型下标为“o”（工程），模型下标为“m”（试验），则：
Figure M_220722173535885_885862001
；
Figure M_220722173535917_917117002
；
Figure M_220722173535948_948359003
；
Figure M_220722173535979_979608004
；
根据模型律与相似准则得：
Figure M_220722173536010_010850001
；
Figure M_220722173536076_076744001
；
Figure M_220722173536124_124153001
；
Figure M_220722173536171_171005001
；
Figure M_220722173536217_217899001
；
Figure M_220722173536268_268634001
；
Figure M_220722173536316_316033001
；
Figure M_220722173536362_362902001
；
Figure M_220722173536441_441042001
；
Figure M_220722173536505_505488001
；
Figure M_220722173536583_583640001
。
由该模型试验的模型律和相似准则可以看出，模型与圆形间爆破破碎碎块度尺寸以及爆破深度取决于所选的相似常数k，当所有的自变量参数，满足上述相似准则时，模型与原型间的爆破块度尺寸即满足
Figure M_220722173536646_646117001
，爆破井筒的空间体积满足于
Figure M_220722173536679_679306002
。
实施例3：
参照图3，基于实施例2，本发明第3实施例提供一种环状炮孔爆破参数的计算方法。其中，所述爆破工程应用条件下的所述工程应用装药参数包括工程最佳埋深和工程最优药量。
所述相似试验模型的试验模型条件下的试验装药参数包括试验最佳埋深和试验最优药量。
所述步骤S200，根据所述试验装药参数，计算得出与所述相似试验模型对应的所述爆破工程应用条件下的所述工程应用装药参数，包括：
步骤S210，根据所述试验最佳埋深和所述几何相似比值计算所述工程最佳埋深；
步骤S220，通过材料相似比值、几何相似比值、炸药相似比换算系数、所述试验最佳埋深、所述试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗、所述爆破工程应用条件中的工程小表面半径
Figure M_220722173536710_710559001
和工程大表面半径
Figure M_220722173536741_741832002
计算得出所述工程最优药量。
上述，所述工程最佳埋深和所述工程最优药量分别计算，步骤S210和步骤S220可以任意一个计算步骤前置，也可以同时进行。
进一步的，所述步骤S210，根据所述试验最佳埋深和所述几何相似比值计算所述工程最佳埋深，包括：
根据如下公式计算所述工程最佳埋深
Figure M_220722173536757_757439001
：
所述工程最佳埋深
Figure M_220722173536788_788692001
的计算公式为：
Figure M_220722173536819_819928002
；
其中，
Figure M_220722173536851_851176001
为所述试验最佳埋深，
Figure M_220722173536887_887317002
为所述工程最佳埋深；k为所述几何相似比值；
Figure M_220722173536902_902950003
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的试验炮孔直径；
Figure M_220722173536934_934192004
为所述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的工程炮孔直径。
进一步的，所述步骤S220，通过材料相似比值、几何相似比值、炸药相似比换算系数、所述试验最佳埋深、所述试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗、所述爆破工程应用条件中的工程小表面半径和工程大表面半径计算得出所述工程最优药量，包括：
根据如下公式计算所述工程最优药量
Figure M_220722173536965_965457001
：
所述工程最优药量
Figure M_220722173536981_981061001
的计算公式为：
Figure M_220722173537012_012337001
；
其中，
Figure M_220722173537076_076249001
为所述爆破工程应用条件中工程小表面半径；
Figure M_220722173537092_092397002
为所述爆破工程应用条件中工程大表面半径；
Figure M_220722173537123_123659003
为所述试验模型条件中，试验模型材料的单轴抗压强度；
Figure M_220722173537139_139283004
为所述爆破工程应用条件中，工程应用爆破介质的单轴抗压强度；
Figure M_220722173537170_170536005
为所述试验模型条件中模型试验炸药爆力值；
Figure M_220722173537201_201794006
为所述爆破工程应用条件中工程应用炸药爆力值；
Figure M_220722173537217_217391007
为所述试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗。
本实施例中，充分利用低成本、可重复的实验室相似模拟试验，通过试验最佳埋深和所述几何相似比值计算所述工程最佳埋深，并通过材料相似比值、几何相似比值、炸药相似比换算系数、试验最佳埋深、试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗、爆破工程应用条件中的工程小表面半径和工程大表面半径计算得出工程最优药量，从而计算得出工程应用装药参数，采用本实施例中的环形炮孔装药参数计算方法，即可能够以更高效更低成本方的方式获得现有技术种成本高昂、不可重复的工程应用的最佳埋深和最优药量。
实施例4：
参照图4，基于实施例2，本发明第4实施例提供一种环状炮孔爆破参数的计算方法。其中，所述工程应用爆后空间形态包括最大体积爆后圆台的工程高度、工程大表面半径和工程小表面半径；
本实施例中，进行针对于不同工程应用条件下环形炮孔单层药包最大体积爆后圆台的工程高度、工程大表面半径和工程小表面半径。
所述步骤S300，根据所述工程应用装药参数，计算得出与所述相似试验模型对应的所述爆破工程应用条件下的所述工程应用爆后空间形态，包括：
步骤S310，根据所述试验最佳埋深、所述试验炮孔直径和所述工程炮孔直径计算所述工程高度；
步骤S320，通过工程圈半径和工程炮孔直径计算得出所述工程小表面半径；
步骤S330，通过所述几何相似比值、试验最佳埋深、试验炸药单耗、所述试验最优药量、所述工程小表面半径计算得出所述工程大表面半径。
上述，所述工程高度、所述工程小表面半径和所述工程大表面半径是分别进行3个数据的计算，本实施例中，步骤S310、320和330并不限定顺序，而是用于区分，3个步骤可以任意前置进行，也可以同时进行。
进一步的，所述步骤S310，根据所述试验最佳埋深、所述试验炮孔直径和所述工程炮孔直径计算所述工程高度，包括：
所述工程高度
Figure M_220722173537248_248655001
的计算方法为：
Figure M_220722173537279_279932002
；
其中，
Figure M_220722173537311_311152001
为所述爆破工程应用条件下的所述工程最佳埋深；
Figure M_220722173537326_326764002
为所述爆破工程应用条件下的所述试验最佳埋深；
Figure M_220722173537358_358024003
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的试验炮孔直径；
Figure M_220722173537373_373660004
为所述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的工程炮孔直径。
上述，无论对于相似试验模型的试验模型条件或爆破工程应用条件，其环形炮孔单层药包最大体积爆后圆台的高度（h试验/h工程）均等于药包的最佳埋深（W试验/W工程）。
进一步的，所述步骤S320，通过工程圈半径和工程炮孔直径计算得出所述工程小表面半径，包括：
根据如下公式计算所述工程小表面半径
Figure M_220722173537404_404920001
：
Figure M_220722173537436_436148001
；
其中，
Figure M_220722173537485_485963001
为所述爆破工程应用条件下的所述工程圈半径；
Figure M_220722173537517_517207002
为所述爆破工程应用条件下的工程炮孔间距；
Figure M_220722173537532_532833003
为所述爆破工程应用条件下的孔数；
Figure M_220722173537564_564069004
为所述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的工程炮孔直径。
上述，无论对于相似试验模型的试验模型条件或爆破工程应用条件，环形炮孔单层药包最大体积爆后圆台的小表面半径（
Figure M_220722173537595_595331001
/
Figure M_220722173537610_610944002
）均等于炮孔强烈破碎区的外切圆半径，均可通过上述圈半径（
Figure M_220722173537642_642212003
/
Figure M_220722173537657_657822004
）、炮孔直径（
Figure M_220722173537692_692481005
/
Figure M_220722173537723_723769006
）的函数方程计算得出。
进一步的，所述步骤S330，通过工程圈半径和工程炮孔直径计算得出所述工程小表面半径；通过所述几何相似比值、试验最佳埋深、试验炸药单耗、所述试验最优药量、所述工程小表面半径计算得出所述工程大表面半径，包括：
根据如下公式计算所述工程大表面半径
Figure M_220722173537739_739365001
：
Figure M_220722173537770_770612001
；
其中，
Figure M_220722173537833_833124001
为所述试验模型条件下的试验最优药量；
Figure M_220722173537867_867270002
为所述爆破工程应用条件下的所述工程最佳埋深；
Figure M_220722173537883_883425003
为所述爆破工程应用条件下的所述试验最佳埋深；
Figure M_220722173537914_914684004
为所述爆破工程应用条件中工程小表面半径；
Figure M_220722173537930_930319005
为所述爆破工程应用条件中工程大表面半径；
Figure M_220722173537961_961540006
为所述试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗。其中，
Figure M_220722173537992_992801007
通过经典利文斯顿爆破漏斗试验得到：通过测试不同药包药量或不同药包埋深条件下对应的爆破漏斗体积，绘制曲线，计算得出试验模型的最优药量和最佳埋深。
此外，在另一种实施方试中，所述步骤S330，通过工程圈半径和工程炮孔直径计算得出所述工程小表面半径；通过所述几何相似比值、试验最佳埋深、试验炸药单耗、所述试验最优药量、所述工程小表面半径计算得出所述工程大表面半径，包括：
根据如下公式计算所述工程大表面半径
Figure M_220722173538039_039654001
：
Figure M_220722173538070_070925001
；
其中，
Figure M_220722173538120_120243001
为所述试验模型条件下的试验最优药量；
Figure M_220722173538151_151496002
为所述爆破工程应用条件下的所述试验最佳埋深；
Figure M_220722173538167_167101003
为所述爆破工程应用条件中工程小表面半径；
Figure M_220722173538198_198365004
为所述爆破工程应用条件中工程大表面半径；
Figure M_220722173538213_213979005
为所述试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗；
Figure M_220722173538245_245242006
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的试验炮孔直径；
Figure M_220722173538264_264732007
为所述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的工程炮孔直径。
上述，两个计算工程大表面半径
Figure M_220722173538296_296496001
的实施方试，分别针对不同的参数进行计算，实际应用时可根据所获得的参数进行选择不同的公式进行对应的计算，均可得出准确的工程大表面半径
Figure M_220722173538327_327754002
的值。通过低成本、可重复的实验室相似模拟试验，采用本实施例所述环状炮孔爆破参数的计算方法，即可容易获得高昂成本、不可重复的工程应用的最大体积爆后圆台的工程高度、工程大表面半径和工程小表面半径。
本实施例中，充分利用低成本、可重复的实验室相似模拟试验，通过工程圈半径和工程炮孔直径计算得出所述工程小表面半径；通过所述几何相似比值、试验最佳埋深、试验炸药单耗、所述试验最优药量、所述工程小表面半径计算得出所述工程大表面半径，采用本实施例中的环形炮孔装药参数计算方法，即可能够以更高效更低成本方的方式获得现有技术种成本高昂、不可重复的工程应用的最大体积爆后圆台的工程高度、工程大表面半径和工程小表面半径。
此外，参考图5，本实施例还提供一种环状炮孔爆破参数的计算装置，应用于环状炮孔的爆破工程应用条件下的工程应用装药参数和工程应用爆后空间形态的计算，包括：
建模模块10，用于基于无夹制自由面，建立与所述爆破工程应用条件对应的环形炮孔单层药包的相似试验模型，并通过所述相似试验模型得出试验装药参数；
计算模块20，用于根据所述试验装药参数，计算得出与所述相似试验模型对应的所述爆破工程应用条件下的所述工程应用装药参数；
所述计算模块20，还用于根据所述工程应用装药参数，计算得出与所述相似试验模型对应的所述爆破工程应用条件下的所述工程应用爆后空间形态。
此外，本实施例还提供一种环状炮孔爆破参数的计算系统，包括存储器以及处理器，所述存储器用于存储环状炮孔爆破参数的计算程序，所述处理器运行所述环状炮孔爆破参数的计算程序以使所述环状炮孔爆破参数的计算系统执行如上述所述的环状炮孔爆破参数的计算方法。
此外，本实施例还提供一种计算机可读存储介质，所述计算机可读存储介质上存储有环状炮孔爆破参数的计算程序，所述环状炮孔爆破参数的计算程序被处理器执行时实现如上述所述的环状炮孔爆破参数的计算方法。
上述本发明实施例序号仅仅为了描述，不代表实施例的优劣。
通过以上的实施方式的描述，本领域的技术人员可以清楚地了解到上述实施例方法可借助软件加必需的通用硬件平台的方式来实现，当然也可以通过硬件，但很多情况下前者是更佳的实施方式。基于这样的理解，本发明的技术方案本质上或者说对现有技术做出贡献的部分可以以软件产品的形式体现出来，该计算机软件产品存储在如上所述的一个存储介质(如ROM/RAM、磁碟、光盘)中，包括若干指令用以使得一台终端设备(可以是手机，计算机，服务器，或者网络设备等)执行本发明各个实施例所述的方法。以上仅为本发明的优选实施例，并非因此限制本发明的专利范围，凡是利用本发明说明书及附图内容所作的等效结构或等效流程变换，或直接或间接运用在其他相关的技术领域，均同理包括在本发明的专利保护范围内。

Claims (10)

1.一种环状炮孔爆破参数的计算方法，应用于环状炮孔的爆破工程应用条件下的工程应用装药参数和工程应用爆后空间形态的计算，其特征在于，包括：
基于无夹制自由面，建立与所述爆破工程应用条件对应的环形炮孔单层药包的相似试验模型，并通过所述相似试验模型得出试验装药参数；
根据所述试验装药参数，计算得出与所述相似试验模型对应的所述爆破工程应用条件下的所述工程应用装药参数；
根据所述工程应用装药参数，计算得出与所述相似试验模型对应的所述爆破工程应用条件下的所述工程应用爆后空间形态；
其中，所述爆破工程应用条件下的所述工程应用装药参数包括工程最佳埋深和工程最优药量；
所述相似试验模型的试验模型条件下的试验装药参数包括试验最佳埋深和试验最优药量；
根据所述试验装药参数，计算得出与所述相似试验模型对应的所述爆破工程应用条件下的所述工程应用装药参数，包括：
根据所述试验最佳埋深和几何相似比值计算所述工程最佳埋深；
通过材料相似比值、几何相似比值、炸药相似比换算系数、所述试验最佳埋深、所述试 验模型条件中模型试验的试验炸药单耗、所述爆破工程应用条件中的工程小表面半径
Figure 665035DEST_PATH_IMAGE001
和工程大表面半径
Figure 254280DEST_PATH_IMAGE002
计算得出所述工程最优药量；
所述工程应用爆后空间形态包括最大体积爆后圆台的工程高度、工程大表面半径和工程小表面半径；
根据所述工程应用装药参数，计算得出与所述相似试验模型对应的所述爆破工程应用条件下的所述工程应用爆后空间形态，包括：
根据所述试验最佳埋深、试验炮孔直径和所述工程炮孔直径计算所述工程高度；
通过工程圈半径和工程炮孔直径计算得出所述工程小表面半径；
通过所述几何相似比值、试验最佳埋深、试验炸药单耗、所述试验最优药量、所述工程小表面半径计算得出所述工程大表面半径。
2.如权利要求1所述环状炮孔爆破参数的计算方法，其特征在于，所述相似试验模型的装药量不大于等效单孔同埋深条件下标准爆破漏斗的装药量；并且，所述相似试验模型的埋深的取值不大于裂隙区扩展半径的1/2。
3.如权利要求2所述环状炮孔爆破参数的计算方法，其特征在于，所述裂隙区扩展半径
Figure 565175DEST_PATH_IMAGE003
的计算公式为：
Figure 616177DEST_PATH_IMAGE004
；
其中，
Figure 227287DEST_PATH_IMAGE005
为粉碎区半径；
Figure 721853DEST_PATH_IMAGE006
为侧压系数，
Figure 146143DEST_PATH_IMAGE007
；
Figure 141781DEST_PATH_IMAGE008
为孔壁初始冲击峰值压力；
Figure 482764DEST_PATH_IMAGE009
为等效单孔的炮孔半径；
Figure 397499DEST_PATH_IMAGE010
为动载时的静抗拉强度增大系数；
Figure 682987DEST_PATH_IMAGE011
为介质的静抗拉强 度；
Figure 92103DEST_PATH_IMAGE012
为应力波衰减指数，
Figure 775675DEST_PATH_IMAGE013
；
Figure 2257DEST_PATH_IMAGE014
为泊松比。
4.如权利要求1所述环状炮孔爆破参数的计算方法，其特征在于，所述相似试验模型的试验模型条件与所述爆破工程应用条件构成对应相似关系；
所述对应相似关系为所述试验模型条件与所述爆破工程应用条件符合相似常数比例；
所述相似常数比例包括材料相似比值、所述几何相似比值和爆破动力相似比值；
所述材料相似比值
Figure 650407DEST_PATH_IMAGE015
为：
Figure 846902DEST_PATH_IMAGE016
；
其中，
Figure 21531DEST_PATH_IMAGE017
为所述试验模型条件中，试验模型材料的单轴抗压强度；
Figure 28802DEST_PATH_IMAGE018
为所述爆破工 程应用条件中，工程应用爆破介质的单轴抗压强度；
所述几何相似比值k为：
Figure 288882DEST_PATH_IMAGE019
，且
Figure 790532DEST_PATH_IMAGE020
；
其中，
Figure 695034DEST_PATH_IMAGE021
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的所述试验炮孔直径；
Figure 263419DEST_PATH_IMAGE022
为所 述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的工程炮孔直径；所述
Figure 869850DEST_PATH_IMAGE023
为所述试验模型条件中试 验模型环状炮孔的试验炮孔间距；
Figure 424459DEST_PATH_IMAGE024
为所述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的工程炮 孔间距；
Figure 308101DEST_PATH_IMAGE025
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的孔数；
Figure 670556DEST_PATH_IMAGE026
为所述爆破工程应用 条件中工程应用炮孔的孔数；
所述爆破动力相似比值e为：
Figure 639649DEST_PATH_IMAGE027
；
其中，n为炸药相似比换算系数，为所述试验模型条件中模型试验炸药爆力值
Figure 732370DEST_PATH_IMAGE028
与所 述爆破工程应用条件中工程应用炸药爆力值
Figure 860732DEST_PATH_IMAGE029
的比值，即：
Figure 505340DEST_PATH_IMAGE030
；
Figure 102675DEST_PATH_IMAGE031
为所述试验模 型条件中模型试验的试验炸药单耗；
Figure 749819DEST_PATH_IMAGE032
为所述爆破工程应用条件中工程应用的工程炸 药单耗。
5.如权利要求4所述环状炮孔爆破参数的计算方法，其特征在于，所述根据所述试验最佳埋深和所述几何相似比值计算所述工程最佳埋深，包括：
根据如下公式计算所述工程最佳埋深：
所述工程最佳埋深
Figure 342474DEST_PATH_IMAGE033
的计算公式为：
Figure 564508DEST_PATH_IMAGE034
；
其中，
Figure 898406DEST_PATH_IMAGE035
为所述试验最佳埋深，
Figure 457564DEST_PATH_IMAGE033
为所述工程最佳埋深；k为所述几何相似比值；
Figure 311250DEST_PATH_IMAGE021
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的试验炮孔直径；
Figure 914970DEST_PATH_IMAGE022
为所述爆破工程应 用条件中工程应用炮孔的工程炮孔直径。
6.如权利要求5所述环状炮孔爆破参数的计算方法，其特征在于，所述通过材料相似比值、几何相似比值、炸药相似比换算系数、所述试验最佳埋深、所述试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗、所述爆破工程应用条件中的工程小表面半径和工程大表面半径计算得出所述工程最优药量，包括：
根据如下公式计算所述工程最优药量
Figure 345952DEST_PATH_IMAGE036
：
Figure 584166DEST_PATH_IMAGE037
；
其中，
Figure 541627DEST_PATH_IMAGE038
为所述爆破工程应用条件中工程小表面半径；
Figure 433359DEST_PATH_IMAGE039
为所述爆破工程应用条 件中工程大表面半径；
Figure 492582DEST_PATH_IMAGE040
为所述试验模型条件中，试验模型材料的单轴抗压强度；
Figure 393542DEST_PATH_IMAGE041
为 所述爆破工程应用条件中，工程应用爆破介质的单轴抗压强度；
Figure 706974DEST_PATH_IMAGE042
为所述试验模型条件 中模型试验炸药爆力值；
Figure 441712DEST_PATH_IMAGE043
为所述爆破工程应用条件中工程应用炸药爆力值；
Figure 706340DEST_PATH_IMAGE044
为所 述试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗。
7.如权利要求4所述环状炮孔爆破参数的计算方法，其特征在于，所述根据所述试验最佳埋深、所述试验炮孔直径和所述工程炮孔直径计算所述工程高度，包括：
所述工程高度
Figure 676570DEST_PATH_IMAGE045
的计算方法为：
Figure 93776DEST_PATH_IMAGE046
；
其中，
Figure 481639DEST_PATH_IMAGE047
为所述爆破工程应用条件下的所述工程最佳埋深；
Figure 108929DEST_PATH_IMAGE048
为所述爆破工程应 用条件下的所述试验最佳埋深；
Figure 492637DEST_PATH_IMAGE049
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的试验炮孔 直径；
Figure 888983DEST_PATH_IMAGE050
为所述爆破工程应用条件中工程应用炮孔的工程炮孔直径。
8.如权利要求4所述环状炮孔爆破参数的计算方法，其特征在于，所述通过工程圈半径和工程炮孔直径计算得出所述工程小表面半径，包括：
根据如下公式计算所述工程小表面半径
Figure 683633DEST_PATH_IMAGE038
：
Figure 939165DEST_PATH_IMAGE051
；
其中，
Figure 720039DEST_PATH_IMAGE052
为所述爆破工程应用条件下的所述工程圈半径；
Figure 128149DEST_PATH_IMAGE053
为所述爆破工程 应用条件下的工程炮孔间距；
Figure 969066DEST_PATH_IMAGE054
为所述爆破工程应用条件下的孔数；
Figure 711894DEST_PATH_IMAGE050
为所述爆破工 程应用条件中工程应用炮孔的工程炮孔直径。
9.如权利要求4所述环状炮孔爆破参数的计算方法，其特征在于，所述通过工程圈半径和工程炮孔直径计算得出所述工程小表面半径；通过所述几何相似比值、试验最佳埋深、试验炸药单耗、所述试验最优药量、所述工程小表面半径计算得出所述工程大表面半径，包括：
根据如下公式计算所述工程大表面半径
Figure 686672DEST_PATH_IMAGE039
：
Figure 57610DEST_PATH_IMAGE055
；
其中，
Figure 944795DEST_PATH_IMAGE056
为所述试验模型条件下的试验最优药量；
Figure 663002DEST_PATH_IMAGE047
为所述爆破工程应用条件下 的所述工程最佳埋深；
Figure 51258DEST_PATH_IMAGE048
为所述爆破工程应用条件下的所述试验最佳埋深；
Figure 417648DEST_PATH_IMAGE038
为所述 爆破工程应用条件中工程小表面半径；
Figure 600368DEST_PATH_IMAGE039
为所述爆破工程应用条件中工程大表面半径；
Figure 567056DEST_PATH_IMAGE044
为所述试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗。
10.如权利要求4所述环状炮孔爆破参数的计算方法，其特征在于，所述通过所述几何相似比值、试验最佳埋深、试验炸药单耗、所述试验最优药量、所述工程小表面半径计算得出所述工程大表面半径，包括：
根据如下公式计算所述工程大表面半径
Figure 368790DEST_PATH_IMAGE039
：
Figure 448741DEST_PATH_IMAGE057
；
其中，
Figure 959619DEST_PATH_IMAGE056
为所述试验模型条件下的试验最优药量；
Figure 757811DEST_PATH_IMAGE048
为所述爆破工程应用条件下 的所述试验最佳埋深；
Figure 628815DEST_PATH_IMAGE038
为所述爆破工程应用条件中工程小表面半径；
Figure 953486DEST_PATH_IMAGE039
为所述爆破 工程应用条件中工程大表面半径；
Figure 743588DEST_PATH_IMAGE044
为所述试验模型条件中模型试验的试验炸药单耗；
Figure 170021DEST_PATH_IMAGE049
为所述试验模型条件中试验模型环状炮孔的试验炮孔直径；
Figure 61360DEST_PATH_IMAGE050
为所述爆破工程应 用条件中工程应用炮孔的工程炮孔直径。
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